李樹華
(華北電力大學(xué),河北 保定 071003)
噴淋塔阻力是濕法煙氣脫硫系統(tǒng)阻力的主要構(gòu)成,其大小直接關(guān)系到輔機選型和系統(tǒng)運行費用。研究噴淋塔的阻力特性對于噴淋塔的設(shè)計及運行優(yōu)化有著重要的意義[1-2]。對于噴淋塔內(nèi)阻力特性的研究除了實驗研究外,各種數(shù)值模擬方法是當前研究的新方向[1、3]。本文以某電廠300 MW機組的脫硫塔為模擬對象,通過改變脫硫塔煙氣的入口位置和方式,利用FLUENT軟件模擬塔內(nèi)流場,研究塔內(nèi)的壓力分布。
模擬噴淋塔噴淋區(qū)如圖1(a)所示。噴淋區(qū)的總高度為23 m,直徑為13 m,煙氣入口為4.8 m×8 m,與塔高方向夾角為80°,與漿液面的最近距離為1 m,煙氣出口為3 m×10 m。圖1(b)、(c)、(d)為改變?nèi)肟谖恢煤头绞絿娏芩P汀?/p>
為了便于比較,圖1所示塔型的出口位置不變,只改變?nèi)肟谖恢煤头绞?。圖1(a)、 (b)、(c)入口與出口夾角分別為0°、45°及180°,圖1(d)為2個對稱進口。圖1所示不同噴淋塔塔型所處理的總煙氣量是固定的。
根據(jù)脫硫塔的實際運行環(huán)境及工程條件要求,對噴淋塔內(nèi)煙氣流動情況作如下假設(shè)。
a. 將煙氣看作不可壓縮的牛頓流體,并用空氣代替煙氣。b. 忽略重力和入口效應(yīng)對煙氣速度的影響。c. 不考慮塔內(nèi)噴嘴、除霧器和小部件對煙氣流場的影響。
d. 不考慮蓄液池部分,并將蓄液池的液面視為靜止液面。
e. 不考慮漿液的噴淋,忽略液相與氣相的相互作用及傳熱傳質(zhì)。
圖1 不同入口的噴淋塔
采用歐拉法將煙氣處理為連續(xù)相對其進行描述?;谏鲜黾僭O(shè),噴淋塔氣相流場的連續(xù)性方程為
動量方程為
式中:ρ為煙氣密度,kg/m3;p為壓強,Pa;ui為煙氣在x,y,z上的分速度;V為煙氣速度,m/s;Fi為漿液對煙氣流場的反作用,N。由于未考慮噴淋對流場的影響,所以Fi=0。
數(shù)值模擬條件見表1。
圖2(a)、(b)、(c)為3種不同入口位置的噴淋塔內(nèi)流場分布。對于入口和出口同向噴淋塔,煙氣進入塔內(nèi)直接撞擊到與入口位置相對的墻體,在塔內(nèi)形成巨大的環(huán)流,流場很不均勻。圖2(b)入口煙氣將發(fā)生旋轉(zhuǎn),形成2個“漩渦”,流場較圖2(a)均勻。圖2(c)煙氣進入噴淋塔后,主氣流直接撞擊出口下面的墻壁,煙氣在塔內(nèi)的流程較短,不利于氣液之間傳質(zhì)交換,而且進口位置占地面積較大。3種不同的入口位置在漿液處均形成了回流區(qū),可以延長部分煙氣在塔內(nèi)的停留時間。但不利于漿面穩(wěn)定,易形成漿液“起泡”[5],強化虛假液面,影響噴淋塔的運行。圖2(d)為兩向入口的噴淋塔。由圖2可見,由于2股氣流的對沖,沒有在中心截面形成漩渦,流場也比較均勻。該模擬結(jié)果可以為塔型的選擇和煙氣的進口設(shè)計提供借鑒。
表1 數(shù)值模擬條件
圖3為不同塔型塔內(nèi)壓強分布的等高線圖。模擬結(jié)果表明,不同塔型壓強大小分布不同,但有一個共同特點:在入口對墻體處壓強相對較大。根據(jù)滲透理論,此處有利于氣液之間的傳熱傳質(zhì)[6];在塔的上部壓強梯度比較大。該模擬結(jié)果可為塔的受力分析和噴口的布置提供借鑒。
由圖4可知噴淋塔內(nèi)的壓強隨高度增加先減小后增大。當入口與出口夾角為180°煙氣在塔內(nèi)的壓降最大 (251 Pa),夾角為45°時塔內(nèi)的壓降為170.2 Pa,夾角為0°時壓降最小 (127.5 Pa)。說明隨著入口與出口夾角的增大,噴淋塔的空塔阻力逐漸增大。從這個角度看,要依次選擇壓頭大的風(fēng)機。采用雙入口方式時壓降為194 Pa,出口與入口夾角為45°~180°,而且隨高度的變化趨勢也比較小。采用此種塔型可有利于氣液傳質(zhì)。在實際運行中可以對入口位置和方式進行改造,達到減小壓降損失的目的。
圖2 X=0截面的流場分布
圖3 塔內(nèi)壓強分布
圖4 噴淋塔各截面壓強分布
a. 脫硫塔的入口位置和入口方式對脫硫噴淋塔流場分布的影響很大。模擬結(jié)果可以指導(dǎo)實際運行。
b. k-ε方程能夠很好地預(yù)測脫硫塔內(nèi)的流場,計算比較準確。
c. 脫硫塔入口位置和入口方式對塔內(nèi)壓力損失的影響較大。模擬結(jié)果可用于脫硫塔的改造和選型。
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