華偉南

(浙江省水利水電工程質(zhì)量與安全監(jiān)督管理中心,浙江 杭州 310009)

1 問題的提出

混凝土防滲墻是一項比較成熟的技術(shù),在水工建筑物中得到了廣泛應(yīng)用。但因普通混凝土彈模高出土石壩填筑料彈模100多倍乃至1 000多倍,壩體受到滲透水壓力和自身壓縮固結(jié)的作用,不可避免地產(chǎn)生較大的變形,因其彈模的巨大差異及變形的不協(xié)調(diào)性,會使防滲墻承受巨大的拉力而導(dǎo)致混凝土防滲墻遭受破壞。因此,普通混凝土防滲墻不太適用于土石壩壩體防滲處理。

20世紀(jì)60年代,國外通過對普通混凝土摻加一定量黏土或膨潤土的改性,來替代普通混凝土中的大部分水泥,出現(xiàn)了塑性混凝土(其彈模小于1 000 MPa,抗壓強度低于5 MPa),并開始應(yīng)用于土石壩壩體的防滲處理,引起了國際大壩工程界的高度關(guān)注。80年代中后期,我國開始塑性混凝土研究,并在一些臨時圍堰及低壩壩體中應(yīng)用,但因水泥用量過于偏少,對壩體使用運行過程中的耐久性心存疑慮,未被業(yè)內(nèi)人士普遍認(rèn)同。

近20 a來,隨著我國混凝土防滲墻施工技術(shù)的發(fā)展,為設(shè)計方案選擇開擴了思路和提供了技術(shù)支撐,人們一直在摸索將其應(yīng)用于大壩除險加固的防滲處理。浙江省提出了彈模與強度稍高于塑性混凝土的低彈模混凝土 (其彈模小于10000MPa,抗壓強度低于10 MPa),先后應(yīng)用于20多座水庫大壩除險加固處理中,并已成為土石壩病險水庫壩體防滲處理最主要的措施之一。

雖然浙江省近期大量采用低彈?；炷练罎B墻進行水庫大壩除險加固處理,并取得了較好成效,但對防滲墻的工作性態(tài)、低彈?；炷敛牧系奶匦浴⑴浜媳?、彈強比、施工質(zhì)量控制及檢測等方面的認(rèn)知程度還有限,仍需在工程中作進一步研究和實踐。

2 關(guān)注點

(1)設(shè)計主要技術(shù)指標(biāo)定位和標(biāo)準(zhǔn)的確定及相關(guān)安全運用條件;施工保證質(zhì)量、處理漏漿與塌孔等應(yīng)急問題能力;復(fù)雜地質(zhì)情況下工程處理的難度與工期關(guān)系,以及出現(xiàn)漏漿與塌孔后續(xù)處理支付的超概算工程投資;工程安全運用可靠性等。

(2)已建工程的取芯強度、彈模成果大于設(shè)計值,實測彈強比無規(guī)律可言。

(3)防滲墻頭部的處理及嵌巖深度。

(4)壩體低彈模混凝土防滲墻把大壩整體一劈為二,防滲墻與周邊土石體變形的協(xié)調(diào)相關(guān)性問題,庫水位應(yīng)急驟降時,壩體上游面抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)削弱的嚴(yán)重程度。

3 適應(yīng)性

3.1 彈 模

彈模是低彈模混凝土的重要力學(xué)參數(shù)。它反映了低彈?；炷了軕?yīng)力與所產(chǎn)生應(yīng)變之間的關(guān)系,是配合比設(shè)計的一個重要指標(biāo)。彈模的大小直接影響其適應(yīng)壩體或壩基變形的能力,影響低彈?；炷翉椖５囊蛩睾芏?歸納起來可分為內(nèi)部因素和外部因素2部分。內(nèi)部因素主要有混凝土原材料及配合比,外部因素主要有試件的成型、養(yǎng)護條件、試驗方法等。在試驗室條件下,影響混凝土彈模的外部因素相對穩(wěn)定,同一配合比的混凝土彈模值主要受水化作用的影響。

浙江省已建低彈?；炷练罎B墻監(jiān)測表明應(yīng)力滿足設(shè)計要求,防滲墻絕大部分時間內(nèi)處于受壓狀態(tài);不同高程的水平位移變化幅度較小,上下游方向位移量均在正常范圍內(nèi)(均小于其防滲墻總深度的0.3%)。從源口水庫防滲墻混凝土取芯強度、彈模檢測成果看(見表1),實測彈強比無規(guī)律可言。

表1 源口水庫防滲墻混凝土對應(yīng)強度、彈模檢測結(jié)果表

3.2 強度等級

低彈模混凝土之所以要應(yīng)用于壩體防滲處理,是因為具有良好的拌和物工作性、較低的彈模和較好的抗?jié)B性,但強度卻較低,其設(shè)計強度等級一般不超過10 MPa。因其采用升導(dǎo)管法在泥漿下澆筑,《水利水電工程混凝土防滲墻施工技術(shù)規(guī)范》(SL 174—96)在條文說明中提出,一般認(rèn)為泥漿下澆筑的混凝土強度只有陸上澆筑混凝土強度的70%左右;《水電水利工程混凝土防滲墻施工規(guī)范》(DL/T 5199—2004)在條文說明中提出,其強度比同等級地面澆筑的混凝土強度有不同程度降低,僅為后者的70%～90%。

考慮到混凝土強度損失,壩體混凝土防滲墻施工實際配合比的機口強度等級應(yīng)高于設(shè)計標(biāo)準(zhǔn),以此來解決泥漿下澆筑的混凝土強度降低問題。由于低彈?；炷练罎B墻的強度與彈模本身是一對矛盾,實際配合比試驗中很難兼顧,往往按正常強度保證率配制,并沒有提高機口強度等級配合比標(biāo)準(zhǔn)。從已建工程防滲墻混凝土設(shè)計指標(biāo)與取芯實測結(jié)果來看 (見表2),離墻頂4～10 m范圍內(nèi)取芯強度成果大于設(shè)計值25%左右。這是因為防滲墻處于三向受力狀態(tài),在周圍土體的作用下防滲墻在不具有很高強度的情況下就能保持良好的工作性能;在三向受力條件下低彈?；炷恋膹姸扔泻艽筇岣?而且?guī)缀跖c圍壓呈直線增大(見圖1)。這就意味著隨著圍壓的增加,低彈模混凝土的強度增加了,防滲墻的安全度得以提高。

表2 已建工程防滲墻混凝土28 d抗壓強度設(shè)計指標(biāo)與檢測結(jié)果表

低彈模混凝土防滲墻采用升導(dǎo)管法在泥漿下澆筑而成,雖然墻體下部依靠自重擠壓密實,并在三向受力條件下強度得到了提高,但墻體頂部因泥漿含量大及自重作用逐漸減弱,其強度難以保證,從已建工程防滲墻混凝土強度取芯檢測結(jié)果(見圖1)表明,離墻頂4 m左右范圍內(nèi)混凝土強度不能滿足設(shè)計要求。

圖1 低彈?；炷练罎B墻實測強度與高程關(guān)系圖(頭墻已鑿除0.5 m)

因此,為了增加防滲墻的適應(yīng)性,在離墻頂4 m左右范圍內(nèi)可適當(dāng)減少黏土和膨潤土用量、增加水泥用量,并采用高標(biāo)號水泥,同時,在條件允許的情況下可以考慮摻加粉煤灰和外加劑,此外,還應(yīng)從嚴(yán)控制骨料的級配、最大粒徑、含泥量等。

3.3 抗?jié)B性

抗?jié)B性是低彈?；炷恋囊豁椫匾夹g(shù)性能指標(biāo),抗?jié)B性的好壞不僅決定防滲墻的質(zhì)量,而且關(guān)系到大壩的安全性。引起低彈?；炷翝B透的原因很多,同時影響低彈模混凝土抗?jié)B性的因素也是多種多樣的,其中包括配合比中各種原材料的種類和用量以及試驗條件等。

低彈模混凝土的滲透主要是由其內(nèi)部的毛細(xì)孔引起的,因而,提高抗?jié)B性的關(guān)鍵就是封閉這些毛細(xì)孔,使水在混凝土中難以貫穿或無路可過。因此,要想使其成為適應(yīng)性較好的低彈?；炷练罎B墻,就應(yīng)適當(dāng)增加膨潤土用量,控制水泥用量及砂率,并可摻入適量的粉煤灰和引氣減水劑。

混凝土防滲墻是膠結(jié)材料,不存在機械管涌,但有化學(xué)溶蝕問題。化學(xué)溶蝕的速度是與水力坡降成正比,即坡降越大,溶蝕越快,但至今還沒有一個認(rèn)可的評價準(zhǔn)則。低彈?；炷烈驌饺腽ね粱蚺驖櫷?其溶蝕速度要比普通混凝土慢得多。現(xiàn)在按坡降考慮是沿用已有工程經(jīng)驗,國內(nèi)外混凝土防滲墻多采用70～90,一般不超過100[1]。

3.4 周邊條件

周邊條件影響因素主要有墻體兩側(cè)壩體填料密實程度和防滲墻與基礎(chǔ)的接觸形式。

(1)若壩體填料壓實度低或壩基覆蓋層變形大,則加大防滲墻和壩體、壩基的變形模量的差異性,使得墻體變形相應(yīng)增大,這勢必降低墻體的適應(yīng)性。

(2)由于防滲墻嵌入基巖,受基巖的約束沒有側(cè)向變形的余地,導(dǎo)致局部區(qū)域應(yīng)力集中;在滲透水壓力作用下,防滲墻猶如下端受地基彈性支撐的懸臂梁,在墻底產(chǎn)生較大的彎矩。嵌固對防滲墻的應(yīng)力條件極為不利,它使防滲墻底部產(chǎn)生高度應(yīng)力集中,防滲墻的嵌巖量的多少直接影響到防滲墻的受力分布。

(3)由于防滲墻的變形要與壩體、壩基變形相協(xié)調(diào),因此壩基覆蓋層與壩體本身的物理力學(xué)指標(biāo)對防滲墻的應(yīng)力變形特性有重大影響。若變形模量低,則其壓縮量大,防滲墻的變形相應(yīng)地也較大一些。

(4)低彈模混凝土防滲墻嵌固墻體鉆孔檢測結(jié)果(見表3)表明,嵌巖深度0.5 m時,混凝土防滲墻入巖有效深度0.4 m是有保障的,接觸處的防滲效果能夠保證。

表3 諸暨青山水庫混凝土防滲墻入巖檢測結(jié)果表

3.5 耐久性

壩體低彈?；炷脸蓧缶吞幱诼纳w狀態(tài),并且大多情況下大部分墻體總是處于水下或濕潤環(huán)境,可基本排除通常混凝土所遇到的凍融、干濕、收縮膨脹等不利影響。因此低彈?；炷恋哪途眯詥栴}主要有:①在水壓力作用下的滲透問題;②滲透水流對混凝土的化學(xué)溶蝕問題。而水質(zhì)、水泥品種和混凝土組成則是影響侵蝕的主要因素。

3.5.1 水質(zhì)的影響

被侵蝕的程度取決于水質(zhì),即取決于水中酸性碳酸鹽堿度和氫離子、游離碳酸、硫酸鹽、鎂離子的含量。此外,Ca(OH)2的溶解度與溶液中存在的鹽有較密切的關(guān)系,如Ca2+、OH-會降低溶解度,而SO2-、Cl-、Na+、K+等卻能提高溶解度。

3.5.2 水泥品種的影響

不同的水泥,抗侵蝕的能力是不同的。礦渣水泥具有較強的抗溶出性及抗硫酸鹽侵蝕的能力,除了在酸性及含鎂鹽的水中其抗侵蝕性能比普通水泥較差外,其它比普通水泥的抗侵蝕性能好得多。這是因為礦渣硅酸鹽水泥水化時,由于熟料中C3S所析出的Ca(OH)2與礦渣化合時生成水化硅酸鈣與水化鋁酸鈣,使易受侵蝕的Ca(OH)2大為減少。

3.5.3 混凝土組成的影響

混凝土的組成材料不同,配比不同,其抗侵蝕能力是不同的。根據(jù)文獻[2],對于摻黏土的混凝土,當(dāng)黏土摻量適當(dāng)時可提高其抗侵蝕能力。

3.5.4 溶蝕對混凝土強度的影響

防滲墻混凝土被溶蝕后,對強度的影響如何是設(shè)計人員十分關(guān)注的問題。據(jù)B.M莫斯克文資料,氧化鈣溶出量達混凝土內(nèi)水泥中氧化鈣總量的25%時,其強度降低約40%,溶出量達總量的25%以上時,其強度將劇烈下降。

因此,為提高低彈?；炷练罎B墻耐久性:①應(yīng)控制防滲墻滲透系數(shù)低于10-6cm/s,因為溶蝕問題是由于滲透水流引起的,滲透系數(shù)大于10-6cm/s以后,溶蝕的危險性就會明顯增加;②適當(dāng)增加水泥用量,設(shè)法增加低彈?；炷恋拿軐嵍?提高抗?jié)B性和耐久性。

3.6 施工質(zhì)量

施工過程中加強質(zhì)量控制對于滿足設(shè)計、規(guī)程規(guī)范要求至關(guān)重要,對成墻質(zhì)量起決定作用的主要是造孔成槽和澆筑成墻這2方面。

(1)孔斜的影響。防滲墻的槽孔開挖是防滲墻施工的關(guān)鍵工序,能否成槽及槽孔的質(zhì)量好壞不僅影響防滲墻的輪廓尺寸,而且直接影響防滲墻的墻體結(jié)構(gòu)質(zhì)量?？仔甭适遣劭组_挖過程中嚴(yán)格控制質(zhì)量的硬性指標(biāo),孔斜是造孔過程中發(fā)生頻率最多、最難處理的問題,因為孔斜會造成槽孔各個部位搭接厚度不夠,致使防滲墻出現(xiàn)扭曲或薄弱環(huán)節(jié)。

(2)孔故的影響?？坠士梢苑譃閷?dǎo)向槽破壞變形、槽壁坍塌、卡鉆或掉鉆。導(dǎo)向槽的作用是維持孔口穩(wěn)定和作為槽孔開挖的基準(zhǔn)。一旦導(dǎo)向槽發(fā)生破壞或變形,可能導(dǎo)致孔壁失穩(wěn)而坍塌、影響鉆具的起落和成墻精度,造成孔斜,進而影響墻體質(zhì)量。

(3)清孔質(zhì)量好壞的影響。清孔的目的是將槽孔中的攜帶鉆渣和已經(jīng)被污染的泥漿用新鮮的泥漿置換出來,其質(zhì)量好壞直接影響墻體質(zhì)量。清孔不徹底,槽底的落淤物不能被徹底掏出,會造成基巖與防滲墻體分離,形成透水帶,泥漿未被完全置換出來,大量鉆渣或離析的泥漿在澆筑混凝土過程中會發(fā)生攪漿,造成泥砂進入墻體影響墻體質(zhì)量。

(4)槽段接頭施工的影響。防滲墻施工一般都分段進行,混凝土?xí)驖仓跗诘哪s變形、干燥收縮變形、溫度冷縮變形等引起收縮變形。另據(jù)水工混凝土設(shè)計手冊推薦的混凝土變形種類及約值計算方法,低彈模混凝土槽段混凝土干縮變形約為8 m(寬)×103×1.5×10-4(干縮率)=1.2 mm,溫度冷縮變形約為8 m(寬)×103×1.0×10-5(溫降1°單位長度縮短值)×30(溫差)=2.4 mm,加之澆筑初期的凝縮變形及徐變增大導(dǎo)致混凝土收縮增大等,槽段間的混凝土防滲墻頂部將有1 cm左右的夾泥縫隙。從混凝土防滲墻工程鉆孔實測騎縫孔縫寬(見表4)充分證實了這一點。因此,為保證防滲墻自身的整體防滲效果,必須作好各槽段之間的接頭及騎縫孔處理工作。

表4 某工程混凝土防滲墻騎縫取芯檢測結(jié)果表

(5)混凝土澆筑質(zhì)量的影響。澆筑防滲墻的混凝土與普通混凝土的各項控制指標(biāo)不完全相同。澆筑防滲墻的混凝土必須杜絕干硬離析拌和料進入槽孔,坍落度、擴散度偏小易堵塞導(dǎo)管,偏大則易與泥漿混合,造成質(zhì)量事故;澆筑機械同樣影響成墻質(zhì)量,混凝土澆筑之前澆筑導(dǎo)管必須先試壓,避免不合格的導(dǎo)管入槽,管頭法蘭盤必須連接緊固,防止發(fā)生掉、跑漿現(xiàn)象。

3.7 質(zhì)量檢測

3.7.1 檢測現(xiàn)狀

低彈?；炷练罎B墻的施工機械、施工工藝比較成熟,質(zhì)量評定的手段主要采用混凝土拌和樓機口取樣檢驗、鉆孔取芯檢測、孔內(nèi)聲波檢查、鉆孔壓水試驗、芯樣室內(nèi)物理力學(xué)性能試驗等。因低彈?；炷翉姸炔桓?墻體較簿,鉆孔取芯擾動影響因素偏大及易擊穿墻體等原因,主要以上部墻體孔內(nèi)聲波檢查為主,通過無損檢測技術(shù),了解墻體完整性、均勻性和缺陷等情況。浙江省已建工程所檢測低彈?；炷练罎B墻,槽段墻體均勻性較好,尚未發(fā)現(xiàn)不密實區(qū)、空洞、夾泥斷層等較嚴(yán)重質(zhì)量缺陷現(xiàn)象。但未能很好地對墻體設(shè)計深度、短墻、斷墻和嵌巖深度進行有效檢測。

3.7.2 改進研究

每種無損檢測方法都有其特點和局限性,在對低彈?；炷练罎B墻墻體真實質(zhì)量狀況的評價方面均不能真正做到全面透切,因而不能以某種方法的檢測結(jié)果作為最終判斷墻體質(zhì)量的依據(jù)。只有采用多種方法進行綜合檢測,并對每種方法的檢測成果進行綜合分析及對比,才能對墻體質(zhì)量作出比較全面和準(zhǔn)確的評價。建議按 《多道瞬態(tài)面波勘察技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 143—2004)和《水利水電工程物探規(guī)程》(SL 326—2005)相關(guān)要求進行和實測數(shù)據(jù)的分析處理,來判斷墻體深度、有無短墻和斷墻存在及有效嵌巖深度。

3.7.3 評定標(biāo)準(zhǔn)

因目前水利工程尚無低彈?；炷练罎B墻質(zhì)量評定標(biāo)準(zhǔn),因此根據(jù)已建工程質(zhì)量指標(biāo)數(shù)理統(tǒng)計分析,建議合格標(biāo)準(zhǔn)為:混凝土強度、彈模、抗?jié)B指標(biāo)試件合格率應(yīng)不小于90%,試件混凝土強度保證率不應(yīng)小于80%,強度最小值不應(yīng)低于設(shè)計值的75%,彈模最大值不應(yīng)高于設(shè)計值的120%,試件28 d齡期抗壓強度離差系數(shù)Cv值小于0.26。

3.8 安全監(jiān)測及布置

3.8.1 主要監(jiān)測項目

防滲墻監(jiān)測項目的設(shè)置應(yīng)根據(jù)工程實際來進行,監(jiān)測項目主要包括:應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測、防滲效果監(jiān)測、測斜監(jiān)測、土壓力監(jiān)測及鋼筋應(yīng)力監(jiān)測等。

浙江省內(nèi)已建防滲墻除未布設(shè)土壓力監(jiān)測外基本都布置了上述項目,但沒有進行防滲墻混凝土徐變試驗,給應(yīng)力分析帶來不便。

3.8.2 測點布置

測點布置應(yīng)根據(jù)混凝土防滲墻特性和工程等級、規(guī)模、結(jié)構(gòu)型式及其地形、地質(zhì)條件和地理環(huán)境等因素來確定,既要抓住重點,又要少而精。根據(jù)已建工程的監(jiān)測資料分析和有限元分析成果,測點布置一般應(yīng)遵循如下原則。

(1)根據(jù)防滲墻長度和壩基、壩體地質(zhì)條件設(shè)置3～5個斷面,通常選取最大壩高或原河床處、合龍段、地形突變處、地質(zhì)條件復(fù)雜處作為主要觀測斷面,根據(jù)需要布置應(yīng)力應(yīng)變、滲流、土壓力、測斜(撓度)等觀測點。

(2)每個斷面根據(jù)防滲墻深度和周邊地質(zhì)條件分不同高程設(shè)置監(jiān)測點,測點間距5～10 m,一般每個斷面不少于3個測點。

(3)若為3個監(jiān)測點,應(yīng)變計 (組)、測斜儀、土壓力計宜分別位于基礎(chǔ)上部 2 m、防滲墻中間、墻頂下2 m左右,每個斷面應(yīng)布置至少1個無應(yīng)力計測點,以掌握防滲墻混凝土自身變形。超過3個測點時,建議采取內(nèi)插法布置,一般為單數(shù),便于資料整編分析。

(4)如有條件,每個測點宜布置2組應(yīng)變計,防滲墻上下游側(cè)各布置1組,每組2支應(yīng)變計,方向分別為垂直和平行于壩軸線方向;土壓力計一般布置在防滲墻上游側(cè);鋼筋計宜在防滲墻上下游側(cè)各布置1支,方向為垂直向。

(5)滲流監(jiān)測測點一般布置在防滲墻上下游1 m左右位置,每個監(jiān)測斷面測點數(shù)量和高程應(yīng)根據(jù)壩體、壩基滲流特性和地質(zhì)條件確定,上下游側(cè)宜不少于3支滲壓計。壩基部位設(shè)置1支監(jiān)測壩基滲透壓力,壩體布置2支滲壓計分別監(jiān)測低水位和高水位情況下壩體浸潤線變化情況和防滲墻防滲效果。對于較深防滲墻應(yīng)適當(dāng)加密測點,以便全面掌握不同庫水位下的壩體浸潤線變化情況。

4 結(jié)論與建議

(1)浙江省已建低彈模棍凝土防滲墻經(jīng)歷了彈模從1 250MPa(長潭水庫)逐漸增到了5 000 MPa(白石水庫)的變化,到目前為止,相關(guān)工程監(jiān)測資料成果反映,防滲墻應(yīng)力滿足設(shè)計要求,防滲墻絕大部分時間內(nèi)處于受壓狀態(tài),不同高程的水平位移變化幅度較小,上下游方向位移量均在正常范圍內(nèi) (均小于其防滲墻總深度的0.3%),尚未發(fā)現(xiàn)墻體工作狀態(tài)安全性問題;從目前已建工程取芯強度、彈模檢測成果看,實測彈強比無規(guī)律可言?？紤]到最新《水電水利工程混凝土防滲墻施工技術(shù)規(guī)范》 (DL/T 5199—2004)中防滲墻混凝土質(zhì)量檢查,除強度、抗?jié)B指標(biāo)外,對彈模不作硬性規(guī)定,結(jié)合浙江防滲墻工程結(jié)構(gòu)特點和施工方法,混凝土彈模與強度可在工程經(jīng)驗類比或分析工作狀態(tài)的基礎(chǔ)上加以確定,防滲墻的彈?？舍槍ΜF(xiàn)場物料性能盡量考慮研究降低彈?？赡苄?不必刻意采用十分困難的措施去研究進一步降低混凝土彈模。

(2)低彈模混凝土防滲墻采用升導(dǎo)管法在泥漿下澆筑而成,已建工程取芯檢測結(jié)果表明,墻體下部依靠自重擠壓密實,并在三向受力條件下強度得到了提高,強度總體偏高,不必以提高設(shè)計配合比來解決泥漿下澆筑的混凝土強度降低而預(yù)留的損失值;但墻體頂部4 m左右(鑿除0.5 m頭墻后計)范圍內(nèi),因自重作用逐漸減弱,大量鉆渣或離析的泥漿在混凝土澆筑過程中易發(fā)生攪漿,造成泥砂進入墻體影響質(zhì)量,其強度難以滿足設(shè)計要求。建議選用復(fù)合設(shè)計配合比來解決,即墻體頂部4 m左右范圍內(nèi)提高設(shè)計配合比標(biāo)準(zhǔn),特別是壩基、壩腰設(shè)置的防滲墻要充分考慮這一因素。

(3)低彈?；炷练罎B墻嵌固對防滲墻的應(yīng)力條件極為不利,墻體底端與基巖相連接部位產(chǎn)生高度應(yīng)力集中,嵌巖的深度多少直接影響到防滲墻的受力分布和接觸處的防滲效果。過深,受基巖的約束沒有側(cè)向變形的余地,導(dǎo)致局部區(qū)域應(yīng)力集中,在滲透水壓力作用下,防滲墻猶如下端受地基彈性支撐的懸臂梁,在墻底產(chǎn)生較大的彎矩;過淺,又對接觸處的防滲極其不利。嵌固墻體鉆孔實測表明,嵌巖深度0.5m時,混凝土防滲墻入巖有效深度0.4 m是有保障的,接觸處的防滲效果能夠保證,建議嵌巖深度控制在0.5～0.8 m較合適。

(4)低彈模混凝土因澆筑初期的凝縮變形、干燥收縮變形、溫度冷縮變形及徐變增大導(dǎo)致混凝土收縮增大等引起收縮變形,故在混凝土防滲墻頂部將有1 cm左右的槽段間夾泥縫隙。在一定的水壓作用下,縫隙間的泥漿會被擊穿而導(dǎo)致頂部防滲系統(tǒng)失效。為此,建議對混凝土防滲墻特別是壩基、壩腰設(shè)置的混凝土防滲墻頂部8 m范圍內(nèi)的騎縫進行處理。

(5)為提高混凝土防滲墻抗侵蝕能力,除在酸性及含鎂鹽的水中使用普通水泥外,其它宜使用礦渣硅酸鹽水泥。

(6)壩體低彈模混凝土防滲墻把整體大壩一劈為二,盡管低彈?；炷练罎B墻有變形大的特點,但與壩體周邊填筑土石體相比,仍是“剛體”結(jié)構(gòu),防滲墻與上下游壩體土石體變形的協(xié)調(diào)相關(guān)性還有待研究,建議對類似工程,在墻頂下2 m左右及中部上游面布設(shè)多組土壓力計,通過土壓力計測值的變化來判斷防滲墻與周邊土體是否存在沿墻面縫隙、脫空,受力是否均勻等,進一步分析、研究庫水位應(yīng)急驟降時,壩體上游面滑動機理及抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)削弱的的嚴(yán)重程度。

[1]關(guān)志誠.土石壩基礎(chǔ)混凝土防滲墻關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)選擇[J].水利水電技術(shù),2009(5):31-34.

[2]李金玉,曹建國.水工混凝土耐久性的研究和應(yīng)用 [M].北京:中國電力出版社,2004.