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        大型地下綜合體抗浮設(shè)計(jì)方法研究

        2010-07-23 11:19:06張思源
        四川建筑 2010年3期
        關(guān)鍵詞:承受力抗浮抗拔

        張思源

        (中國中鐵隧道集團(tuán)有限公司,河南洛陽 230000)

        某地下綜合體是集下沉廣場、地鐵車站、地下停車場、地下商場于一體的大型綜合性多功能建筑物,共有四層組成。工程場區(qū)內(nèi)地形平坦,地下水豐富。

        本文擬根據(jù)該綜合體各層結(jié)構(gòu)的抗浮特點(diǎn),對抗拔樁的布置和設(shè)計(jì)進(jìn)行研究,使該地下綜合體滿足整體抗浮要求。

        1 模型及計(jì)算參數(shù)

        1.1 計(jì)算范圍

        某地下綜合體結(jié)構(gòu)沿南北方向設(shè)立了一道變形縫,其中變形縫東側(cè)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,變形縫西側(cè)結(jié)構(gòu)相對單一,本次分析的范圍取變形縫東側(cè)結(jié)構(gòu),即變形縫東側(cè)所有主體結(jié)構(gòu)部分,尺寸范圍是 145m(東西方向)×170m(南北方向)。車站主體結(jié)構(gòu)為地下四層多跨整體式現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),采用明挖順筑法施工,結(jié)構(gòu)底板以下設(shè)抗拔樁輔助抗浮。

        1.2 計(jì)算模型及參數(shù)

        1.2.1 計(jì)算模型

        某地下綜合體三維實(shí)體模型如圖 1所示。

        體結(jié)構(gòu)采用板殼單元 SHELL181模擬樓板(頂板、中板、底板)和側(cè)墻,采用梁單元 BEAM 189模擬結(jié)構(gòu)梁、柱及抗拔樁。側(cè)墻、底板與基礎(chǔ)土層之間的作用采用只受壓力的桿單元 LINK 10模擬,抗拔樁端部與基礎(chǔ)土層之間的作用采用拉壓桿單元 LINK 8模擬。

        1.2.2 計(jì)算參數(shù)

        (1)荷載組合情況見表1所示。

        圖1 計(jì)算模型

        (2)地下水位。根據(jù)設(shè)計(jì)文件,地下水位考慮如下:擬建場地地形平坦,地貌上屬于岷江一級階地,地面標(biāo)高變化在501.94~503.34m,地下水非常豐富,水位標(biāo)高取為 2.5m。

        (3)豎向荷載。豎向荷載主要考慮結(jié)構(gòu)自重,覆土荷載按 2m土柱考慮。地面荷載按 20 kPa考慮,人群荷載按 4 kPa考慮,設(shè)備荷載按 8 kPa考慮,列車荷載按等效均布靜載20 kPa考慮。

        (4)側(cè)壓力。計(jì)算側(cè)壓力時(shí),地下水位以下部分,砂性土按水土分算,土體側(cè)壓力按靜止土壓力計(jì)算。側(cè)向壓力按100%作用在主體結(jié)構(gòu)的側(cè)墻上。

        (5)樁與土之間的摩擦力按極限側(cè)摩阻力計(jì)算結(jié)果施加在抗拔樁的節(jié)點(diǎn)上。極限樁側(cè)摩阻力按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)第 5.2.18條確定。

        (6)地下綜合體采用的材料為:C 35整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),C 50鋼筋混凝土立柱,防水混凝土抗?jié)B等級:不小于S8?;炷恋牧W(xué)參數(shù)取值見表2。

        2 結(jié)構(gòu)抗浮分析

        某大型地下綜合體結(jié)構(gòu)采用抗拔樁結(jié)合結(jié)構(gòu)自重抗浮方案,抗浮分整體抗浮驗(yàn)算和抗拔樁設(shè)計(jì)兩種工況。

        2.1 結(jié)構(gòu)整體抗浮分析

        由于車站地下水位較高,為滿足結(jié)構(gòu)抗浮的要求,結(jié)構(gòu)底板下設(shè)置抗拔樁輔助抗浮,抗浮計(jì)算結(jié)果見表3。

        由此計(jì)算出結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)為 1.13,大于規(guī)范所要求的 1.05,滿足結(jié)構(gòu)的整體抗浮要求。

        2.2 抗拔樁受力分析

        2.2.1 各層抗拔樁受力分析

        第 1~4層抗拔樁受力范圍見表4所示。

        由表4可知,第 1層抗拔樁最大受力為 2 080 kN,小于該層抗拔樁的極限側(cè)摩阻力(4152 kN),可見,第 1層抗拔樁能夠滿足抗浮要求,而且富裕量較大;第 2~4層抗拔樁最大受力為 5 910 kN,小于這 3層抗拔樁的極限側(cè)摩阻力(6 643 kN),可見,第 2~4層抗拔樁能夠滿足抗浮要求,而且有一定的富裕量。

        2.2.2 各層抗拔樁受力綜合分析

        對各層抗拔樁總受力進(jìn)行統(tǒng)計(jì),考慮其極限受力值,可以計(jì)算出理論樁數(shù)。但由于抗拔樁受力不均,減少樁數(shù)不是最優(yōu)方法,可以采用減少樁長和樁徑的方法,由于抗拔樁為柱下樁,樁徑不宜變化,因此,可以根據(jù)抗拔樁受力改變樁長。

        根據(jù)各樁的實(shí)際受力,計(jì)算在樁達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)所需的長度,然后將各層設(shè)計(jì)總樁長和計(jì)算總樁長進(jìn)行比較,結(jié)果見表5。

        由表5可見,根據(jù)抗拔樁受力設(shè)計(jì)樁長,第一層樁長可減少 73.8%,第二層樁長可減少 42.8%,第三層樁長可減少30.3%,第四層樁長可減少 26.3%。

        3 結(jié)論

        (1)某地下綜合體整體抗浮安全系數(shù)為 1.13,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案能夠滿足整體抗浮要求。

        (2)某地下綜合體抗拔樁承受的力分別為:第 4層抗拔樁承受力大小為 3 390 kN~5 910 kN;第 3層抗拔樁承受力大小為 2 490 kN~5 700 kN;第 2層抗拔樁承受力大小為2 370 kN~5 320 kN;第 1層抗拔樁承受力大小為 58 kN~2080 kN。第 2~4層抗拔樁承受的力較大,第一層底板下抗拔樁承受的力不大,其中部分樁并沒有起到抗拔的作用。

        (3)各層樁數(shù)均有一定程度富裕,但由于抗拔樁為柱下樁,樁徑不宜變化,因此,可以根據(jù)抗拔樁受力改變樁長。根據(jù)抗拔樁受力設(shè)計(jì)樁長,第 1層樁長可減少 73.8%,第 2層樁長可減少 42.8%,第 3層樁長可減少 30.3%,第 4層樁長可減少 26.3%。

        [1]吳建華,徐曉伯.建筑物抗拔樁設(shè)計(jì)的若干問題討論[J].工程力學(xué),2001(增刊):575-579

        [2]梁蜜勤,孫文波,李少云.珠??诎稄V場三層地下室抗浮技術(shù)措施的研究[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),1999,27(7):101-106

        [3]廖俊展,黃茂松,王衛(wèi)東,等.設(shè)置抗浮抗拔樁深基坑的三維數(shù)值仿真分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(增):1370-1373

        [4]萬世明.抗拔樁的豎向承載力及其機(jī)理的研究[D].成都:西南交通大學(xué),2001

        [5]GB50009-2001建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S]

        [6]JGJ94-94建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S]

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