胡洲

（浙江省電力試驗(yàn)研究院，杭州 310014）

1 000 MW機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)方式及特點(diǎn)

胡洲

（浙江省電力試驗(yàn)研究院，杭州 310014）

介紹了寧海發(fā)電廠1 000 MW機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)的方式和優(yōu)化內(nèi)容，并對(duì)啟動(dòng)過(guò)程中的相關(guān)試驗(yàn)及特點(diǎn)進(jìn)行了分析說(shuō)明，可為國(guó)內(nèi)大容量機(jī)組的無(wú)電泵啟動(dòng)方式研究提供借鑒。

1 000 MW；無(wú)電泵；啟動(dòng)；方式

隨著國(guó)內(nèi)火力發(fā)電機(jī)組單機(jī)容量的不斷增加，機(jī)組供電煤耗率逐步降低，大容量機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性優(yōu)勢(shì)開始逐步發(fā)揮，越來(lái)越受到發(fā)電企業(yè)的青睞。但在機(jī)組啟動(dòng)時(shí)若仍采用以前的電動(dòng)給水泵啟動(dòng)方式，不僅增大基建投資費(fèi)用，而且增加啟動(dòng)階段的廠用電消耗。為適應(yīng)節(jié)能需求，必須尋求大容量機(jī)組更經(jīng)濟(jì)的啟動(dòng)方式。

無(wú)電泵啟動(dòng)方式具有節(jié)能、經(jīng)濟(jì)性好的特點(diǎn)，其優(yōu)勢(shì)正逐步顯露，具有良好的推廣前景。因此掌握大容量機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)的方式及特點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)機(jī)組的快速、平穩(wěn)、安全啟動(dòng)顯得尤為重要。

下面以國(guó)華寧海發(fā)電廠6號(hào)機(jī)組為例，在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中通過(guò)相關(guān)試驗(yàn)，探求無(wú)電泵啟動(dòng)的方式及特點(diǎn)并進(jìn)行優(yōu)化。

1 設(shè)備概況

6號(hào)汽輪機(jī)選用由上海汽輪機(jī)廠和德國(guó)SIEMENS公司聯(lián)合設(shè)計(jì)制造的N1000-26.25/600 /600（TC4F）型1 000 MW、超超臨界、單軸、一次中間再熱、四缸四排汽雙背壓凝汽式汽輪機(jī)。機(jī)組設(shè)置有4套高壓旁路（簡(jiǎn)稱高旁）和2套低壓旁路（簡(jiǎn)稱低旁），高旁容量為100%鍋爐最大出力工況（BMCR）的流量，低旁容量為65%BMCR流量。機(jī)組配置2×55%BMCR流量的汽動(dòng)給水泵（簡(jiǎn)稱汽泵），給水泵汽輪機(jī)（簡(jiǎn)稱小機(jī)）汽源有冷段再熱蒸汽、四段抽汽和輔助蒸汽。1臺(tái)汽動(dòng)給水泵工作時(shí)，能保證機(jī)組50%BMCR的給水量，2臺(tái)汽泵工作時(shí)，能保證100%BMCR的給水量。小機(jī)采用杭州汽輪機(jī)股份有限公司生產(chǎn)的HMS500D型單缸、軸流、沖動(dòng)式、純凝汽式汽輪機(jī)，臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域?yàn)? 650～2 750 r/min，可調(diào)范圍為2 850～5 700 r/min。機(jī)組設(shè)計(jì)了給水旁路調(diào)節(jié)閥，未設(shè)計(jì)電動(dòng)給水泵系統(tǒng)，機(jī)組的啟動(dòng)方式是采用汽泵和給水旁路調(diào)節(jié)閥聯(lián)合控制給水流量和壓力，即無(wú)電泵啟動(dòng)方式。

2 無(wú)電泵啟動(dòng)過(guò)程分析

機(jī)組進(jìn)行無(wú)電泵啟動(dòng)時(shí)，須做好以下8項(xiàng)工作。

2.1 汽泵再循環(huán)方式試驗(yàn)

在鍋爐啟動(dòng)前，利用輔汽對(duì)小機(jī)進(jìn)行沖轉(zhuǎn)，進(jìn)行汽泵帶負(fù)荷試運(yùn)行，汽泵沖轉(zhuǎn)時(shí)蒸汽全程走再循環(huán)管路。通過(guò)升速、升壓試驗(yàn)，考驗(yàn)汽泵的帶負(fù)荷運(yùn)行能力。汽泵再循環(huán)方式時(shí)的轉(zhuǎn)速與壓力關(guān)系如表1所示。

表1 汽泵再循環(huán)方式轉(zhuǎn)速與壓力

2.2 鍋爐上水方式的選擇

汽泵帶負(fù)荷試運(yùn)行完成后，進(jìn)入鍋爐啟動(dòng)初期水沖洗階段。由于汽泵前置泵設(shè)計(jì)揚(yáng)程為142.5 m，滿足向鍋爐供水的條件，因此選取汽泵前置泵向鍋爐上水，對(duì)鍋爐進(jìn)行冷態(tài)大流量水沖洗，鍋爐上水完成后給水旁路調(diào)節(jié)閥后靜壓達(dá)到0.6 MPa?？紤]到鍋爐點(diǎn)火升壓后前置泵出力不能滿足鍋爐升壓需求，必須使用汽泵向鍋爐供水。

為防止鍋爐給水旁路調(diào)節(jié)閥前后壓差過(guò)大導(dǎo)致閥芯汽蝕，對(duì)該閥前后壓差使用值作了限制，如表2所示。

表2 鍋爐給水旁路調(diào)節(jié)閥壓差限值MPa

由于小機(jī)受臨界轉(zhuǎn)速范圍的影響，可調(diào)轉(zhuǎn)速范圍被限制在2 850 r/min以上，此時(shí)汽泵出水壓力達(dá)到13.6 MPa以上。從表2可以看出，當(dāng)閥后壓力為0.6 MPa時(shí)，閥前壓力限值為8 MPa。若汽泵仍采用原設(shè)計(jì)的2 850 r/min運(yùn)行轉(zhuǎn)速向鍋爐供水，將造成給水旁路調(diào)節(jié)閥閥芯嚴(yán)重汽蝕。因此，在給水旁路調(diào)節(jié)閥后壓力未升高的情況下，必須降低給水泵的運(yùn)行轉(zhuǎn)速，在鍋爐啟動(dòng)初期，選擇汽泵合適的運(yùn)行轉(zhuǎn)速成為鍋爐啟動(dòng)成敗的關(guān)鍵。

從表1中可以看出，汽泵運(yùn)行轉(zhuǎn)速不應(yīng)超過(guò)2 000 r/min。為保證給水旁路調(diào)節(jié)閥的允許壓差值，同時(shí)又考慮到小機(jī)轉(zhuǎn)速越低、運(yùn)行時(shí)間越長(zhǎng)時(shí)排汽溫度會(huì)越高等不利因素，在鍋爐點(diǎn)火升壓階段，由小機(jī)電液控制系統(tǒng)（MEH）控制汽泵轉(zhuǎn)速在2 000 r/min定速運(yùn)行，由給水旁路調(diào)節(jié)閥控制給水流量，此時(shí)給水旁路調(diào)節(jié)閥前后壓差值在允許汽蝕壓差范圍內(nèi)。汽泵在此轉(zhuǎn)速運(yùn)行時(shí)，既可避開小機(jī)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域，又可確保給水旁路調(diào)節(jié)閥不被汽蝕。

從實(shí)際運(yùn)行情況來(lái)看，小機(jī)在低轉(zhuǎn)速運(yùn)行時(shí)排汽溫度很高，這是因?yàn)檗D(zhuǎn)速低時(shí)進(jìn)入小機(jī)的蒸汽流量很小，不易帶走排汽區(qū)的鼓風(fēng)熱量。小機(jī)排汽溫度太高將對(duì)小機(jī)末級(jí)葉片造成損害，嚴(yán)重影響小機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。因此應(yīng)盡量縮短小機(jī)低轉(zhuǎn)速運(yùn)行的時(shí)間，及時(shí)投用排汽減溫水，當(dāng)排汽溫度持續(xù)升高時(shí)必須增大小機(jī)進(jìn)汽流量?？刹扇∵m當(dāng)加大汽泵出水流量或提升小機(jī)轉(zhuǎn)速的方法，將小機(jī)排汽溫度盡量控制在90℃以下。

2.3 鍋爐升壓?jiǎn)?dòng)

鍋爐成功點(diǎn)火后隨即進(jìn)入鍋爐升壓階段。此時(shí)隨著鍋爐壓力的逐步增加，汽泵出水流量逐步增大，給水旁路調(diào)節(jié)閥后壓力也逐步提高，汽泵在2 000 r/min低速運(yùn)行時(shí)，汽泵出口壓力已不能滿足給水要求，因此必須根據(jù)鍋爐要求逐步提升給水泵轉(zhuǎn)速，結(jié)合給水旁路調(diào)節(jié)閥壓差限制值，提高汽泵運(yùn)行轉(zhuǎn)速。在小機(jī)轉(zhuǎn)速2 100 r/min時(shí)，安排了給水旁路調(diào)節(jié)閥特性試驗(yàn)，以摸索該閥的變流量控制特性。在向鍋爐大流量供水時(shí)，安排給水泵再循環(huán)調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)特性試驗(yàn)，以掌握該閥的調(diào)節(jié)特性。當(dāng)汽泵轉(zhuǎn)速升高到接近小機(jī)臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，快速通過(guò)小機(jī)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域2 650～2 750 r/min，將小機(jī)轉(zhuǎn)速升至2 850 r/min，同時(shí)投入DCS遙控，由DCS遠(yuǎn)方控制小機(jī)轉(zhuǎn)速回路。

鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中視情況允許投入給水旁路調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制、爐水泵再循環(huán)自動(dòng)控制及汽泵給水自動(dòng)控制。爐水泵再循環(huán)自動(dòng)控制投入時(shí)控制水冷壁流量。

鍋爐在濕態(tài)情況下，給水旁路調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制投入時(shí)調(diào)節(jié)汽水分離器水位，汽泵給水自動(dòng)控制投入時(shí)調(diào)節(jié)由主汽流量折算出的差壓。鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)后，分2種情況：

（1）給水主路閥全關(guān)。給水旁路調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制投入時(shí)調(diào)節(jié)給水流量，汽泵給水自動(dòng)投入時(shí)控制由主汽流量折算出的差壓。

（2）給水主路閥全關(guān)信號(hào)消失。汽泵給水自動(dòng)控制投入時(shí)調(diào)節(jié)給水流量，當(dāng)給水主路閥全開后，給水旁路調(diào)節(jié)閥撤出自動(dòng)并關(guān)閉。

2.4 小機(jī)低壓汽源切換

機(jī)組達(dá)至一定負(fù)荷后應(yīng)盡快安排小機(jī)低壓汽源切換。小機(jī)低壓汽源有兩路汽源，一路為輔汽，一路為四段抽汽（簡(jiǎn)稱四抽），兩路汽源都只設(shè)有氣動(dòng)逆止門。小機(jī)低壓汽源切換時(shí)，兩臺(tái)給水泵均投用給水自動(dòng)控制，切換時(shí)先打開四抽至小機(jī)氣動(dòng)逆止門，然后快關(guān)輔汽至小機(jī)氣動(dòng)逆止門。

小機(jī)低壓汽源切換一般安排在四抽壓力達(dá)到0.5 MPa左右時(shí)進(jìn)行，低壓汽源切換前四抽壓力需與輔汽壓力接近，這樣可避免切換時(shí)小機(jī)轉(zhuǎn)速波動(dòng)太大。此外四抽壓力必須小于輔汽壓力，這樣在低壓汽源切換前可以先打開四抽至小機(jī)氣動(dòng)逆止門，做好低壓汽源切換準(zhǔn)備，同時(shí)又能保證低壓汽源切換前四抽逆止門在關(guān)閉狀態(tài)而不被沖開，小機(jī)低壓汽源仍由輔汽來(lái)供。

低壓汽源切換采用直接關(guān)閉輔汽至小機(jī)氣動(dòng)逆止門的方式，此時(shí)輔助蒸汽失去，四抽蒸汽立即沖開逆止門進(jìn)入小機(jī)低壓調(diào)門。由于突然進(jìn)入小機(jī)的四抽壓力偏低，而低壓調(diào)門的開度仍在切換前的開度，因此小機(jī)轉(zhuǎn)速會(huì)立即下降。實(shí)際切換過(guò)程中，小機(jī)轉(zhuǎn)速波動(dòng)不大，最大下降45 r/min，對(duì)這個(gè)擾動(dòng)轉(zhuǎn)速，MEH轉(zhuǎn)速控制器立即進(jìn)行補(bǔ)償調(diào)節(jié)，小機(jī)低壓調(diào)門迅速開大。由于此時(shí)兩臺(tái)小機(jī)都投用給水自動(dòng)控制，另一臺(tái)小機(jī)會(huì)立即做出響應(yīng)，增大轉(zhuǎn)速以補(bǔ)償減少的流量。系統(tǒng) 經(jīng)過(guò)約2 min的調(diào)節(jié)后，2臺(tái)小機(jī)均回到低壓汽源切換前的穩(wěn)定狀態(tài)，整個(gè)低壓汽源切換試驗(yàn)過(guò)程中鍋爐總給水流量無(wú)明顯變化，可見給水自動(dòng)控制及小機(jī)轉(zhuǎn)速自動(dòng)控制具有良好的調(diào)節(jié)特性。

2.5 單汽泵最大出力及高低壓調(diào)門切換

為了考驗(yàn)單臺(tái)汽泵的最大工作能力，在機(jī)組500 MW時(shí)安排了單汽泵最大出力試驗(yàn)，以汽泵A為試驗(yàn)泵。降低汽泵B轉(zhuǎn)速，逐步將汽泵B撤出運(yùn)行，切斷汽泵B向鍋爐供水，同時(shí)逐步增加汽泵A轉(zhuǎn)速，直至鍋爐供水全部由汽泵A來(lái)供。單汽泵最大出力試驗(yàn)結(jié)果為：汽泵A進(jìn)口流量2 083 t/h，機(jī)組負(fù)荷566 MW。

在進(jìn)行單汽泵最大出力試驗(yàn)時(shí)，同步進(jìn)行了小機(jī)高低壓調(diào)門切換試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)，由于汽泵A出力增大，四抽壓力不足，小機(jī)A低壓調(diào)門逐漸開大，當(dāng)MEH流量指令達(dá)到76.79%，低壓調(diào)門指令升至90.5%時(shí)，此時(shí)高壓調(diào)門開始緩慢開啟，直至汽泵達(dá)到最大出力2 083 t/h時(shí)，MEH流量總指令達(dá)到83.69%，低壓調(diào)門指令為83.69%，高壓調(diào)門指令為29.1%，此時(shí)轉(zhuǎn)速由高、低壓調(diào)門共同控制。高、低壓調(diào)門開啟重疊度范圍正常，轉(zhuǎn)速控制穩(wěn)定，小機(jī)及汽泵各項(xiàng)參數(shù)均顯示正常。

高低壓調(diào)門切換過(guò)程中需要注意的是小機(jī)軸向位移的變化情況。小機(jī)采用的是內(nèi)切換進(jìn)汽方式，小機(jī)高、低壓汽源各有獨(dú)立的進(jìn)汽室。從實(shí)際切換的情況來(lái)看，小機(jī)帶高負(fù)荷時(shí)，軸向推力已經(jīng)偏大，高壓汽源再進(jìn)入小機(jī)后，會(huì)進(jìn)一步加重小機(jī)的軸向推力，軸向位移增大。建議在進(jìn)行高、低壓調(diào)門切換前，盡量縮小高、低壓汽源溫度偏差，切換過(guò)程緩慢進(jìn)行，必要時(shí)減小小機(jī)低壓汽源壓力，避免高壓汽源突然進(jìn)入小機(jī)后軸向位移發(fā)生突增而跳機(jī)。

2.6 給水主、旁路閥切換

隨著機(jī)組負(fù)荷的進(jìn)一步增加，機(jī)組給水流量逐漸增加，當(dāng)接近給水旁路流量的設(shè)計(jì)限值時(shí)，必須進(jìn)行給水泵旁路調(diào)節(jié)閥與給水主路閥的切換。給水旁路調(diào)節(jié)閥與給水主路閥切換點(diǎn)的選擇應(yīng)根據(jù)給水旁路調(diào)節(jié)閥開度及當(dāng)時(shí)的給水流量來(lái)確定，一般選擇在鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)后，給水總流量大于1 700 t/h，給水旁路調(diào)節(jié)閥開度大于75%，機(jī)組各項(xiàng)參數(shù)穩(wěn)定時(shí)進(jìn)行。

切換前給水旁路調(diào)節(jié)閥投自動(dòng)控制給水流量，2臺(tái)給水泵均投給水自動(dòng)控制壓差 （此壓差是根據(jù)主蒸汽流量折算出），開始切換時(shí)直接全開給水主路閥，當(dāng)給水主路閥全關(guān)信號(hào)消失后，給水泵由控制壓差轉(zhuǎn)換為控制給水流量，整個(gè)轉(zhuǎn)換過(guò)程完全自動(dòng)進(jìn)行，直至給水主路閥全開，此時(shí)撤出給水旁路調(diào)節(jié)閥自動(dòng)，手動(dòng)緩慢關(guān)閉給水旁路調(diào)節(jié)閥，當(dāng)給水旁路調(diào)節(jié)閥全關(guān)后，給水旁路調(diào)節(jié)閥與給水主路閥的切換完成。

從實(shí)際切換過(guò)程來(lái)看，給水泵轉(zhuǎn)速最大波動(dòng)72 r/min，給水總流量最大波動(dòng)100 t/h，波動(dòng)幅度都不大，未對(duì)機(jī)組的運(yùn)行狀態(tài)造成影響，整個(gè)切換過(guò)程機(jī)組給水自動(dòng)控制調(diào)節(jié)特性良好，未出現(xiàn)異常現(xiàn)象。

2.7 機(jī)組啟動(dòng)全程給水自動(dòng)的優(yōu)化

小機(jī)振動(dòng)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域?yàn)? 650～2 750 r/min,因此小機(jī)不能實(shí)現(xiàn)從2 000～5 750 r/min的全程給水自動(dòng)控制，在2 850 r/min以下只能在MEH中操作，機(jī)組啟動(dòng)初期必須手動(dòng)調(diào)節(jié)給水泵轉(zhuǎn)速，這給機(jī)組的運(yùn)行帶來(lái)很多不便。在機(jī)組調(diào)試期間試探性摸索了汽泵在2 300～2 800 r/min區(qū)間內(nèi)小流量再循環(huán)方式運(yùn)行及大流量出水方式下運(yùn)行時(shí)小機(jī)及汽泵的振動(dòng)情況，特別是在2 650～2 750 r/min臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)最大的范圍內(nèi)進(jìn)行了試運(yùn)行，試運(yùn)時(shí)間均超過(guò)4 h。

試驗(yàn)結(jié)果表明：在2 650～2 750 r/min附近運(yùn)行時(shí)小機(jī)及汽泵振動(dòng)雖有增大，但較長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行時(shí)小機(jī)及汽泵振動(dòng)情況穩(wěn)定且仍處在正常范圍內(nèi)，汽泵A振幅最大為64μm，汽泵B最大為58 μm （汽泵振動(dòng)報(bào)警值為100μm，跳機(jī)值為125 μm），這表明小機(jī)與汽泵連為整體試運(yùn)后，軸系對(duì)振動(dòng)產(chǎn)生了一定影響，導(dǎo)致小機(jī)和汽泵的振動(dòng)雖有增加，但振動(dòng)幅度趨于穩(wěn)定，并在安全運(yùn)行范圍之內(nèi)。

因此在2 300～2 800 r/min內(nèi)汽泵既能小流量運(yùn)行，也能大流量運(yùn)行。將DCS投遙控范圍由原來(lái)的2 850～5 750 r/min修改為2 000～5 750 r/min，優(yōu)化后的邏輯實(shí)現(xiàn)了機(jī)組啟動(dòng)DCS全程給水控制，增強(qiáng)了機(jī)組啟動(dòng)的便捷、可靠性能，從而實(shí)現(xiàn)了機(jī)組全程給水自動(dòng)控制。為保證小機(jī)及汽泵長(zhǎng)期運(yùn)行的穩(wěn)定性，建議的運(yùn)行方式是：在鍋爐啟動(dòng)階段，盡量避開汽泵的臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域運(yùn)行或縮短在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域運(yùn)行的時(shí)間。

2.8 系統(tǒng)邏輯優(yōu)化

為了保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行，對(duì)機(jī)組異常停機(jī)作了預(yù)想，將“主燃料跳閘（MFT）觸發(fā)后兩臺(tái)小機(jī)全跳閘，關(guān)閉給水旁路調(diào)節(jié)閥及給水主路閥”修改為“若MFT觸發(fā)后只選擇其中一臺(tái)小機(jī)跳閘，同時(shí)關(guān)閉給水旁路調(diào)節(jié)閥及給水主路閥；若MFT觸發(fā)后2臺(tái)小機(jī)同時(shí)跳閘，則打開給水旁路調(diào)節(jié)閥”，這樣就能保證MFT后高旁快開時(shí)，由給水泵提供高旁減溫水，或由水冷壁倒吸水來(lái)提供高旁減溫水。

3 結(jié)語(yǔ)

寧海電廠6號(hào)機(jī)組通過(guò)沖管、整套啟動(dòng)階段調(diào)試，掌握了汽泵、汽泵再循環(huán)調(diào)節(jié)閥、給水主路閥、給水旁路調(diào)節(jié)閥等重要運(yùn)行設(shè)備、閥門的相關(guān)特性，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)方式。在調(diào)整試驗(yàn)中總結(jié)出了新的運(yùn)行方式，即在機(jī)組啟動(dòng)階段以汽泵低速運(yùn)行（2 000 r/min）方式替代了以往長(zhǎng)期采用的高速運(yùn)行（2 800 r/min）方式，為給水旁路調(diào)節(jié)閥提供了安全保障。同時(shí)從實(shí)際試驗(yàn)出發(fā)，摸索了汽泵在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域的運(yùn)行情況，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組啟動(dòng)時(shí)全程給水自動(dòng)優(yōu)化（2 000～5 750 r/min）。汽泵轉(zhuǎn)速控制器、給水自動(dòng)控制器響應(yīng)性好，消除擾動(dòng)的時(shí)間短，穩(wěn)定性強(qiáng)，能滿足機(jī)組各工況變化的要求。

取消電動(dòng)給水泵系統(tǒng)，可減少建設(shè)投資3 000多萬(wàn)元，縮短機(jī)組建設(shè)周期及機(jī)組啟動(dòng)的時(shí)間，減少?gòu)S用電電量，提高機(jī)組啟動(dòng)的經(jīng)濟(jì)性、安全性。寧海電廠1 000 MW超超臨界機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)方式可為同類型機(jī)組的啟動(dòng)及運(yùn)行提供借鑒經(jīng)驗(yàn)。

[1]吳仲.300 MW機(jī)組無(wú)電泵啟動(dòng)方式探討[J].節(jié)能與環(huán)保，2008（12）：29-30.

[2]李建春，樊印龍.汽動(dòng)給水泵實(shí)現(xiàn)大型汽輪機(jī)組啟停的安全性分析[J].浙江電力，2006，25（5）∶22-24.

（本文編輯：陸 瑩）

Mode and Characteristics of 1 000 MW Unit Startup Without Electric Pump

HU Zhou
（Zhejiang Electric Power Testand Research Institute,Hangzhou 310014,China）

This paper introduces the start-up mode without electric pump and optimization content of 1 000 MW unit in Ninghai Power Plant，analyzes the related tests and features during startup and offers a reference for research on the startup mode of domestic large-capacity units without electric pump.

1 000 MW；withoutelectric pump；startup；mode

TK227∶TK267

B

1007-1881（2010）09-0043-04

2010-01-07

胡 洲（1978-），男，重慶江津人，工程師，從事大型火電機(jī)組調(diào)試工作及節(jié)能技術(shù)與能源經(jīng)濟(jì)理論的研究。