宮 輝 連華東

(北京空間機電研究所,北京100076)

1 引言

常見反射鏡有平背型、弧背型和雙拱型等結構外形。平背型反射鏡剛度較高,但質(zhì)量較大,如SOFIA(The Stratospheric Observatory for Infrared Astronomy)相機主鏡,其口徑為2 700mm,輕量化后質(zhì)量390kg[1];弧背型反射鏡去除了反射鏡背部部分結構材料,質(zhì)量較小,但是剛度低,自重變形較大,如赫歇爾(Herschel)相機主鏡,口徑3 500mm,質(zhì)量210kg,主鏡自重變形17μ m,通過補償機構進行調(diào)整,自重變形下降到1μ m[2-3];雙拱型反射鏡兼具平背型及弧背型反射鏡兩者的優(yōu)點,質(zhì)量較小,剛度分布比較合理,且自重變形小。典型應用如ATST(The Advanced Technology Solar Telescope)次鏡,該反射鏡材料為SiC,口徑650mm,反射鏡背部為三角形輕量化結構,外邊緣厚度為25mm,背部筋板最小厚度為30mm,最大厚度為50mm,筋板寬度均為5mm。其支撐結構為位于背部筋板最大厚度處3個Bipod(兩腳支撐)支撐,面形誤差RMS值在經(jīng)過校正后達到25nm[4]。ATST次鏡背部結構如圖1所示。

本文對基于背部三點支撐的大口徑雙拱型SiC反射鏡背部構型進行初步研究,重點分析了反射鏡厚度、面板厚度及背部筋板寬度對反射鏡面形的影響。

2 反射鏡背部構型初步設計

對平背型反射鏡面形影響最大的是反射鏡鏡體厚度,其次是面板厚度、筋板寬度、支撐孔徑、外壁厚度與支撐孔壁厚度對面形影響較小,而面形變化量對輕量化孔內(nèi)切圓直徑和內(nèi)壁厚度的變化不敏感[5]。因此,選擇反射鏡厚度、面板厚度及筋板寬度作為分析雙拱型反射鏡面形影響因素的重點。為便于分析,需要先初步設計一個反射鏡。

2.1 反射鏡材料及輕量化方式的選擇

SiC材料比剛度高、熱穩(wěn)定性好,是一種優(yōu)異的光學反射鏡材料。本文選擇SiC作為雙拱型反射鏡材料,其材料參數(shù)參見表1。

圖1 ATST次鏡背部結構

表1 反射鏡材料參數(shù)表

SiC材料大口徑反射鏡多為背部開口式結構。其輕量化孔的形狀一般有三角形、扇形、正六邊形等(出于定位因素的考慮,圓形鏡片一般不選用四邊形單元,圓孔雖然加工性最好,但輕量化率很低)。在鏡體厚度、面板厚度、筋寬度、輕量化孔內(nèi)切圓直徑等參數(shù)相等情況下,就輕量化率而言,正六邊形輕量化率最低,三角形其次,扇形孔最高;就結構剛度而言,三角形孔的基頻最高、結構剛度最好,六邊形剛度最差,扇形居中。綜合比較,三角形孔綜合條件較為理想,本文大口徑雙拱型SiC反射鏡采用背部開三角形盲孔輕量化形式。

2.2 反射鏡背部平行筋板間距設計

反射鏡背部平行筋板間距由三角形盲孔的大小決定,盲孔大小的主要影響因素為網(wǎng)格效應。網(wǎng)格效應是因為在對輕量化反射鏡前面板進行光學加工時,由于壓力作用,輕量化孔位置的面板會產(chǎn)生彈性變形,從而導致去除量下降,最終在光學表面形成類似網(wǎng)格的效應。網(wǎng)格效應會影響系統(tǒng)的像質(zhì)[6]。三角形輕量化孔內(nèi)切圓直徑D與平行筋板間距關系如圖2所示。

圖2 三角形輕量化孔內(nèi)切圓示意圖

式中 δ為最大網(wǎng)格變形量;ψtri為與反射鏡蜂窩單元形狀有關的形狀因子;ν為材料泊松比;P為拋光壓力;E為材料彈性模量;tf為反射鏡面板厚度。

取 ψtri=0.001 51,δ=λ/15(λ=0.632 8μ m),tf=6mm,P=6.7×103Pa,將其代入公式(1)計算,可得 D=72.06mm。即反射鏡背部三角形內(nèi)切圓直徑小于72mm就能滿足面形要求,平行筋板間距小于108mm。

2.3 支撐孔位置的設計

鏡面面形隨著支撐位置的不同會有很大的差別,支撐孔位置的確定是反射鏡結構設計需要考慮的關鍵因素。本文反射鏡背部有3個位于同一圓周,且均勻分布的支撐孔。英國人Hindle給出了圓盤形反射鏡支點所在最佳位置經(jīng)驗公式[7]。

式中 R為支撐孔所在圓周半徑;Dm為反射鏡最大口徑。

根據(jù)公式(2)可知,當Dm=1 300mm時,R=375mm。

輕量化后的反射鏡剛度同實體反射鏡剛度不同,同時考慮到筋板同支撐點位置的相互關系,需要對輕量化反射鏡支撐點位置進行適當調(diào)整。

支撐孔應位于筋板交點處,在滿足此要求的前提下,可以適當調(diào)整平行筋板間距和支撐孔位置。本文選擇筋板間距為90mm,支撐孔所在圓周半徑R=390mm。

3 對反射鏡面形影響的分析

本文設計的反射鏡口徑1 300mm,中心通光孔300mm,外壁厚10mm,內(nèi)壁厚15mm,支撐孔徑120mm,支撐孔壁厚10mm。

1.3 設備匹配 由于等離子電切手術需要在導電溶液中進行組織切割，漏電可能威脅患者及術者安全[1]；高溫及強電流可能導致電切環(huán)熔斷及刀頭脫落。因此，等離子發(fā)生器及電切環(huán)應選用合格的設備。

根據(jù)上述參數(shù)建立雙拱型反射鏡結構模型,如圖3所示(有限元模型為板殼模型)。分析軟件為MSC.PATRAN及MSC.NASTRAN。

圖3 反射鏡及其有限元模型

反射鏡約束方式為支撐孔內(nèi)壁重心平面附近節(jié)點全約束,計算目的為了得到光軸水平時反射鏡面形自重變化量。

3.1 反射鏡厚度及面板厚度對面形影響的分析

反射鏡分別取160mm、170mm、180mm、190mm和200mm等5種不同厚度。對各種厚度反射鏡,調(diào)整其面板厚度(2.5～5.5mm),分析在光軸水平時反射鏡自重變形的面形誤差RMS值。各種情況下,面形計算數(shù)據(jù)如表2所示。

表2 不同反射鏡厚度與面板厚度條件下反射鏡自重變形誤差RMS值 nm

利用Origin軟件對表2中數(shù)據(jù)進行曲線擬合,得到不同反射鏡厚度情況下反射鏡鏡面自重變形隨面板厚度變化的趨勢圖,見圖4。

圖4 不同厚度反射鏡自重變形誤差R MS隨面板厚度變化曲線

從圖4可以看出,反射鏡厚度越大,其自重變形誤差RMS值越小。反射鏡厚度相同時,反射鏡面形誤差RMS隨面板厚度增大(2.5～5.5mm)先減小后增大。不同反射鏡面形最優(yōu)時的反射鏡厚度、面板厚度的自重變形RMS值、質(zhì)量、頻率進行綜合對比,如表3。

表3 不同反射鏡厚度、面板厚度的最小自重變形誤差R MS值對比

圖5、圖6分別為反射鏡面形達到最優(yōu)時,面板厚度、面形RMS值隨反射鏡厚度變化曲線圖。

圖6 最優(yōu)RMS值隨反射鏡厚度變化曲線

對表2數(shù)據(jù)進行分析可得出以下結論:

1)反射鏡鏡面自重變形最小時,不同反射鏡厚度對應的面板厚度不同,其趨勢為反射鏡厚度增大,面板厚度也增大。

2)面板厚度不變時,反射鏡厚度每增加10mm,反射鏡質(zhì)量增加約3.15kg,而面形RMS值減小。其變化趨勢為反射鏡厚度越小,面形誤差RMS值變化量越大,該變化量隨著反射鏡厚度增大而逐漸減小。

3)反射鏡厚度不變時,面板厚度每增加0.5mm,反射鏡質(zhì)量增加約1.79kg,面形RMS值變化趨勢為先減小后增大,但其變化量不超過0.5nm(反射鏡厚度不同該值不同)。

4)反射鏡面板厚度從2.5mm增加到5.5mm時,不同厚度反射鏡自重變形誤差RMS值最大變化量分別為1.306 6nm、1.139 3nm、0.771nm、0.623 7nm、0.856 6nm,其變化趨勢為隨著反射鏡厚度越大,面板對反射鏡面形誤差RMS值的影響先減小后增大。

5)隨著反射鏡厚度的增加,反射鏡質(zhì)量及振頻呈線性增加趨勢。

由上述分析可知,反射鏡質(zhì)量變化量相同時,面板厚度對反射鏡面形影響小于反射鏡厚度對反射鏡面形的影響。

3.2 筋板寬度對反射鏡面形影響的分析

筋板寬度會影響反射鏡剛度,增大筋板寬度可以減小反射鏡自重變形。分析筋板寬度對反射鏡面形的影響時,取反射鏡厚180mm,面板厚4mm。調(diào)整筋板寬度,從4.5mm開始,以0.5mm的公差遞增到7.5mm。反射鏡背部支撐孔內(nèi)重心平面附近節(jié)點全約束,計算反射鏡在光軸水平時自重變形誤差RMS值。反射鏡面形及質(zhì)量隨筋板寬度的變化數(shù)據(jù)如表4。

表4 反射鏡面形及質(zhì)量隨筋板寬度變化數(shù)據(jù)

隨著筋板寬度的增加,反射鏡自重變形誤差RMS值減小,但變化量越來越小。筋板寬度每增加0.5mm,反射鏡質(zhì)量增加約5.23kg,其面形誤差RMS值最大變化量為0.467 5nm。故反射鏡質(zhì)量變化量相同時,筋板寬度對反射鏡面形影響小于反射鏡厚度及面板厚度對反射鏡面形的影響。

綜上所述,當反射鏡質(zhì)量改變量相同時,對面形影響最大的為反射鏡厚度,面板厚度次之,筋板寬度影響最小。

4 建立模型

根據(jù)上述分析,綜合考慮反射鏡質(zhì)量、頻率及加工工藝能力,選擇反射鏡厚度為180mm、面板厚度為6mm、背部筋板寬為5mm,其他參數(shù)不變,建立反射鏡模型,如圖7。反射鏡質(zhì)量為76.73kg,輕量化率為82%,一階固有頻率為743.88Hz,反射鏡在光軸水平時自重變形誤差RMS值為6.365 1nm。圖8為光軸水平變形云紋圖。

圖7 反射鏡設計模型

圖8 光軸水平時反射鏡變形云紋圖

5 結束語

本文根據(jù)經(jīng)驗公式(1)得到反射鏡背部筋板間距、反射鏡背部支撐孔位置等參數(shù),初步設計了一個基于背部三點支撐的大口徑雙拱型SiC反射鏡,分析了反射鏡厚度、面板厚度及背部筋板寬度三者對反射鏡面形的影響,得出反射鏡厚度對面形影響最大、面板厚度次之、筋板寬度影響最小的結論。同時通過對反射鏡厚度及面板厚度的分析,發(fā)現(xiàn)反射鏡面形達到最優(yōu)時,反射鏡厚度不同時其對應面板厚度也不相同。根據(jù)分析結論建立了輕量化程度高、鏡面自重變形小的反射鏡模型。

影響大口徑雙拱型SiC反射鏡面形的因素較多,本文只選取了對面形影響最大的3個因素進行分析,對于其他因素的影響需進一步研究。

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