張 濤 蘇子舟 國(guó) 偉 任 人 岳娟娟
(西北機(jī)電工程研究所,陜西 咸陽 712099)
電磁發(fā)射是將電能通過電磁力轉(zhuǎn)化為機(jī)械能實(shí)現(xiàn)將拋體發(fā)射的過程。與傳統(tǒng)的發(fā)射技術(shù)相比,電磁發(fā)射具有較高的出口速度和較強(qiáng)的毀傷力,能源的轉(zhuǎn)化效率高,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,安全性能優(yōu)良,隱蔽性好,綜合價(jià)格也更加低廉。正是由于具有這些化學(xué)能發(fā)射無法比擬的優(yōu)點(diǎn),電磁發(fā)射的應(yīng)用也更加的廣泛,不僅應(yīng)用于超高速發(fā)射,還應(yīng)用于其他領(lǐng)域,例如電磁裝甲,無人機(jī)彈射等[1]。
電磁發(fā)射按照其原理可以分為線圈炮、軌道炮和重接炮。較之于其他的發(fā)射方式,同步感應(yīng)線圈炮具有彈丸加速力大,驅(qū)動(dòng)電流相對(duì)較小,
不與驅(qū)動(dòng)線圈直接接觸,避免了摩擦和導(dǎo)軌燒蝕,利用效率較高,壽命長(zhǎng)等特點(diǎn),應(yīng)用前景非常廣闊。但是驅(qū)動(dòng)線圈的結(jié)構(gòu)、控制系統(tǒng)也更加復(fù)雜,同步性要求比較高,高速時(shí)彈丸線圈的電流比較大,需要考慮熱力學(xué)問題[2]。
對(duì)于同步感應(yīng)線圈炮而言,相同的定子線圈和彈丸的結(jié)構(gòu),由于觸發(fā)位置的不同,出口速度和效率也不一樣,這樣就存在一個(gè)最佳觸發(fā)位置的問題。對(duì)于相同的定子線圈,不同結(jié)構(gòu)的彈丸在最佳觸發(fā)位置、出口速度、效率等方面也有所差異。本文利用Ansoft公司的大型磁場(chǎng)分析軟件Maxwell對(duì)圓筒型和繞線型兩種結(jié)構(gòu)的彈丸進(jìn)行了定量分析,為同步感應(yīng)線圈炮實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證提供了理論參考。
同步感應(yīng)線圈炮的工作原理類似于圓筒型直線異步感應(yīng)電動(dòng)機(jī),定子線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)因施加的脈沖電流而發(fā)生變化時(shí),拋體線圈產(chǎn)生感生電流,拋體線圈電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)與定子線圈的磁場(chǎng)相互作用,產(chǎn)生軸向的力推動(dòng)拋體前進(jìn),產(chǎn)生的徑向力使彈丸懸浮。單級(jí)感應(yīng)線圈炮的工作原理,如圖1所示。
圖1 單級(jí)感應(yīng)線圈炮工作原理
感應(yīng)線圈炮的電源目前多選取具有高儲(chǔ)能密度的電容器,通過放電開關(guān)控制向驅(qū)動(dòng)線圈供電,驅(qū)動(dòng)線圈產(chǎn)生圓環(huán)電流C1,變化的電流在炮管內(nèi)產(chǎn)生變化的磁場(chǎng),從而金屬性質(zhì)的彈丸產(chǎn)生了與驅(qū)動(dòng)線圈同軸的環(huán)形電流C2,圓環(huán)電流C1和C2產(chǎn)生的磁場(chǎng)相互作用,從而推動(dòng)彈丸前進(jìn)。
多級(jí)感應(yīng)線圈炮利用脈沖功率電源依次對(duì)多個(gè)串列的線圈進(jìn)行放電,實(shí)現(xiàn)多級(jí)加速。多個(gè)線圈采用相同的內(nèi)徑,炮管采用非導(dǎo)磁材料。彈丸依次經(jīng)過多級(jí)線圈的逐級(jí)加速,最終將彈丸加速到發(fā)射速度。
線圈炮的工作工程比較復(fù)雜,電、磁、機(jī)械聯(lián)系比較緊密,影響的因素比較多,為了簡(jiǎn)化分析,做了如下的簡(jiǎn)化:忽略了彈丸與炮管之間的摩擦;忽略了彈丸的空氣阻力;忽略了回路的固有電感;忽略了線圈發(fā)熱引起的結(jié)構(gòu)變化等。
在上述的簡(jiǎn)化條件下單級(jí)感應(yīng)線圈炮的電路模型如圖2所示。
圖2 單級(jí)感應(yīng)線圈炮電路模型
圖中,U0為儲(chǔ)能電容器C的初始電壓,Rd為放電回路的總電阻,Ld為驅(qū)動(dòng)線圈的電感,Lp為彈丸的總電感,Rp為彈丸的總電阻,M為驅(qū)動(dòng)線圈和彈丸之間的互感,是位置的函數(shù)。
通過以下兩個(gè)方程將兩個(gè)閉合回路聯(lián)系起來[1]。
由初始條件可得
運(yùn)動(dòng)方程
通過聯(lián)立以上的方程組,就可以得到所要求的結(jié)果,但是,互感和互感梯度是包括三階橢圓積分的復(fù)雜函數(shù),橢圓積分是無法用初等函數(shù)表示的,這就是說方程組無法得到解析解,但是,用有限元仿真就可以得到比較好的近似結(jié)果,特別是用商用軟件,可以很輕易的求解復(fù)雜的電磁耦合問題。
本文選取了圖2所示的電路結(jié)構(gòu),不同的是在線圈兩端反向并聯(lián)了一個(gè)二極管,以作續(xù)流之用。電容器、定子線圈參數(shù)見表1~2。
表1 電容器參數(shù)
表2 驅(qū)動(dòng)線圈參數(shù)
彈丸結(jié)構(gòu)對(duì)單級(jí)感應(yīng)線圈炮的發(fā)射有著重要影響,本文選取兩種彈丸結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,一種是圓筒型彈丸,另外一種是繞線型彈丸[7],分別如圖3~4所示,圓筒型彈丸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,易于加工,而繞線型彈丸結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜,需要形成閉合回路,首尾導(dǎo)線需要經(jīng)過焊接,而且在外部需要加固裝置,以保證在高速時(shí)承受應(yīng)力作用。
圖3 圓筒型彈丸結(jié)構(gòu)
圖4 繞線型彈丸結(jié)構(gòu)
為了方便比較,選擇兩種彈丸的外形尺寸一致,內(nèi)徑均為47mm,外徑均為60mm,長(zhǎng)度均為80mm,選取的材質(zhì)也都為銅,不同的是圓筒型的彈丸為厚銅片,繞線型彈丸為200砸導(dǎo)線密繞的螺線管,首尾通過焊接短路,兩種彈丸配重后均為1kg。
對(duì)于同一彈丸,不同的觸發(fā)位置對(duì)彈丸的出口速度影響很大,所以首先要找到這兩種彈丸的最佳觸發(fā)位置,得到最大的出口速度。以線圈的軸向中心和彈丸的軸向中心重合為中心距的零點(diǎn),以彈丸發(fā)射方向的為正方向,利用Maxwell仿真軟件建立系統(tǒng)的仿真模型,調(diào)節(jié)彈丸的位置,計(jì)算結(jié)果分別見表3和表4。5所示,可以看出當(dāng)中心距由5mm增大到45mm時(shí),兩種彈丸的出口速度都是先增大后減小,這表明存在一個(gè)最佳的觸發(fā)位置,使整個(gè)系統(tǒng)的效率最高。對(duì)于圓筒型的彈丸,最佳位置出現(xiàn)在中心距為30mm處,出口速度為83.9m/s,對(duì)于繞線式的彈丸,最佳位置出現(xiàn)在中心距為16mm處,出口速度為104.7m/s,可見,兩種彈丸的最佳觸發(fā)位置并不重合,最大的出口速度也不相等。在最佳的中心距周圍,速度相差不大,這樣對(duì)于觸發(fā)控制很有利。
表3 圓筒型彈丸仿真結(jié)果
表4 繞線型彈丸仿真結(jié)果
圖5 觸發(fā)位置與出口速度曲線兩種彈丸的觸發(fā)位置與出口速度曲線關(guān)系如圖
單級(jí)感應(yīng)線圈炮的最佳效率可由彈丸獲得的最大出口動(dòng)能與系統(tǒng)的初始總能量的比值定義,即
可得圓筒型彈丸的效率為11.0%,繞線型彈丸的效率為17.1%。
兩種彈丸結(jié)構(gòu)的不同,感生電流的分布也有所差異,特選定在最佳觸發(fā)位置下某一時(shí)刻,彈丸單側(cè)剖面電流密度分布如圖6所示。
圖6 電流密度分布
由圖6可以看出,圓筒型彈丸的電流分布不均勻,主要集中在底部,而且電流密度很高,上端電流密度很小,彈丸底部溫升增大,效率降低。電流的分布不均,導(dǎo)致只有中心距相差比較大時(shí)才能得到最佳的出口速度。而繞線式彈丸由于多砸密繞,電流分布均勻,溫升相對(duì)較小,效率相對(duì)較高,只要相差較小的中心距就可以得到最佳的出口速度。
單級(jí)感應(yīng)線圈炮的仿真對(duì)于多級(jí)同步感應(yīng)線圈炮的設(shè)計(jì)具有重要的參考意義。本文利用Ansoft公司的Maxwell 2D瞬態(tài)求解器對(duì)單級(jí)感應(yīng)線圈炮進(jìn)行了仿真分析,重點(diǎn)討論了兩種彈丸的異同,仿真結(jié)果表明,兩種彈丸都存在一個(gè)最佳的觸發(fā)位置,且并不重合,繞線型彈丸的最佳觸發(fā)中心距相對(duì)較小,出口速度較高。通過對(duì)電流密度的分析可知,圓筒型線圈的電流分布不均勻,底部電流密度大,發(fā)熱會(huì)更嚴(yán)重,將影響電源能量轉(zhuǎn)換為彈丸動(dòng)能的效率;繞線型的彈丸電流密度分布均勻,效率較高,但是,繞線式彈丸的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,需要多砸線圈密繞且要形成一個(gè)閉合的回路。以上結(jié)果可為彈丸設(shè)計(jì)提供參考。
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