劉萬振 李 巖 安忠良 唐任遠(yuǎn)
(沈陽工業(yè)大學(xué)國家稀土永磁電機(jī)工程技術(shù)研究中心,沈陽 110178)
目前,永磁發(fā)電機(jī)以其結(jié)構(gòu)簡單、效率高,運(yùn)行可靠等一系列優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于風(fēng)力發(fā)電領(lǐng)域[1-2]。但永磁電機(jī)一經(jīng)制成,其磁場很難調(diào)節(jié)。為彌補(bǔ)這一缺陷,一些學(xué)者開始研究混合勵磁發(fā)電機(jī),通過調(diào)節(jié)其電勵磁大小改變磁場強(qiáng)弱,以達(dá)到調(diào)節(jié)電壓的目的。
混合勵磁電機(jī)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)多種多樣[3-7]。本文結(jié)合變速恒壓的特點(diǎn)針對圖1結(jié)構(gòu)電機(jī)進(jìn)行研究。文獻(xiàn)[8-9]對該結(jié)構(gòu)混合勵磁電機(jī)的原理及部分結(jié)構(gòu)尺寸的確定進(jìn)行了論述,并對樣機(jī)磁場進(jìn)行了三維有限元分析,文中均忽略了永磁體對電勵磁磁路的影響。但在研究中發(fā)現(xiàn),永磁體對電勵磁的磁通有一定分流作用,而且隨著電勵磁的增加這種分流作用更加明顯,在一定程度上影響了電機(jī)的最大穩(wěn)壓調(diào)節(jié)范圍。
因此,本文通過計算電機(jī)的三維電磁場對永磁體的分流程度進(jìn)行了深入地研究,為電機(jī)最大穩(wěn)壓調(diào)節(jié)范圍的確定提供依據(jù)。最后給出對應(yīng)的電勵磁等效磁路并通過試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。
圖1 混合勵磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的基本結(jié)構(gòu)
為了銜接后文,這里對該結(jié)構(gòu)混合勵磁發(fā)電機(jī)的工作原理進(jìn)行簡要介紹。該發(fā)電機(jī)主要有三種運(yùn)行狀態(tài):①永磁體單獨(dú)勵磁狀態(tài);②永磁體與電勵磁共同勵磁,電勵磁起去磁作用;③永磁體與電勵磁共同勵磁,電勵磁起增磁作用。下面對各運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行分析。
(1)永磁體單獨(dú)勵磁狀態(tài),如圖2(a)所示。此時直流勵磁電流為零,氣隙磁場僅由永磁體提供,鐵磁極對應(yīng)氣隙磁密幾乎為零。
圖2 混合勵磁發(fā)電機(jī)的工作狀態(tài)及磁通走向
(2)電勵磁去磁狀態(tài),如圖2(b)所示。此時流過鐵磁極的磁通與同一極中永磁體產(chǎn)生的磁通方向相反,每極磁通降低;定轉(zhuǎn)子背軛中磁通由電勵磁繞組與永磁體共同產(chǎn)生,且方向相同。
(3)電勵磁增磁狀態(tài),如圖2(c)所示。此時流過鐵磁極的磁通與同一極中永磁體產(chǎn)生的磁通方向相同,每極磁通增加。定轉(zhuǎn)子背軛中磁通由電勵磁繞組與永磁體共同產(chǎn)生,但方向相反[8-9]。
本文以某10kW電動機(jī)為例,應(yīng)用大型商用有限元軟件對該結(jié)構(gòu)混合勵磁永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的三維電磁場進(jìn)行分析。圖3~5分別為電勵磁三種狀態(tài)(零、增磁和去磁)下混合勵磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)氣隙磁場的分布情況。從圖3可以看出,當(dāng)電勵磁電流為零時,在氣隙中,大部分磁通經(jīng)過永磁體表面,僅有少量的磁通經(jīng)過鐵磁極表面,此時鐵磁極表面平均磁密僅為0.048T,因而在永磁體單獨(dú)勵磁時可忽略電勵磁磁路的作用。從圖4~5可以看出,當(dāng)通入電勵磁之后,同一極中永磁體對應(yīng)氣隙磁密的高低略有不同。為量化電勵磁的影響程度,得到對應(yīng)軸切面二維氣隙磁密分布(如圖6)??梢钥闯?,當(dāng)直流勵磁起增/去磁作用時,產(chǎn)生與電勵磁同向磁通的永磁體對應(yīng)的氣隙磁密升高,產(chǎn)生與電勵磁反向磁通的永磁體對應(yīng)的氣隙磁密降低。為了進(jìn)一步分析電勵磁磁場的分布情況,通過三維電磁場計算得到電勵磁單獨(dú)作用時的氣隙磁密分布(圖7~8)??梢钥闯觯陔妱畲艈为?dú)作用時,也會有少量磁通經(jīng)過磁導(dǎo)率較低的永磁體,其對應(yīng)氣隙磁密約為0.15T。因此,本文認(rèn)為在電勵磁磁路設(shè)計時,不能將其看成獨(dú)立的磁路來分析,還要考慮永磁體磁路對其的分流作用。
圖3 直流勵磁為零時一對極對應(yīng)的氣隙磁密
圖4 直流勵磁為1600安匝(增磁) 時一對極對應(yīng)的氣隙磁密
圖5 直流勵磁為-1600安匝(去磁) 時一對極對應(yīng)的氣隙磁密
圖6 軸切面氣隙磁密分布圖
圖7 只有直流勵磁(1600安匝增磁) 作用下一對極對應(yīng)的氣隙磁密
圖8 只有直流勵磁(-1600安匝去磁) 作用下一對極對應(yīng)的氣隙磁密
根據(jù)前面三維電磁場分析結(jié)果,本文在文獻(xiàn)[8]原有等效磁網(wǎng)絡(luò)的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn),得出混合勵磁發(fā)電機(jī)的一對一半寬度磁極的新等效磁網(wǎng)絡(luò)模型(如圖9所示),以及永磁體磁路等效模型和電勵磁磁路等效模型(如圖10~11所示)。圖中,Rg1、Rg2為氣隙磁阻,RgL、RgL11、RgL12、RgL21、RgL22為漏磁阻,Rpm-N1、Rpm-S1、Rpm-N2、Rpm-S2為永磁體的磁阻,Riron為鐵磁極的磁阻,Rs-yoke1、Rs-yoke2為定子軛的磁阻,Rs-tooth1、Rs-tooth2為定子齒部的磁阻,Raxial-add、Raxial-yoke為軸向磁路的磁阻,Rs-add為定子背軛的磁阻,Rt為轉(zhuǎn)子磁阻,F(xiàn)DC-field為等效的電勵磁磁動勢,F(xiàn)pm-N1、Fpm-S1、Fpm-N2、Fpm-S2為等效的永磁體勵磁磁動勢。
各部分磁路參數(shù)的關(guān)系可按照文獻(xiàn)[8]進(jìn)行相應(yīng)推導(dǎo),這里就不做詳細(xì)介紹了。需要說明的是,該等效網(wǎng)絡(luò)為三維網(wǎng)絡(luò),其永磁體磁極段與混合勵磁磁極段磁路并不是在同一平面上,在求解磁路時應(yīng)注意。
圖9 混合勵磁發(fā)電機(jī)磁路等效模型
圖11 電勵磁磁路等效模型
根據(jù)前面的分析結(jié)果,結(jié)合修改后的等效磁路對該結(jié)構(gòu)混合勵磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性進(jìn)行確定,并通過樣機(jī)試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。
圖12 發(fā)電機(jī)純阻性負(fù)載穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性
圖12 為磁路改進(jìn)前后所得電機(jī)穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性(熱態(tài))與試驗(yàn)結(jié)果的比較,其電勵磁在±2400安匝范圍內(nèi)變化,輸出電壓穩(wěn)定在400V??梢钥闯觯?dāng)電勵磁起增磁作用時,利用改進(jìn)后磁路模型所得電機(jī)穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性與試驗(yàn)結(jié)果吻合得較好。當(dāng)電勵磁起去磁作用時,試驗(yàn)特性偏離較多,這是因?yàn)樵撾姍C(jī)為阻隔電勵磁軸向漏磁端蓋采用徑向厚度約28mm隔磁套,而并非完全采用非導(dǎo)磁材料制作端蓋,隨著電勵磁軸向磁通的增大,端蓋的漏磁分流作用增加所致。從圖中還可以看出,利用改進(jìn)前磁路模型所得電機(jī)穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性在±2400安匝范圍內(nèi)仍呈線性變化,對應(yīng)得到的最大穩(wěn)壓調(diào)節(jié)范圍較大,與實(shí)際相差較遠(yuǎn)。經(jīng)試驗(yàn)測得當(dāng)電勵磁在±2400安匝范圍內(nèi)變化時,該電機(jī)可實(shí)現(xiàn)穩(wěn)壓輸出的轉(zhuǎn)速范圍為74.7~98.7r/min,當(dāng)轉(zhuǎn)速為87.1r/min時電勵磁電流為零。
綜上所述,在確定該電機(jī)穩(wěn)壓調(diào)節(jié)特性時應(yīng)充分考慮永磁體分流作用,本文所提出的磁路改進(jìn)模型經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證可用于實(shí)際工程應(yīng)用。
本文在前人研究的基礎(chǔ)上,基于三維磁場的有限元計算對圖1所示結(jié)構(gòu)混合勵磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的磁路進(jìn)行了詳細(xì)分析,得出:當(dāng)無電勵磁作用時,永磁體磁路可完全獨(dú)立考慮,可忽略鐵磁極的分流作用。但當(dāng)加入電勵磁進(jìn)行磁場調(diào)節(jié)時,永磁體對電勵磁磁路的分流作用則不能忽略,其影響電動機(jī)的最大穩(wěn)壓調(diào)節(jié)范圍。為了更好的設(shè)計該類電動機(jī),結(jié)合電磁場分析結(jié)果,提出了電勵磁磁路改進(jìn)等效模型,并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了它的可行性。
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