過(guò)對(duì)比波浪形、鋸齒形和梯形PDC刀具,發(fā)現(xiàn)鋸齒形PDC刀具效果最好;徐建寧等[7]使用仿生設(shè)計(jì)提升了封隔器的穩(wěn)定性。PDC刀具由聚晶金剛石層和合金層構(gòu)成,兩者由于材料性質(zhì)差異,其交界面處為薄弱位置[8]。在鉆頭破巖過(guò)程中,PDC刀具與巖石接觸生熱,兩種材料由于性質(zhì)差異易脫落導(dǎo)致PDC刀具過(guò)早失效。研究破巖溫度場(chǎng)有助于了解單個(gè)PDC刀具破巖溫度場(chǎng)的分布情況,對(duì)提高刀具的壽命、減少鉆井成本意義重大[9]。目前,中國(guó)對(duì)仿生PDC刀具研究主要集中在波浪形PDC刀具

別于傳統(tǒng)切屑的鋸齒形切屑，其產(chǎn)生過(guò)程會(huì)引起切削力高頻波動(dòng)，加劇機(jī)床系統(tǒng)振動(dòng)，因而影響切削力、工件表面粗糙度和刀具使用壽命[4]。由鋸齒形切屑的微觀形貌可知，鋸齒形切屑由變形很大的絕熱剪切滑移帶和變形很小的基塊組成，說(shuō)明切削層材料的變形極不均勻。所以，在形成鋸齒形切屑的切削過(guò)程中，切削層材料的變形程度就不能直接采用傳統(tǒng)切削理論的剪切角φ、相對(duì)滑移ε及變形系數(shù)ξ指標(biāo)來(lái)衡量，而應(yīng)采用鋸齒形切屑的各種幾何表征和物理表征，從不同角度反映切削過(guò)程中變形程度和特點(diǎn)。因此

過(guò)程中通常形成鋸齒形切屑。鋸齒形切屑的形成和切削力對(duì)鈦合金加工中的刀具磨損和工件加工質(zhì)量都有很大的影響。而鋸齒形切屑的形成過(guò)程又對(duì)切削力有著直接的作用和影響。因此，研究鋸齒形切屑的形成機(jī)理及其對(duì)切削力的影響規(guī)律，對(duì)深刻理解鈦合金的切削加工過(guò)程進(jìn)而提高對(duì)鈦合金加工規(guī)律的認(rèn)識(shí)有著重要的幫助。關(guān)于鋸齒形切屑形成機(jī)理及其對(duì)切削力的影響得到了許多學(xué)者的關(guān)注[7-12]。Sun S等[7]經(jīng)對(duì)比研究發(fā)現(xiàn)TC4鈦合金鋸齒形切屑形成中車(chē)削力產(chǎn)生了周期性波動(dòng)，且車(chē)削力波動(dòng)頻

CD之間，形成鋸齒形，試探究∠B，∠D與∠BED的數(shù)量關(guān)系.方法1：利用定理“平行于同一條直線的兩直線平行”.解析：如圖2，過(guò)點(diǎn)E作EF[?]AB，∵AB[?]CD，∴EF[?]CD，∴∠B = ∠1，∠D = ∠2，∴∠B + ∠D = ∠BED.方法2：利用定理“三角形的一個(gè)外角等于與它不相鄰的兩個(gè)內(nèi)角之和” .解析：如圖3，延長(zhǎng)BE交CD于點(diǎn)F，∵AB[?]CD，∴∠B = ∠BFD.∵∠BED = ∠BFD + ∠D，∴∠B + ∠D = ∠BED

數(shù)值計(jì)算方法對(duì)鋸齒形微通道和蛇形微通道組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)散熱器進(jìn)行了研究。本文將從實(shí)驗(yàn)角度研究該散熱器的水力性能和傳熱性能。綜合來(lái)看，人們對(duì)直微通道散熱器進(jìn)行了大量研究，除了少數(shù)鋸齒形微通道散熱器和波浪形散熱器以外，很少對(duì)鋸齒形微通道和蛇形微通道組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。該復(fù)合型散熱器中，鋸齒形微通道起主流作用，蛇形微通道起分流作用；以去離子水為工質(zhì)，通過(guò)壓降研究鋸齒角度對(duì)水力性能的影響；通過(guò)熱阻和傳熱系數(shù)研究鋸齒角度對(duì)傳熱性能的影響。1 模型設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)方法

分別對(duì)平天窗、鋸齒形天窗和雙向鋸齒形天窗的圖書(shū)館中庭區(qū)域光環(huán)境進(jìn)行定量模擬分析，綜合比選出光環(huán)境質(zhì)量更佳的雙向鋸齒形天窗設(shè)計(jì)方案。在建成使用后，對(duì)華北理工大學(xué)圖書(shū)館的中庭區(qū)域進(jìn)行包括問(wèn)卷調(diào)查和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的自然采光后評(píng)估，判斷雙向鋸齒形天窗中庭區(qū)域的實(shí)際自然采光光環(huán)境質(zhì)量，為今后大型圖書(shū)館天窗設(shè)計(jì)提供一定的參考和借鑒。1 研究方法建筑的前期策劃是合理設(shè)計(jì)的一個(gè)保障，使用后評(píng)估是合理設(shè)計(jì)的標(biāo)準(zhǔn)。使用后評(píng)估為前期的建筑設(shè)計(jì)和策劃提供反饋，是構(gòu)成從實(shí)踐到理論再到實(shí)踐

產(chǎn)生帶狀切屑、鋸齒形切屑，帶有絕熱剪切帶的鋸齒形切屑通常是在高速切削熱導(dǎo)率低、比熱容小的材料時(shí)產(chǎn)生[1-3]，像鈦合金，熱導(dǎo)率僅有 7W·（m·K）-1，普通鋼的熱導(dǎo)率一般是35～48W·（m·K）-1。文獻(xiàn)[4-5]研究了高速端銑淬硬熱作模具鋼的切屑變形和刀具磨損，在所實(shí)驗(yàn)的切削速度下并沒(méi)有觀察到鋸齒形切屑的形成，也沒(méi)給出切屑形態(tài)的演化過(guò)程。文獻(xiàn)[5-6]研究了高速車(chē)削鈦合金、Inconel718 等難加工材料時(shí)材料動(dòng)態(tài)力學(xué)性能及切削速度對(duì)切屑形成的影響

張瑞珠，楊?yuàn)W雷鋸齒形和波紋形板翅式換熱器研究現(xiàn)狀來(lái)振，郭朋彥，張瑞珠，楊?yuàn)W雷（華北水利水電大學(xué)機(jī)械學(xué)院，河南 鄭州 450045）文章簡(jiǎn)述了板翅式換熱器的組成結(jié)構(gòu)以及分類(lèi)，并基于國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鋸齒形和波紋形板翅式換熱器的研究，討論了兩種不同類(lèi)型翅片的換熱器的特點(diǎn)，按照翅片類(lèi)型、結(jié)構(gòu)參數(shù)以及工作參數(shù)對(duì)研究工作進(jìn)行歸納。板翅式換熱器；鋸齒形；波紋形；結(jié)構(gòu)參數(shù)；工作參數(shù)前言節(jié)能減排是社會(huì)發(fā)展的永恒主題?；茉赐ㄟ^(guò)燃燒的方式轉(zhuǎn)化成熱能、動(dòng)能以及其他能量，在轉(zhuǎn)化過(guò)程

鈦合金時(shí)發(fā)現(xiàn)了鋸齒形切屑，國(guó)內(nèi)外學(xué)者通過(guò)大量的理論研究和試驗(yàn)分析發(fā)現(xiàn)鋸齒形切屑的形成原因主要有兩個(gè)方面：一是難加工材料，即材質(zhì)硬、強(qiáng)度高、熱物理性能差的材料，易在加工速度不高時(shí)形成鋸齒形切屑[2]；二是工件材料易在加工速度較高時(shí)形成鋸齒形切屑。鋸齒形切屑形成的原因主要有兩種理論：一是絕熱剪切理論[3]；二是周期性斷裂理論[4]。文獻(xiàn)[5]提出了工件材料先因絕熱剪切失穩(wěn)和局部應(yīng)變導(dǎo)致了沿剪切面的突發(fā)性剪切斷裂，再發(fā)生卷曲，變形較小的屑片基體與變形較大的窄帶相

方法研究了前緣鋸齒形葉片對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)的影響，指出前緣鋸齒形葉片可以有效降低軸的輸入功率與噪聲值。HOWE[3-4]研究正弦形鋸齒尾緣和三角形鋸齒尾緣的降噪潛力時(shí)，在理論層面上指出，在一定的頻率范圍內(nèi)，合理的尾緣鋸齒結(jié)構(gòu)可以很大程度地減少葉片尾緣噪聲的產(chǎn)生，為鋸齒結(jié)構(gòu)在葉片上的使用奠定了基礎(chǔ)。唐俊[5]針對(duì)軸流風(fēng)機(jī)，基于葉片尾緣脫落渦是產(chǎn)生噪聲的重要因素，對(duì)葉片尾緣添加一種正弦鋸齒形結(jié)構(gòu)，與原型風(fēng)機(jī)相比低頻段噪聲有明顯改善。本研究FBD No.8.0型礦用

m，其中45°鋸齒形螺紋部長(zhǎng)度為 1160mm，45°鋸齒螺紋中徑587.76mm。該零件中鋸齒形螺紋精度要求高，螺紋粗糙度要求為Ra1.6，螺紋單一節(jié)距允差和全螺紋節(jié)距允差均為0.03/300。調(diào)整螺母材料CuAl11NiF75，重量2097kg，最大外圓直徑為1055mm，總長(zhǎng)度為725mm，技術(shù)要求同調(diào)整螺桿。要求調(diào)整螺桿與調(diào)整螺母配合間隙0.2mm～0.4mm。保證這些精度要求是該零件的加工難點(diǎn)之一；另外一個(gè)檢測(cè)難點(diǎn)是45°鋸齒螺紋檢測(cè)。我公司之前

型聲發(fā)射信號(hào)，鋸齒形切屑的產(chǎn)生以及連續(xù)型和鋸齒形切屑的折斷則屬于突發(fā)型的聲發(fā)射信號(hào)[14]。圖3 淬硬鋼高速銑削聲發(fā)射信號(hào)源Fig.3 Acoustic emission signal source of high speed milling hardened steel圖4為鋸齒形切屑沿著切屑生成方向截面的金相放大圖，試驗(yàn)條件設(shè)置如下：淬硬鋼材料為S136(HRC55), 刀具涂層為T(mén)iSiN,刀具直徑為6 mm, 切削速度v=250 m/min, 每齒

站臺(tái)雨棚造型呈鋸齒形，為單（雙）柱雙懸挑結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)下部由單柱或雙柱支撐，柱兩側(cè)對(duì)稱懸挑，屋面坡度基本為14°。項(xiàng)目部針對(duì)雨棚這一特殊構(gòu)造，通過(guò)對(duì)已有的施工工藝討論論證，確認(rèn)采用定型鋼模和木模結(jié)合為最優(yōu)方案。針對(duì)鋸齒型雨棚這一特殊結(jié)構(gòu)，項(xiàng)目部通過(guò)BIM技術(shù)結(jié)合空間坐標(biāo)法，形成了完整的鋸齒型混凝土結(jié)構(gòu)施工技術(shù)，取得了較好的效果。關(guān)鍵詞：鋸齒形;混凝土結(jié)構(gòu);單（雙）柱懸挑結(jié)構(gòu);BIM;施工技術(shù)隨著高速鐵路的普及，到2017年底，我國(guó)已建成鐵路站房1197座，其中

驗(yàn)部分1.1 鋸齒形三維機(jī)織間隔織物的設(shè)計(jì)基于探究間隔連接層為織物的間隔復(fù)合材料，本文選擇鋸齒形經(jīng)向截面作為探究對(duì)象，如圖1所示。其中小圓代表緯紗，線條代表經(jīng)紗。在該示意圖的基礎(chǔ)上，再根據(jù)經(jīng)、緯紗的交織情況得到上機(jī)組織圖，如圖2所示，其中H為不同織物的高度。圖1 鋸齒形三維間隔織物經(jīng)向截面示意圖Fig.1 Warp section of zigzag 3-D spacer fabric圖2 鋸齒形三維間隔織物組織圖Fig.2 Weaving diagram

S波前有規(guī)律的鋸齒形小波出現(xiàn),而室性的QRS波前則沒(méi)有,此揭示鋸齒形小波形成與房室結(jié)傳導(dǎo)有關(guān)。反之,當(dāng)QRS波之前有規(guī)律的出現(xiàn)鋸齒形小波時(shí),則可推測(cè)此QRS波是經(jīng)房室結(jié)下傳引起,此有助于起源“上位”(His束以及附近)的室早的鑒別。尤其前其P波無(wú)波辨別時(shí),或者心房顫動(dòng)合并室上性激動(dòng)伴差異性傳導(dǎo)與室早的鑒別。圖3 室早的Saah ECG圖4 室早的Saah ECG圖5 室早的Saah ECG

明顯，且生成的鋸齒形切屑的鋸齒化程度會(huì)造成切削力波動(dòng)、加劇刀具磨損甚至出現(xiàn)破損現(xiàn)象，進(jìn)而影響加工質(zhì)量和效率。目前，針對(duì)難加工材料切削加工方面的問(wèn)題，人們對(duì)刀具磨損、鋸齒形切屑形成機(jī)理、切屑變形等方面研究較多。KHAN等[4]進(jìn)行了PCBN刀具精車(chē)削Inconel 718高溫合金刀具磨損與壽命試驗(yàn)研究，得到刀具主要的磨損形式是后刀面磨損的結(jié)論。BUSHLYA等[5]研究發(fā)現(xiàn)，切削速度是影響涂層或非涂層刀具壽命的最大因素。何耿煌等[6]研究發(fā)現(xiàn)，負(fù)倒棱改變切削

戰(zhàn)栗的詩(shī)只留下鋸齒形的風(fēng)， 急掠湖面在比樹(shù)冠更高的深處松鴉的心跳與雪的寂靜合而為一杯中晃動(dòng)著遠(yuǎn)山的倒影在小徑分叉的玄圃， 為多年前與松鴉的一次電擊般的對(duì)視， 雪下得更密了覆蓋了造訪者來(lái)時(shí)的足跡遠(yuǎn)山， 是我與松鴉眼中互換的藥丸這鋸齒形的風(fēng)也割開(kāi)了惶然風(fēng)在吹， 樹(shù)巢搖晃仿佛世界的中心陷入懷疑者的病榻而風(fēng)并不在乎這一切它吹過(guò)海棠、 刺槐、 枯柳和梅把松鴉的鳴叫納入到更廣闊的黑暗中

在道路邊緣設(shè)置鋸齒形邊溝實(shí)現(xiàn)縱向排水；另一種是在道路路緣帶處設(shè)置縫隙式排水溝實(shí)現(xiàn)縱向排水[2-3]。本文針對(duì)鋸齒形邊溝和縫隙式排水溝的設(shè)置分別展開(kāi)討論，并進(jìn)行了兩種排水方法的對(duì)比分析，為設(shè)計(jì)和施工提供參考。1 鋸齒形邊溝設(shè)置近年來(lái)，城市道路設(shè)計(jì)過(guò)程中，由于受到多方面的限制，設(shè)計(jì)過(guò)程中難免出現(xiàn)縱坡小于0.3%的路段[4]。當(dāng)?shù)缆房v坡小于0.3%時(shí)，可在道路兩側(cè)車(chē)行道邊緣0.3m寬度范圍內(nèi)設(shè)置鋸齒形邊溝[5-6]。鋸齒形邊溝設(shè)計(jì)如圖1～圖2所示。圖1 鋸齒形邊

削鈦合金產(chǎn)生的鋸齒形切屑，會(huì)造成切削力以極高的頻率產(chǎn)生周期性波動(dòng)。圖3是在切削速度v=360 m/min、切削深度ap=0.35 mm時(shí)，鋸齒形切屑形成時(shí)切削力變化曲線，其中a、b、c、d分別對(duì)應(yīng)圖4中的(a)、(b)、(c)、(d)四個(gè)時(shí)刻。在a時(shí)刻切削力降低至波谷處，此時(shí)第一個(gè)鋸齒形節(jié)塊基本形成，第二個(gè)鋸齒形節(jié)塊處在即將啟動(dòng)前的準(zhǔn)備階段，切削力處于較低水平，切削變形主要處于彈性變形階段；b時(shí)刻切削力達(dá)到最大值，第一個(gè)鋸齒形節(jié)塊完全形成，第二個(gè)鋸齒形節(jié)塊

，道路設(shè)計(jì)采用鋸齒形偏溝，以利于路面雨水快速排除。1 縱斷面最小縱坡設(shè)計(jì)城市道路路面水沿道路橫坡匯集于路面邊緣側(cè)石位置，通過(guò)縱坡順路面邊緣沿縱向排入雨水口，通過(guò)管道排除，因此道路縱坡是城市道路路面排水的需要。不同的路面材料對(duì)最小排水縱坡的要求也是不同的，水泥混凝土路面及瀝青路面最小排水坡度為0.3%，整齊塊石路面最小排水坡度為0.4%，其他低等級(jí)路面為0.5%。從規(guī)范來(lái)看，線形規(guī)范《城市道路路線設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ 193—2012）及《城市道路工程設(shè)計(jì)規(guī)范

敏我校接到一批鋸齒形螺紋的修配任務(wù)，根據(jù)現(xiàn)有螺母配制1 000件螺桿，如圖1所示。眾所周知，鋸齒形螺紋是異型螺紋的一種，數(shù)控系統(tǒng)沒(méi)有提供專(zhuān)門(mén)的編程指令，采用一般的手工編程工作量極大。而采用宏指令編程可以簡(jiǎn)化編程，根據(jù)車(chē)間GSK980TDa數(shù)控車(chē)床特點(diǎn)選用A類(lèi)宏指令進(jìn)行手工編程。1. 編程思路G92螺紋車(chē)削固定循環(huán)指令的循環(huán)路徑是起點(diǎn)→進(jìn)刀→車(chē)削→退刀→返回起點(diǎn)，周而復(fù)始，直至螺紋車(chē)削完成。編程時(shí)，通常只需改變X軸坐標(biāo)，即可實(shí)現(xiàn)一般圓柱、圓錐螺紋的車(chē)削。若起

合金切削過(guò)程中鋸齒形切屑形成過(guò)程和切削力的關(guān)系進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，并對(duì)鋸齒形切屑形成中微觀塑性變形區(qū)進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：當(dāng)切削速度大于48.75 m/min時(shí)，切屑由帶狀轉(zhuǎn)變?yōu)?span id="gkuokwm" class="hl">鋸齒形。鋸齒形切屑的形成導(dǎo)致了切削過(guò)程中切削力的波動(dòng)變化，切削力與切屑的鋸齒形變化規(guī)律一致，鋸齒形切屑形成中塑性變形區(qū)的寬度隨切削速度的增加而減小。TC4鈦合金，切削速度，鋸齒形切屑，塑性變形，切削力0 引言高速切削廣泛應(yīng)用在現(xiàn)代先進(jìn)制造中，但在高速切削中，當(dāng)切削速度、進(jìn)給量等參數(shù)發(fā)生

制過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生鋸齒形速度誤差，影響艦載武器系統(tǒng)子慣導(dǎo)傳遞對(duì)準(zhǔn)精度。通過(guò)分析鋸齒形誤差產(chǎn)生的機(jī)理，提出了一種基于不同旋轉(zhuǎn)控制策略的雙慣導(dǎo)數(shù)據(jù)融合方法，估計(jì)并補(bǔ)償主慣導(dǎo)慣性元件誤差，從而減小主慣導(dǎo)鋸齒形速度誤差波動(dòng)幅度。仿真結(jié)果表明，補(bǔ)償后主慣導(dǎo)速度鋸齒形速度誤差峰峰值減小了一個(gè)數(shù)量級(jí)，子慣導(dǎo)傳遞對(duì)準(zhǔn)后的水平角精度提高了1.5″，方位角精度提高了3′。鋸齒形誤差；傳遞對(duì)準(zhǔn)；速度匹配；雙慣導(dǎo)傳遞對(duì)準(zhǔn)是指載體在航行時(shí)，載體上需要對(duì)準(zhǔn)的子慣導(dǎo)系統(tǒng)利用高精度的主慣導(dǎo)系

元軟件對(duì)壓機(jī)用鋸齒形螺紋和潘克螺紋的齒面應(yīng)力和齒根應(yīng)力進(jìn)行分析比較，闡明了潘克螺紋較鋸齒形螺紋具有明顯的優(yōu)勢(shì)，表現(xiàn)為應(yīng)力在每一牙上分布的均勻程度高，齒根應(yīng)力高應(yīng)力分布范圍窄。鋸齒形螺紋已經(jīng)阻礙了現(xiàn)代壓機(jī)的技術(shù)進(jìn)步，急需一種新型螺紋來(lái)代替。期望本文對(duì)壓機(jī)用螺紋技術(shù)進(jìn)步起到積極的推進(jìn)作用。壓力機(jī)；螺紋；有限元；應(yīng)力；鋸齒形螺紋；潘克螺紋現(xiàn)代壓機(jī)已經(jīng)廣泛采用預(yù)應(yīng)力組合機(jī)架結(jié)構(gòu)，全預(yù)緊組合機(jī)架較普通三梁四柱局部預(yù)緊結(jié)構(gòu)可有效提高機(jī)架剛度[1]。組合機(jī)架是通過(guò)螺母拉

211106)鋸齒形石墨烯納米帶特性的理論研究陳 芡a, 胡冬生a, 徐 江b(南京航空航天大學(xué) a.理學(xué)院; b.材料學(xué)院, 南京 211106)對(duì)具有一定寬度的鋸齒形石墨烯納米帶用對(duì)角化其哈密頓的方法自洽地計(jì)算了電子在半填滿的情況下石墨烯的性質(zhì)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：鋸齒形石墨烯帶在相同條件下兩邊之間是鐵磁耦合還是反鐵磁耦合是隨機(jī)的.兩邊之間呈現(xiàn)反鐵磁序時(shí)，石墨烯帶是半導(dǎo)體,其帶隙具有量子限制效應(yīng)；呈現(xiàn)鐵磁序時(shí)，石墨烯帶是導(dǎo)體.無(wú)論哪一種情況，石墨烯帶邊緣原子的磁

實(shí)驗(yàn)的方法,對(duì)鋸齒形切屑變形機(jī)理及切屑進(jìn)行了相關(guān)研究。分析了高速銑削狀態(tài)下鋸齒形切屑的演變過(guò)程,切削參數(shù)的改變對(duì)鋸齒形切屑的影響,使用Digimizer測(cè)量軟件對(duì)不同切屑參數(shù)下的切屑進(jìn)行測(cè)量分析。結(jié)果表明:在高速銑削加工狀態(tài)下,切屑形態(tài)為鋸齒形切屑,并隨著銑削速度的提高,鋸齒形切屑頻率增高,銑削深度和每齒進(jìn)給量對(duì)切屑形態(tài)無(wú)太大影響;剪切角隨銑削速度的增高而增大,鋸齒化程度越來(lái)越高;銑削速度的變化對(duì)切屑有決定性的影響,是形成鋸齒形切屑的重要因素。高速銑削;

）水系統(tǒng)45°鋸齒形螺紋主要實(shí)現(xiàn)壓力機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)與定位[1]，精度要求較高，兩側(cè)牙形角為0°和45°，牙形比較特殊，并且螺距較大，在數(shù)控車(chē)削加工過(guò)程中工藝相對(duì)復(fù)雜，加工難度較大，傳統(tǒng)的螺紋加工方法及數(shù)控編程手段，往往不能很好地完成其數(shù)控車(chē)削加工。1 常規(guī)加工方法與編程手段的不適應(yīng)性1.1 加工方法的不適應(yīng)由于傳統(tǒng)的直進(jìn)法和斜進(jìn)法螺紋加工，屬于多刀面吃刀加工，隨著加工深度的增加，切削力逐漸增大，小螺距螺紋由于加工深度不是很深，刀具強(qiáng)度還可承受，但水系統(tǒng)鋸齒形螺

王敏杰 魏兆成鋸齒形切屑對(duì)切削力影響試驗(yàn)研究■大連理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院 （遼寧 116024） 劉文靜 高 毅 王敏杰 魏兆成摘要：高速切削容易產(chǎn)生鋸齒形切屑，而當(dāng)前切削力理論研究還僅以帶狀切屑為基礎(chǔ)，尚未涉及鋸齒形切屑的問(wèn)題。通過(guò)對(duì)不銹鋼材料進(jìn)行切削試驗(yàn)，研究分析了鋸齒形切屑對(duì)切削力的影響規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著切削速度增加，切屑形態(tài)由帶狀切屑向鋸齒形切屑轉(zhuǎn)化。切削力在低速時(shí)稍有增大，隨著切削速度增加而快速減小。在鋸齒形切屑形成的臨界點(diǎn)處，切削力下降趨勢(shì)

610000)鋸齒形尾部葉片在不同攻角下的水力特性數(shù)值計(jì)算唐 巍(西華大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院，四川成都610000)建立了尾部帶鋸齒與不帶鋸齒的NACA0012型葉片攻角分別為0°、5°、10°、15°、20°的數(shù)學(xué)模型，并使用大渦模擬對(duì)其進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，得到上述工況的速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、流場(chǎng)中壓力脈動(dòng)數(shù)據(jù)。計(jì)算結(jié)果表明，鋸齒形結(jié)構(gòu)能夠減小葉片背水側(cè)的脫流及尾跡中的漩渦，且減小效果在攻角10°時(shí)最為明顯。攻角為0°及5°時(shí)，鋸齒形結(jié)構(gòu)會(huì)增大流場(chǎng)中的壓力脈動(dòng)，攻角1

帶狀切屑，而是鋸齒形切屑。鋸齒形切屑使切削力出現(xiàn)高頻周期波動(dòng)并承受振蕩沖擊載荷，導(dǎo)致加工表面產(chǎn)生鱗刺，降低加工表面質(zhì)量，嚴(yán)重影響零件的加工精度。目前關(guān)于鋸齒形切屑的形成機(jī)理還沒(méi)有統(tǒng)一認(rèn)識(shí)，但主要可分為兩大理論，即周期性斷裂理論和絕熱剪切理論。M A Davies等［1］研究表明，熱傳導(dǎo)、熱對(duì)流和熱產(chǎn)生速率三者處于動(dòng)態(tài)平衡，當(dāng)切削速度達(dá)到某一臨界值時(shí)，就會(huì)打破動(dòng)態(tài)平衡，從而產(chǎn)生鋸齒形切屑。Komanduri等［2］利用不同切削速度切削4340鋼時(shí)發(fā)現(xiàn)，切削速

Ti6Al4V鋸齒形切屑形成的表征楊奇彪? 1，陳鵬1，游達(dá)章1，劉戰(zhàn)強(qiáng)21湖北工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，武漢430068;2山東大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，濟(jì)南250061基于ARM7TDMI的羽絨充灌設(shè)備控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)*喬橋?，范良志武漢紡織大學(xué) 機(jī)電學(xué)院，長(zhǎng)沙430073摘要：充絨機(jī)是將羽絨按照要求的重量精確地從容器充灌到被服中的一種具有自動(dòng)化、智能化的機(jī)械電氣設(shè)備。對(duì)自動(dòng)變頻充絨機(jī)的工作原理、充絨過(guò)程控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)、基于模糊算法的充絨機(jī)控制策略的自動(dòng)控制系統(tǒng)的實(shí)

0．3%和設(shè)置鋸齒形街溝這兩種措施。重新進(jìn)行拉坡設(shè)計(jì)通常會(huì)受到周邊地形地物標(biāo)高的限制，從經(jīng)濟(jì)的角度來(lái)講，縱坡調(diào)整也會(huì)增加路基填方和挖方，工程造價(jià)提高。而采用鋸齒形街溝來(lái)解決路面排水，既能保證改造道路與周邊地物平順銜接，也是更為經(jīng)濟(jì)可靠的一個(gè)措施。1 鋸齒形街溝的計(jì)算街溝是指城市道路上利用高出路面的緣石與路面邊緣(或平石)組合而作為排除路表水的溝道。在道路縱坡滿足0．3%最低排水坡度要求時(shí)，道路縱坡設(shè)計(jì)線、緣石頂面線和街溝設(shè)計(jì)線是三線平行的。鋸齒形街溝的設(shè)計(jì)

24）高速切削鋸齒形切屑形成過(guò)程的有限元模擬段春爭(zhēng)，王肇喜，李紅華（大連理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院精密與特種加工教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧大連116024）為了研究和預(yù)測(cè)高速切削切屑形成過(guò)程，使用有限元分析軟件ABAQUS建立了高速切削高溫合金的有限元模型，采用Johnson-Cook熱粘塑性材料本構(gòu)模型、剪切損傷切屑分離準(zhǔn)則以及刀-屑界面粘結(jié)-滑移混合摩擦模型，對(duì)高速切削高溫合金過(guò)程中鋸齒形切屑的形態(tài)及切削力進(jìn)行了研究。通過(guò)模擬與實(shí)驗(yàn)的對(duì)比分析，驗(yàn)證了有限元模型的

41600）①鋸齒形螺紋接頭油管連接強(qiáng)度影響因素研究朱加強(qiáng)，呂慶鋼（中石化西北油田分公司物資供應(yīng)管理中心，新疆輪臺(tái) 841600）①通過(guò)有限元方法對(duì)鋸齒形螺紋接頭進(jìn)行拉伸條件下破壞失效規(guī)律研究，同時(shí)對(duì)螺紋嚙合長(zhǎng)度和壁厚對(duì)連接強(qiáng)度的影響進(jìn)行了分析，并通過(guò)全尺寸試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。分析表明：鋸齒形螺紋接頭斷裂強(qiáng)度高于滑脫強(qiáng)度，接頭的拉伸失效破壞形式為斷裂；螺紋嚙合長(zhǎng)度對(duì)鋸齒形螺紋接頭連接強(qiáng)度有較大影響；為了保證連接強(qiáng)度，應(yīng)該上扣到位，保證螺紋嚙合長(zhǎng)度；管端壁厚和偏

中以口針中部的鋸齒形結(jié)構(gòu)最為規(guī)則、突出（見(jiàn)圖1），鋸齒間距與鋸齒寬度大小相等，約為5μm，齒高約為4μm，鋸齒排布均勻。經(jīng)過(guò)分析，得到鋸齒形非光滑結(jié)構(gòu)在口針刺入過(guò)程中的作用主要有以下兩點(diǎn)：①鋸齒形結(jié)構(gòu)的存在使得口針刺入植物過(guò)程中，口針與植物體間的接觸面積減小，由蟬口針刺入力式（1）［13］可知，減小接觸面積可直接減小口針刺入力，使刺入能力增加；②鋸齒形結(jié)構(gòu)的存在允許植物汁液進(jìn)入鋸齒結(jié)構(gòu)凹陷處，在刺入過(guò)程中起到潤(rùn)滑作用，讓刺入動(dòng)作變得更為容易。圖1 蟬的上顎

削時(shí)一般會(huì)產(chǎn)生鋸齒形切屑。在低速度切削條件下，鋸齒形切屑常見(jiàn)于導(dǎo)熱系數(shù)較低的難加工材料，如鈦合金［1］、鎳基合金、高強(qiáng)度鋼［2］等。在高速切削加工中，鈦合金Ti-6Al-4V必然會(huì)發(fā)生絕熱剪切，并產(chǎn)生鋸齒形切屑進(jìn)而影響切削加工，主要體現(xiàn)在鋸齒形切屑導(dǎo)致切削力導(dǎo)頻周期波動(dòng)［3］，加劇刀具的磨損［4］以及被加工表面質(zhì)量的降低［5］。因此，研究鋸齒形切屑形成過(guò)程中切削力以及切屑形態(tài)隨切削參數(shù)和刀具前角的變化規(guī)律具有十分重要的意義。目前，對(duì)于高速切削鋸齒形切屑形成

210039)鋸齒形翅片散熱器風(fēng)冷性能試驗(yàn)研究周 仝，辛?xí)苑?南京電子技術(shù)研究所， 江蘇 南京 210039)文中從試驗(yàn)的角度研究了鋸齒形翅片散熱器的風(fēng)冷性能。鋸齒形翅片散熱器具有結(jié)構(gòu)復(fù)雜、不易仿真實(shí)施的特點(diǎn)。文中系統(tǒng)介紹了鋸齒形風(fēng)冷散熱器的典型結(jié)構(gòu)形式以及風(fēng)冷性能測(cè)試系統(tǒng)原理、性能和測(cè)試分析結(jié)果，從試驗(yàn)實(shí)測(cè)的角度研究了鋸齒形翅片散熱器的應(yīng)用選型及其與散熱量、風(fēng)量、風(fēng)壓等的關(guān)系，分析了翅片參數(shù)(翅高、翅寬、翅片節(jié)距)對(duì)散熱性能的影響，對(duì)電子產(chǎn)品散熱的風(fēng)冷設(shè)

機(jī)構(gòu)，改為單根鋸齒形轉(zhuǎn)軸與刀邊板配合夾送的新型喂綿機(jī)構(gòu)，使精干綿的夾緊點(diǎn)到針輥針尖的距離大大縮減，設(shè)計(jì)一種新型干絲棉機(jī)喂綿機(jī)構(gòu)(圖2)。主要機(jī)構(gòu)包括刀邊板(圖2－2)、支架(圖2－4)、鋸齒形轉(zhuǎn)軸(圖2－3)、軸承和軸承座(圖2－5)、彈簧(圖2－6)、調(diào)節(jié)螺釘(圖2－7)等零部件。圖2 新型干絲綿機(jī)喂綿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖2.2 主要零部件的特點(diǎn)與裝配關(guān)系2.2.1 主要零部件的特點(diǎn) 刀邊板:用厚度15 mm的中碳鋼板制成刀邊(圖2－8)倒角15°，刀口做成R

重要組成部分。鋸齒形切屑是在高速切削難加工材料及硬態(tài)材料切削中常見(jiàn)的一種切屑形態(tài)。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鋸齒形切屑的形成做了大量的研究工作，主要集中在切屑幾何形態(tài)［1－2］、形成鋸齒形切屑時(shí)的切削力［3－4］、絕熱剪切帶的顯微硬度和微觀組織［5－11］、鋸齒形切屑形成機(jī)理［4－5，12－13］和有限元模擬［14－15］五個(gè)方面。目前，對(duì)于絕熱剪切帶微觀組織的演變和顯微硬度的變化規(guī)律存在不同的觀點(diǎn)和看法。對(duì)于絕熱剪切帶微觀組織的演變，目前普遍認(rèn)為存在兩種類(lèi)型的絕熱剪切

熊切換，成為“鋸齒形”的市場(chǎng)。按照魏家福的說(shuō)法，2009年是“冬天”，2010年“春天”來(lái)了。然而“春天”剛過(guò)，2011年“冬天”又來(lái)了。過(guò)去航運(yùn)市場(chǎng)是3到5年一個(gè)周期，現(xiàn)在則一年一個(gè)周期。兩個(gè)“冬天”讓中遠(yuǎn)集團(tuán)旗下上市公司中國(guó)遠(yuǎn)洋的年度虧損，分別達(dá)到75.41億元和104.5億元，成為A股上市公司的虧損王。今年已經(jīng)62歲，有30多年航運(yùn)業(yè)從業(yè)經(jīng)歷的魏家福接受本刊記者采訪時(shí)曾表示，這種“鋸齒形”市場(chǎng)，他們以前也沒(méi)遇到過(guò)，確實(shí)存在對(duì)市場(chǎng)變化估計(jì)不足的情況。據(jù)

m范圍內(nèi)，設(shè)置鋸齒形偏溝，雨水口間距不大于40 m，挑、落水點(diǎn)高度變化，采用“上1下5”法，滿足鋸齒形偏溝不小于0.3%的要求。圖1為鋸齒形偏溝設(shè)計(jì)縱向示意圖，圖2為水泥混凝土路鋸齒形偏溝設(shè)計(jì)橫向示意圖。偏溝平面、立面見(jiàn)圖3、圖4。圖1 鋸齒形偏溝設(shè)計(jì)縱向示意圖圖2 水泥混凝土路鋸齒形偏溝設(shè)計(jì)橫向示意圖圖3 鋸齒形偏溝平面示意圖（偏溝寬50 cm，上挑1 cm，下落5 cm，雨水口最大距離40 m，側(cè)石標(biāo)準(zhǔn)段外露15 cm）1 設(shè)計(jì)方案為能把鋸齒形偏溝設(shè)計(jì)

率與運(yùn)營(yíng)安全的鋸齒形巴士車(chē)道邊的設(shè)計(jì)，為國(guó)內(nèi)綜合性交通樞紐、公交、長(zhǎng)途樞紐站等的建設(shè)提供可借鑒的設(shè)計(jì)方案。1 普通直線停靠車(chē)道邊的分析平行式?？寇?chē)道對(duì)場(chǎng)地幅面要求較高，多用于獨(dú)立的停車(chē)場(chǎng)地，如長(zhǎng)途汽車(chē)站。直線式停靠車(chē)道多用于為大型客流集散場(chǎng)所(例如機(jī)場(chǎng)、火車(chē)站等交通樞紐)配套建設(shè)的公交、長(zhǎng)途巴士服務(wù)站，一般適合狹長(zhǎng)形場(chǎng)地布置。直線式?？糠绞酱嬖趦牲c(diǎn)不足：第一，當(dāng)?？寇?chē)道的車(chē)位固定時(shí)，若要滿足車(chē)輛既能一次駛?cè)胲?chē)位又能一次駛出車(chē)位 (不經(jīng)過(guò)倒車(chē))，按常規(guī)巴士車(chē)