老頂
- 中厚煤層堅硬頂板水力壓裂初采初放技術(shù)應(yīng)用研究
。3402工作面老頂硬度大、厚度大，自行垮落困難，威脅礦井的安全高效生產(chǎn)。表1 3402工作面頂?shù)装鍘r性特征2 3402工作面老頂分級等級結(jié)合西馮街煤礦3號煤層以往采煤工作面的礦壓現(xiàn)象規(guī)律，3402工作面上方均厚16.5 m長石砂巖為老頂，為關(guān)鍵層，該巖層是否垮落對于回采工作面及巷道內(nèi)的礦壓現(xiàn)象特征具有顯著影響，老頂初次垮落引起工作面老頂初次來壓，老頂初次來壓當(dāng)量Pe可作為判別老頂來壓強度的依據(jù)，其計算公式為[1]：Pe=241.3lnLf-15.5N+5
煤 2023年3期2023-03-15
- 綜采工作面頂板來壓規(guī)律的模擬研究
通過判定直接頂和老頂的步距進行分析。直接頂?shù)姆诸愔笜艘罁?jù)為控頂?shù)碾y易程度、巖石單軸抗壓強度(σc)、節(jié)理裂隙間距（I）、分層厚度（h）。結(jié)合以上4種參數(shù)分析，可以得出一個較為綜合性的指標用來判定直接頂?shù)男再|(zhì)，即強度指數(shù)（D）。同時，用分級公式的方法可以將老頂進行級別分類[1]。基于此，確定直接頂?shù)某醮慰迓洳骄唷?span id="woc0owo" class="hl">老頂的初次來壓步距以及周期來壓步距等參數(shù)，可以作為研究工作面頂板來壓規(guī)律的基礎(chǔ)[2-3]。本文使用離散元數(shù)值模擬軟件UDEC進行模擬，模擬了云駕嶺礦
煤炭與化工 2022年10期2022-12-09
- 特厚煤層堅硬頂板應(yīng)力演化及破斷規(guī)律數(shù)值模擬研究
m 的砂質(zhì)泥巖，老頂為平均厚30 m 的細砂巖。根據(jù)以往其他22 號煤層工作面開采情況，頂板的整體性和穩(wěn)定性好，細砂巖的抗拉強度為5.20 MPa，剪切模量為19.09 GPa，屬于堅硬頂板。采用兩巷布置方式，其中運輸順槽兼具進風(fēng)功能，回風(fēng)順槽兼具軌道運料功能。采用單一走向長壁后退式低位放頂煤開采的采煤方法，推進方向為由北向南沿煤層底板方向，采用全部垮落法管理頂板。2 特厚煤層堅硬頂板綜放開采三維數(shù)值計算模型根據(jù)22203 綜放工作面實際工程情況，通過FL
山西冶金 2022年3期2022-08-03
- 綜采工作面回撤巷道支護技術(shù)優(yōu)化研究
結(jié)構(gòu)的應(yīng)力影響，老頂巖塊斷裂位置對回撤通道圍巖的穩(wěn)定性影響較為明顯。1.老頂在停采線后方斷裂老頂在停采線后方斷裂后，發(fā)生回轉(zhuǎn)下沉。老頂觸矸前，覆巖載荷由工作面及回撤通道頂板承擔(dān)，此種情形對回撤通道頂板及幫部穩(wěn)定性影響有限，常用的支護方式一般可以實現(xiàn)對回撤通道的穩(wěn)定控制。2.老頂在巷道上方斷裂由于老頂在巷道上方已發(fā)生斷裂，支架回撤期間對其產(chǎn)生擾動，老頂破斷形成的巖梁發(fā)生回轉(zhuǎn)下沉，使得回撤巷道遭圍巖變形破壞進一步加劇，對回撤作業(yè)的安全開展造成不利影響。這種情況
中國煤炭工業(yè) 2022年4期2022-06-04
- 特厚煤層綜采面礦壓規(guī)律及實測分析
析計算了直接頂和老頂的來壓步距。并對開采期間液壓支架的工作阻力示數(shù)進行了實時監(jiān)測，通過液壓支架的受力變化過程進一步驗證并分析了頂板的初次來壓和周期來壓步距，同時采用液壓支架的初撐力、循環(huán)末阻力對特厚煤層的礦壓規(guī)律進行了探討。以期為綜放開采礦壓規(guī)律的研究提供一定的指導(dǎo)，為實現(xiàn)煤炭的高產(chǎn)高效奠定基礎(chǔ)。2 礦井概況北辛窯煤礦位于山西忻州寧武縣,交通運輸較為便利，鐵路和公路均與礦區(qū)毗鄰。井田面積約為12.57 km2，可采煤層累積儲量約為2 300 萬t。目前主要
同煤科技 2022年6期2022-03-17
- 大采高礦壓顯現(xiàn)規(guī)律頂板破裂分析
m）3.1.2 老頂初次破斷隨著主頂板在重力作用下的彎曲下沉,采場工作面進一步推進。如圖4 所示,當(dāng)工作面前進到70m 時,采空區(qū)前后壁上的基巖中上部出現(xiàn)拉伸裂紋。當(dāng)工作面推進至90m 時,主頂板失穩(wěn)運動具有旋轉(zhuǎn)切割特征,橫向下降形狀呈不對稱,如圖5 所示。圖4 巖層破裂的數(shù)值模擬圖（工作面推進70m）圖5 巖層破裂的數(shù)值模擬圖（工作面推進90m）3.1.3 老頂周期性破斷主頂板破壞后,如圖6 所示,當(dāng)工作面推進至100m 時,上頂板出現(xiàn)分層下沉。當(dāng)工作面
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年4期2022-03-09
- 上莊煤礦綜采面收尾回撤巷道礦壓規(guī)律研究
置正好處在工作面老頂周期來壓步距內(nèi)，頂板管理困難，巷道變形大治理難度大。為此，上莊煤礦采用預(yù)掘回撤通道作為末采期間搬家倒面的通道，采用雙排垛式支架支護回撤通道頂板工況試驗，本文分析該工況試驗工作面末采期間礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，為礦井綜放工作面末采收尾搬家倒面相關(guān)課題提供依據(jù)(圖1和圖2)。圖1 雙排垛式支架回撤通道布置示意圖2 末采工作面收尾貫通示意1 工程概況上莊煤業(yè)公司1301工作面位于一采區(qū)，工作面走向長度503 m，切眼長度150 m。回采3號煤，煤厚2.
煤 2022年2期2022-02-17
- 綜放面雙排垛式支架支護在收尾回撤期間的應(yīng)用
置正好處在工作面老頂周期來壓步距內(nèi)，頂板管理困難，巷道變形大，治理難度大[1-5]。為此，斜溝煤礦采用預(yù)掘回撤通道作為末采期間搬家倒面的通道，采用雙排垛式支架支護回撤通道頂板工況試驗，本文整理該工況試驗工作面末采期間礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，為礦井綜放工作面末采收尾搬家倒面相關(guān)課題提供依據(jù)。末采工作面收尾貫通示意圖如圖1 所示，雙排垛式支架回撤通道布置示意圖如圖2 所示。圖1 末采工作面收尾貫通示意圖圖2 雙排垛式支架回撤通道布置示意圖1 末采期間老頂來壓規(guī)律分析預(yù)掘
機械管理開發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 3109綜采面覆巖垮落、裂隙帶模擬與結(jié)果分析
厚度3.1 m，老頂為中粒砂巖，平均厚度2.40 m；煤層直接底為深灰黑色泥巖，平均厚度2.98 m，老底為淺灰色細粒砂巖，平均厚度3.5 m，見表1。表1 3109 工作面煤層頂?shù)浊闆r2 工作面覆巖垮落帶及裂隙帶相似模擬試驗由于現(xiàn)場觀測施工程序復(fù)雜，成本高，且無法直觀得到覆巖垮落、裂隙帶范圍，因此，采用相似模擬方法進行試驗。本試驗采用二維平面相似模擬試驗臺，試驗臺尺寸為2 000 mm×1 500 mm×200 mm。根據(jù)工作面頂?shù)装鍘r層厚度、強度鋪設(shè)模
江西煤炭科技 2021年3期2021-08-14
- 22203工作面礦壓監(jiān)測與結(jié)果分析
，煤層結(jié)構(gòu)復(fù)雜。老頂為砂巖，厚度為4.2～26.9 m，整體性好，賦存穩(wěn)定，強度高，屬于堅硬頂板。22203 綜放工作面的煤層頂?shù)装鍘r性特征見表1。表1 韓家洼煤礦22203 綜放工作面煤層頂?shù)装鍘r性特征22203綜放工作面采用低位放頂煤開采的采煤方法，推進方向為沿煤層底板由北向南推進，采用全部垮落法管理采空區(qū)頂板。綜合考慮工作面設(shè)備及煤層賦存條件等，確定采高為3.0 m，放頂煤高度為8.5 m。1.2 礦壓顯現(xiàn)特點在堅硬頂板和厚煤層綜放開采的雙重作用下，
江西煤炭科技 2021年2期2021-05-19
- 首采工作面堅硬頂板預(yù)裂技術(shù)研究與實踐
3 m的中砂巖(老頂)、7.4 m的泥巖，強度均大于60 MPa(見表1)，屬于堅硬不易垮斷巖層。初采前可能發(fā)生頂板不易垮落的現(xiàn)象。因此提前實施頂板預(yù)裂，對改善工作面通風(fēng)條件、防止初采期間頂板大面積垮落時工作面瓦斯超限及減弱對支架的沖擊破壞性都有重要的現(xiàn)實意義。表1 3號煤層及頂板巖石力學(xué)參數(shù)2 預(yù)裂爆破設(shè)計根據(jù)地質(zhì)資料及頂板巖層鉆孔窺視結(jié)果，3號煤層老頂巖層為主要弱化處理對象，選用深孔預(yù)裂爆破方法對其進行弱化處理[2]。2.1 炮孔布置結(jié)合地質(zhì)資料，在開
煤 2021年2期2021-03-01
- 采煤工藝對工作面圍巖控制的影響分析
導(dǎo)致直接頂上方的老頂也發(fā)生垮落至煤矸石的底層，最終形成一個相對平衡的巖板。由于基于大采高工藝一次采煤高度較高，導(dǎo)致其采空區(qū)所需直接頂?shù)暮穸纫搽S之增加，甚至老頂也隨著直接頂垮落，充當(dāng)直接頂?shù)慕巧玔2]?；诖蟛筛卟擅汗に嚨牟蓤鲂〗Y(jié)構(gòu)具有如下特征：1）直接頂厚度與一次性采高成比例增加。當(dāng)采高大于4 m時，其直接頂厚度大于15 cm。隨著采高的增加，由于老頂失穩(wěn)的可能性增大導(dǎo)致直接頂增大。2）老頂可能在較高層位形成“砌體梁”的結(jié)構(gòu)，從而對工作面液壓支架的局部壓力
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- 切頂卸壓支護技術(shù)在漳村煤礦應(yīng)用
長預(yù)先斷裂成縫，老頂能隨工作面推移而及時沿預(yù)裂縫切落下來，切斷 A 巖塊和 B 巖塊的層間聯(lián)系，為窄煤柱沿空巷道圍巖控制提供良好的應(yīng)力環(huán)境。其作用有兩個:其一，促使采空區(qū)頂板及時沿裂縫垮落下來，老頂垮落觸矸提早趨于穩(wěn)定，減少老頂殘余支承壓力影響時間；其二，促使上下區(qū)段老頂失去橫向聯(lián)系，減少“弧形三角板”B 塊回轉(zhuǎn)失穩(wěn)的影響，避開殘余支承壓力的影響區(qū)域。因此，在相鄰工作面巷道切頂卸壓之后，在壓力值明顯減小的煤層中掘進巷道，巷道支護成本和支護難度將大大降低。3
煤 2020年9期2020-09-11
- 基于微震系統(tǒng)孤島工作面初次來壓及周期來壓步距研究
隨著工作面推采，老頂未垮落，由切眼煤柱及工作面煤壁支撐，形成固支梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)工作面繼續(xù)推進，老頂斷裂垮落，斷裂時的極限跨距即為工作面初次來壓步距[2]。根據(jù)理論經(jīng)驗，因彎矩形成的極限跨距即為工作面初次來壓步距。式中：L 為極限垮落跨距，m；h 為老頂厚度，m；RT為抗拉強度，MPa；q 為老頂巖層所承受載荷，MPa。結(jié)合1304 工作面頂板運動規(guī)律，根據(jù)現(xiàn)場工作面頂?shù)装鍘r性資料分析推算：當(dāng)允許巖層冒落運動的空間高度Si（自身厚度與下部空間之和）大于或等于其冒
煤礦現(xiàn)代化 2020年5期2020-08-27
- 特厚煤層綜放面初采水壓預(yù)裂弱化頂板現(xiàn)場試驗研究
達到一定范圍時，老頂突然發(fā)生大面積垮落，對支架設(shè)備及人員安全造成危害。為此針對堅硬頂板破斷機理及控制技術(shù)的研究一直是采礦工作者關(guān)注的重點問題。傳統(tǒng)處理堅硬頂板的方法是人工爆破強制放頂或頂板軟化[1-2]，人工爆破強制放頂工程量和炸藥量大，成本高，且對于高瓦斯礦井打眼放炮控制頂板有一定的安全隱患。堅硬頂板注水軟化則主要停留在頂板吸水濕潤軟化的層次。因此，水壓致裂技術(shù)作為一種安全高效的堅硬頂板處理方法被廣泛應(yīng)用。采用水壓預(yù)裂弱化頂板能有效縮短特厚煤層綜放面堅硬
煤礦現(xiàn)代化 2020年3期2020-05-13
- 寺河礦綜采工作面初采瓦斯不穩(wěn)定涌出治理實踐
井綜采工作面初采老頂前，頂板不穩(wěn)定垮落，造成工作面瓦斯涌出不均衡，瓦斯超限頻發(fā)，給工作面安全生產(chǎn)帶來隱患，研究頂板垮落規(guī)律對減少瓦斯異常涌出，工作面安全生產(chǎn)具有重要意義。1 概述以6302工作面為例進行綜采工作面初采期間瓦斯不穩(wěn)定涌出規(guī)律研究，6302工作面為東六盤區(qū)6302大采高綜采工作面，工作面開采3#煤層，一次采全高，煤層底板標高+310～+358m，地面標高+680～+820m。工作面東段傾斜長度為267.3m（凈），走向長度為224.1m（凈）；
煤礦現(xiàn)代化 2020年3期2020-05-13
- 采煤工作面頂板分類及控頂原則研究
頂上面是裂隙帶的老頂。第三類：直接頂厚度大于1倍采高但小于2-3倍采高，直接頂上面是垮落帶的老頂。第四類：直接頂厚度小于1倍采高，直接頂上面是裂隙帶的老頂。第五類：直接頂厚度小于1倍采高，直接頂上面是垮落帶的老頂。第六類：直接頂厚度小于2-3倍采高，直接頂上面是厚層難冒頂板。針對這六類頂板控頂原則如下：1 第一類頂板及其控頂原則第一類頂板冒落帶中沒有老頂，控頂原則用“支”與“切”?！爸А迸c“切”是按控頂原則把工作空間基本支護與切頂排所增加的切頂支柱分別設(shè)計
新商務(wù)周刊 2019年1期2019-12-20
- 深孔預(yù)裂爆破在工作面強制放頂中的應(yīng)用研究
Ⅲ類穩(wěn)定型頂板，老頂為細粒砂巖，平均厚度為6.6m。根據(jù)經(jīng)驗估算，老頂的來壓量Pe為1050kPa，初次來壓強度大，由于工作面老頂堅硬，不易垮落，容易造成大面積懸頂，威脅工作面安全回采。煤層頂?shù)装迩闆r如下表1所示。因此，在工作面回采過程中，必須人工強制放頂，以減少工作面頂板懸頂面積，保證工作面的安全回采。2 深孔爆破方案設(shè)計2.1 炮孔設(shè)計參數(shù)工作面鉆孔采用現(xiàn)有型號為ZDY1900S鉆孔機進行施工，鉆桿的直徑為75mm。根據(jù)現(xiàn)場實際地質(zhì)條件和施工機具，選用
山東煤炭科技 2019年11期2019-11-30
- 掌石溝煤業(yè)15102工作面礦壓特征及支架合理性分析
m厚的砂質(zhì)泥巖，老頂為7.9 m厚的K2灰?guī)r；直接底為4.3 m厚的含鋁質(zhì)泥巖，老底為4.55 m厚的砂質(zhì)泥巖。煤層整體形態(tài)為北高南低、西高東低的單斜構(gòu)造，局部有小褶曲，總體傾向南東20°，走向北東70°。15102工作面位于井田西部，是一采區(qū)的第二個工作面，工作面東部為實體煤，西部為15101采空區(qū)，南部與采區(qū)三條大巷相連，北部相距114 m為礦井邊界。根據(jù)巷道揭露的地質(zhì)資料，15102工作面周圍無陷落柱和大斷層出現(xiàn)，但局部有小褶曲，煤層有較小起伏。工作
煤 2019年9期2019-10-11
- 液壓支架炮采工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究
析，煤層直接頂和老頂均為十下灰?guī)r，厚4.85 m～5.75 m，平均5.4 m，致密堅硬，裂隙較發(fā)育，為鈣質(zhì)充填，其中，直接頂厚2.8 m，老頂厚2.6 m；直接底為泥巖，厚1.62 m～3.37 m，平均2.71 m，深灰色，塊狀構(gòu)造，上有一層約1.2 m的灰白色鋁質(zhì)粘土，松軟，遇水易膨脹。1.2 工作面生產(chǎn)技術(shù)狀況3601工作面走向長度為637 m，傾斜長度為272 m，采用對拉面布置，上下面錯距為3.6 m～5 m。工作面采用走向長壁采煤法，全部垮落
山西煤炭 2019年2期2019-08-29
- 厚松散含水層下采場厚硬直覆頂板控制技術(shù)研究*
著工作面的回采，老頂巖層發(fā)生斷裂，當(dāng)液壓支架額定工作阻力或工作面前方的煤體失去了對老頂巖層運動的控制能力時，老頂巖塊在自重和上覆巖層的作用下，其末端將沿它下面的空間自由運動，產(chǎn)生圍繞以其前端下方煤巖體為支點，以老頂巖層下層面斷裂線為軸的轉(zhuǎn)動下沉現(xiàn)象，這是造成回采工作面來壓運動的根本原因，按照其原理建立如圖1所示的力學(xué)模型。1-原始應(yīng)力區(qū)；2-彈變應(yīng)力區(qū)；3-殘余應(yīng)力區(qū)；4-塑性破壞區(qū)；εd-煤層極限彈性壓縮量；ymax-老頂巖層的極限擾度；Sb-采空區(qū)老頂
陜西煤炭 2019年4期2019-08-08
- 孤島綜放工作面覆巖結(jié)構(gòu)分析及礦壓特征研究
結(jié)構(gòu)進行分析得出老頂的初次及周期來壓步距表達式，并對3205孤島綜放面進行礦壓實測分析，得出3205孤島綜放面的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律。1 工程概況某礦3205工作面為孤島工作面，其北部為3207采空區(qū)，南部為3203采空區(qū)，3205工作面所采煤層為3#煤，平均厚度4.7m，平均傾角為6°，工作面采用綜采放頂煤工藝，3205工作面直接頂為4.5m的黑色泥巖，基本頂為4.5m的中粒砂巖，直接底為1.2m的砂質(zhì)泥巖，老底為1.6m的灰色細砂巖，3205工作面運輸巷與回風(fēng)
煤礦現(xiàn)代化 2019年5期2019-07-25
- 荊寶煤礦堅硬頂板初次來壓步距規(guī)律
距進行研究，得出老頂的初次來壓步距隨著老頂巖層厚度的增加而增大的結(jié)論。堅硬頂板；初次來壓步距；巖層厚度晉能集團荊寶煤礦位于長治市襄垣縣，現(xiàn)開采10號煤層，平均煤厚1.75 m，埋深240 m，100101工作面走向長度570 m，切眼長度為150 m，近水平煤層。頂板為石灰?guī)r，硬度大、完整性好；工作面采用后退式走向長壁采煤法綜合機械化采煤，全部垮落法管理頂板。1 關(guān)鍵層失穩(wěn)特征分析隨著工作面的推進，直接頂破斷失穩(wěn)，隨后老頂懸露，懸露面積不斷增大，當(dāng)達到極限
采礦技術(shù) 2019年3期2019-07-11
- 斷層影響下大采高偽斜綜采面初次來壓規(guī)律研究
向前推進過程中，老頂不斷發(fā)生破斷、失穩(wěn)和來壓現(xiàn)象，尤其是初次來壓時強度往往最大，礦壓顯現(xiàn)最為劇烈。4101綜采面為礦井首采面，且由于采高較大，煤層傾角較大，加之偽斜開采及斷層影響，應(yīng)力環(huán)境及礦壓顯現(xiàn)存在較大特殊性，導(dǎo)致現(xiàn)場生產(chǎn)中難以弄清其初次來壓規(guī)律并采取及時有效的控頂措施，采場端面煤巖體的控制難度較大，支架-圍巖關(guān)系惡化，易出現(xiàn)端面煤巖體冒頂片幫，對安全生產(chǎn)造成重大威脅。本文即針對斷層影響下大采高偽斜綜采面初次來壓規(guī)律展開研究，分析來壓特征及機理，并制定
山西化工 2019年2期2019-06-05
- 深部大采高工作面支承壓力的分布規(guī)律
32700）1 老頂來壓過程的三個階段目前，人們對支承壓力分布規(guī)律的研究成果，基本是都是基于極限平衡理論得出的[1-5]。由于極限平衡理論是以連續(xù)介質(zhì)理論為基礎(chǔ)的，不能考慮老頂巖梁破斷前后，結(jié)構(gòu)狀態(tài)變化對支承壓力分布的影響，本節(jié)試圖應(yīng)用損傷基礎(chǔ)上梁模型的一些結(jié)果對該問題給予探討。根據(jù)“以巖層運動為中心”的礦山壓力理論，老頂由煤層開采到初次來壓的運動過程可分為三個階段如圖 1(a)～1(c)所示。圖1 老頂來壓過程支承壓力發(fā)展的三個階段第一階段：從采場推進開
煤礦現(xiàn)代化 2019年1期2019-03-04
- 某礦綜放工作面采場覆巖破壞相似材料模擬研究
J-1)粉砂巖與老頂(J-2)中粒砂巖之間開采出現(xiàn)大的離層，離層情況如圖1所示。當(dāng)模型開挖到63 cm，相當(dāng)于實際工作面推進到50.4 m時，7 m厚煤層上分層、2 m厚粉砂巖、11.8 m厚中粒砂巖等3個分層發(fā)生了初次垮落，形成了老頂初次來壓，老頂初次垮落步距為50 m。當(dāng)模型開挖到93 cm，相當(dāng)于實際工作面推進到74.4 m時，7 m厚煤層上分層、2 m厚砂質(zhì)頁巖和11.8 m厚細砂巖作為老頂發(fā)生了第1次周期垮落，周期垮落步距為 24 m。同時，隨著
現(xiàn)代礦業(yè) 2018年10期2018-11-20
- 大佛寺煤礦綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究
相關(guān)計算公式進行老頂初次來壓步距的計算：(1)式中：h—老頂的厚度，m；σ—巖石抗拉強度，MPa；q1—巖層自重，MPa；L—來壓步距，m。老頂有關(guān)參數(shù)見表1。表1 來壓步距參數(shù)表初次來壓計算：周期來壓計算：從理論上可以得到40110回采工作面的老頂初次來壓步距為87.67 m，老頂周期來壓步距為61.99 m。3 數(shù)值模擬3.1 建立模型以40110上順槽右下角為零點，向x軸正向延伸240 m，x軸負向延伸20 m；向y軸正向延伸180 m，y軸負向18
陜西煤炭 2018年5期2018-10-16
- 薄煤層工作面覆巖運動規(guī)律相似模擬研究
45MPa之間。老頂主要以中砂巖和灰?guī)r為主，強度集中在65～120MPa之間。底板由致密的灰?guī)r構(gòu)成，強度平均在90MPa左右。2 相似模擬試驗方案設(shè)計2.1 模擬試驗相似系數(shù)確定根據(jù)本次試驗?zāi)康?，綜合考慮到試驗可操作性和實際性，依據(jù)相似準則，本次試驗取相似系數(shù)如下：（1）幾何相似式中：Lm-模型尺寸；Lp-原型尺寸。（2）時間相似式中：Tm-模型時間；Tp-原型時間。（3）容重相似式中：γm-模型容重，取1.5×104kg/m3；γp-原型容重，取2.5×
山東煤炭科技 2018年9期2018-09-21
- 近水平綜放工作面頂板規(guī)律及控制研究
板。2 直接頂和老頂垮落規(guī)律理論分析2.1 直接頂初次垮落理論分析（1）初垮巖層厚度10101工作面開切眼沿煤層頂板布置，割煤后不斷下行至推進30m處到達10#煤層底板（此時煤厚5.3m），開始沿底板割煤。頂煤的厚度是隨工作面推進不斷增大，而且工作面初次來壓之前不放頂煤，冒落的頂煤會遺留在采空區(qū)。開采后直接頂泥質(zhì)灰?guī)r下部運動空間[1-2]為：式中：△1-頂板泥質(zhì)灰?guī)r下部運動空間，m；T-頂煤厚度，0～2.5m。代入?yún)?shù)計算得△1=1.925～2.8m。滿足
山東煤炭科技 2018年7期2018-09-11
- 推進速度對工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律的研究
壓步距，m；h為老頂巖層厚度，m；σ為老頂的抗拉強度，MPa;q為作用在老頂上的載荷及老頂自重，MPa。2.2 推進速度對來壓持續(xù)長度的影響來壓持續(xù)長度即來壓結(jié)束時對應(yīng)的工作面推進距離與此次來壓開始時工作面推進距離的差值，實質(zhì)上即為老頂從開始斷裂回轉(zhuǎn)到觸矸穩(wěn)定的整個過程對應(yīng)的工作面持續(xù)推進距離[4]。針對不同推進速度下老頂回轉(zhuǎn)對來壓持續(xù)長度的影響進行研究。圖1為不同推進速度下老頂砌體梁結(jié)構(gòu)來壓時破斷塊體的回轉(zhuǎn)示意圖。如圖1b中，當(dāng)工作面推進速度較高時，頂板
山西化工 2018年2期2018-05-28
- 大采高綜采工作面覆巖活動規(guī)律研究
布規(guī)律1 工作面老頂初次來壓步距計算一般情況下，工作面老頂上方的巖層由多層巖層組成。因此，老頂巖層的極限跨距所需考慮載荷的大小，應(yīng)根據(jù)各層之間的相互影響來確定。采動覆巖中的任一巖層所受的載荷除自重外，一般還受上覆鄰近巖層的相互作用產(chǎn)生的載荷。為了簡化問題，假設(shè)巖層載荷為均勻分布[1]。由前人研究成果可知，應(yīng)采用彎矩形成的極限跨距作為老頂的初次來壓步距；并根據(jù)泉店煤礦8號煤層的埋藏深度及邊界條件，確定按照固支梁計算老頂極限跨距，即初次來壓步距Lf為：(1)式
中國礦山工程 2017年6期2017-12-28
- 深部急斜特厚煤層水平分段綜放面頂板控制技術(shù)研究
厚度約為2 m；老頂由粗砂巖、細砂巖和含礫巖組成，成分以石英為主，致密、層理發(fā)育、泥質(zhì)膠結(jié)，厚度約30 m，普氏系數(shù)f=4～7，堅硬不易垮落；煤層下方直接底多為灰黑色泥巖，厚度約為2.1 m；直接底以下底板為灰—深灰色粉砂巖，一般厚度在3 m左右。擬采用水平分段綜采放頂煤開采工藝，其分段高度為20 m，分段傾斜長度約為23 m。底煤采高2.5 m，放頂煤高度17.5 m，采放比1∶7，采用“兩采一放”的放煤方式。對于急斜特厚煤層來說，隨著工作面向深部推進，
中國煤炭 2017年8期2017-09-03
- 回撤通道保護煤柱應(yīng)力分布及其影響因素分析
采工作面末采階段老頂在回撤通道保護煤柱上方斷裂這一破壞形式建立力學(xué)分析模型，研究了保護煤柱在這一破壞形式下的應(yīng)力分布規(guī)律，并分析相關(guān)參數(shù)對保護煤柱應(yīng)力的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明，老頂在保護煤柱上方斷裂時，應(yīng)力峰值偏向輔回撤通道一側(cè)，且老頂斷裂位置和留設(shè)寬度對煤柱的應(yīng)力分布形式影響很大，其對末采階段保護煤柱和回撤通道的圍巖穩(wěn)定起關(guān)鍵作用，在進行回撤通道保護煤柱寬度設(shè)計時，應(yīng)充分考慮上述因素對煤柱穩(wěn)定性的影響，對保護煤柱留設(shè)寬度進行合理優(yōu)化，保證工作面回撤過程中
中國煤炭 2017年3期2017-05-12
- 綜放工作面頂板運移及垮落數(shù)值模擬研究
過程中，當(dāng)工作面老頂發(fā)生初次來壓和周期來壓時，上覆巖層運移和垮落特征較為明顯。所以，本文對3#煤層開挖，模擬工作面推進到48 m(老頂初次來壓)，68 m(第一次周期來壓)，88 m(第二次周期來壓)進行計算，并與1305工作面回采過程中頂板運移變化情況進行對照比較。3.2 數(shù)值模型建立采用UDEC離散元軟件，根據(jù)1304工作面地質(zhì)情況建立二維計算模型，模型長為300 m，高為69.3 m. 由于煤層傾角較小，不考慮煤層傾角對模型的影響。按照表1實驗得到煤
山西焦煤科技 2017年12期2017-03-09
- 基于MATLAB定量分析采場復(fù)雜力學(xué)問題的方法研究
梁假說”。本文以老頂巖梁受非線性分布載荷為例，介紹MATLAB實現(xiàn)復(fù)雜力學(xué)問題求解的方法：首先將實測的老頂分布載荷或通過數(shù)值計算得到的載荷數(shù)據(jù)，在MATLAB中進行曲線擬合，將其轉(zhuǎn)化成可微積分的函數(shù)形式，然后再進行頂梁剪力、彎矩和老頂極限跨度的求解[8]。1.1 梁上分布載荷的曲線擬合曲線擬合是用連續(xù)曲線近似地比擬平面上離散點組所表示的坐標之間的函數(shù)關(guān)系，其思想是使擬合曲線能反映這些離散數(shù)據(jù)的變化趨勢，使數(shù)據(jù)點的誤差平方和最小。曲線擬合步驟：①把所給的數(shù)據(jù)
現(xiàn)代礦業(yè) 2016年9期2016-11-08
- 礦壓在線監(jiān)測在“三軟”煤層綜放開采中的應(yīng)用
主要包括直接頂和老頂及其上部巖層運動的作用影響范圍。12208工作面老頂為大占砂巖平均厚度10.61m，直接頂為砂質(zhì)泥巖，平均厚度為0.5m，工作面支架載荷是采煤造成的頂板運動的綜合反映，它包涵著豐富的頂板運動規(guī)律信息。通過對支架載荷的分析可以推斷需控制巖層的范圍，支架工作阻力的周期性變化反映了頂板的周期性斷裂和運動規(guī)律。2.1工作面需控巖層范圍及來壓步距分析老頂活動的礦壓顯現(xiàn)是通過直接頂傳導(dǎo)于工作面煤壁及支架，按照控制頂板的范圍為6～8倍的采高的經(jīng)驗，老
山東工業(yè)技術(shù) 2016年16期2016-08-15
- 采煤工作面初次放頂?shù)募夹g(shù)管理探究
高度、頂板類型、老頂斷裂等現(xiàn)場參數(shù)，導(dǎo)致放頂參數(shù)與實際情況不符，在操作過程中極易出現(xiàn)頂板冒落等安全事故，使得初次放頂?shù)幕夭陕蔬_不到80%。為此，本文將基于初次放頂需求，合理設(shè)計放頂距離、放頂高度等放頂參數(shù)，繼而通過規(guī)范有效的技術(shù)措施來提高煤炭回采率和井下作業(yè)時的安全系數(shù)，以期同時滿足經(jīng)濟效益和安全效益兩方面的需求。1 頂板在初次放頂期間存在的隱患在頂板工作面逐漸推進的過程中如果沒有冒落，就是使得懸頂?shù)拿娣e不斷擴大，一旦懸頂?shù)拿娣e達到最大程度時，很容易發(fā)生直
大科技 2016年6期2016-08-09
- 綜采工作面老頂周期來壓比初次來壓時頂板壓力顯現(xiàn)強烈的原因分析
00)綜采工作面老頂周期來壓比初次來壓時頂板壓力顯現(xiàn)強烈的原因分析趙廷龍(山西煤炭進出口公司，山西 大同037100)摘要：相鄰礦井在開采同一煤層時，易發(fā)生工作面液壓支架壓坐墊(壓死架)、局部冒頂?shù)氖鹿?。通過研究頂板運動規(guī)律，對老頂來壓進行觀測、記錄、分析，進而掌握老頂來壓的規(guī)律，對其采取一定措施，可以有效減少事故的發(fā)生。關(guān)鍵詞：直接頂；老頂；周期來壓相鄰礦井在開采同一煤層時，易發(fā)生工作面液壓支架壓坐墊(壓死架)、局部冒頂?shù)氖鹿省＜訌妼敯宓挠^測，掌握其運
黑龍江工業(yè)學(xué)院學(xué)報(綜合版) 2016年2期2016-05-14
- 中厚煤層綜采工作面支架實時工作阻力確定
：單個來壓周期內(nèi)老頂發(fā)生2次斷裂，初次破斷前，支架工作阻力是關(guān)于老頂懸露長度的非線性函數(shù)，當(dāng)懸露長度達到極限破斷距時，老頂發(fā)生破斷，支架工作阻力達到最大值；二次破斷前，支架工作阻力隨工作面推進呈二次函數(shù)式增大，老頂發(fā)生破斷時達到最大值。煤炭開采； 圍巖控制； 液壓支架； 支架工作阻力； 彈性基礎(chǔ)梁； 超前破斷距； 來壓步距0 引言近年來，隨著煤炭開采技術(shù)的不斷發(fā)展，綜合機械化采煤技術(shù)日趨成熟，逐漸實現(xiàn)了礦井安全高效生產(chǎn)。隨著采場圍巖控制理論研究的不斷完善[
工礦自動化 2016年12期2016-02-22
- 房柱采空區(qū)遺留煤柱對下煤層開采的影響
化，3#煤層開采老頂活動受上部煤柱應(yīng)力集中的影響，從而破斷巖塊，易發(fā)生滑落失穩(wěn)，嚴重威脅了下部煤層的安全開采。房柱采空區(qū) 礦壓顯現(xiàn)特征 集中應(yīng)力 數(shù)值模擬 力學(xué)分析我國煤炭以壁式體系開采方法為主，房式采煤法僅在局部地區(qū)小煤礦使用[1]。近年來，隨著煤炭資源整合，大型國有煤礦逐步取代小型煤礦，使得一些整合煤礦在原小煤礦房柱式采空區(qū)下采煤。當(dāng)煤層距離較小時，煤層間開采將會相互影響，加之開采殘留煤柱在底板形成的集中應(yīng)力，將導(dǎo)致下煤層頂板結(jié)構(gòu)和應(yīng)力環(huán)境發(fā)生變化，從
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年12期2015-01-20
- 富水頂板綜放工作面出水規(guī)律與高位關(guān)鍵層破斷特征分析?
m厚的粗粒砂巖,老頂為19.3 m厚的泥巖。工作面一側(cè)為21302采空區(qū),一側(cè)為實體煤,走向長850 m,傾向?qū)?00 m。由于受到頂板富含水的影響,采用分層綜采放頂煤工藝,以控制上覆巖層破壞范圍,上分層采放高度為8 m,機采高度為3.5 m,放煤高度為4.5 m,工作面巷道布置如圖1所示。圖1 21303工作面巷道布置平面圖為觀測21303工作面洛河組含水層水位變化,在距工作面切眼171 m處打G4觀測孔(見圖1),并采用水位遙測及報警系統(tǒng),每2 h自動
中國煤炭 2015年1期2015-01-03
- 長度變化對綜采工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律影響研究
角為1°～3°。老頂為細砂巖，平均厚度2.98m；直接頂為粉砂巖，平均厚度3.79m。12上101-1工作面安設(shè)101架KOPEXS二柱掩護式液壓支架進行頂板支護；12上101-2工作面安設(shè)238架KOPEXS二柱掩護式液壓支架，另外還有平頂山煤機廠生產(chǎn)的24架 ZY9200／12.3／22.3D 液壓支架。工作面巷道布置情況如圖1所示。圖1 12上101工作面巷道布置圖2 不同長度綜采工作面礦壓規(guī)律對比12上101工作面開采前后期工作面長度發(fā)生了較大變化
中國煤炭 2014年1期2014-11-26
- 城郊礦綜采工作面回撤通道留設(shè)實踐與探討
常回采階段，采場老頂巖梁周期性破斷，周期來壓期間，巖層運動將經(jīng)歷相對穩(wěn)定和顯著運動兩個發(fā)展過程，而工作面收尾結(jié)束后，由于停采線位置的選擇，老頂巖層的這兩種運動狀態(tài)都可能發(fā)生。根據(jù)老頂巖梁在回撤通道附近的斷裂位置，可把回撤通道上覆巖體分為3種結(jié)構(gòu)及運動狀態(tài)。1)老頂巖梁在停采線后方斷裂。工作面停采前已發(fā)生了一次來壓，而在到停采線后下一次周期來壓還沒有發(fā)生，此時老頂處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，見圖1。2)老頂巖梁在回撤通道上方斷裂。在回撤通道上方，當(dāng)老頂的懸露長度達到周
山西焦煤科技 2014年6期2014-11-12
- 你離高薪有多遠52別當(dāng)職場的“奧利奧”
專業(yè)制作夾心餅的老頂，一位大愛氣象變幻，求快求進，視速度如生命，每一秒都恨不得踩爛N個平行空間，另一個據(jù)說盤古初開之前就已經(jīng)盤踞在中高層的大叔，品口茶都能道盡亙古世情萬年滄桑。這兩位本來在各自星球生活活得好好的，然后某個天煞飛星日，兩個頭領(lǐng)必須合作完成一項史無前例的緊急任務(wù)。于是你這位奧利奧同學(xué)才意識到任務(wù)之悲催：發(fā)現(xiàn)上頭兩枚頭頭貌似完全頻率不一，從不溝通，只會向地球的奧利奧秘書臺發(fā)出各種“%%#￥#%*#@”的指令，奧利奧接到指令后傻了眼，這些指令要么是
幸福家庭 2014年5期2014-09-10
- 大傾角煤層覆巖破壞規(guī)律相似材料模擬研究
挖到50 cm，老頂第一巖梁9.35 m的細粒砂巖初次斷裂，形成老頂初次來壓，同時老頂頂部出現(xiàn)離層。開挖到75 cm時，9.35 m的細粒砂巖在工作面上方產(chǎn)生斷裂，形成老頂第二次周期來壓，離層同樣繼續(xù)向上發(fā)展。開挖到115 cm時，9.35 m的細粒砂巖在工作面上方產(chǎn)生新的斷裂，形成老頂第四次周期來壓，而老頂第二、第三次周期來壓形成的巖梁則隨著上部空間的加大，成為冒落帶，同時離層發(fā)展到了距煤層70 cm的位置。開挖到140 cm時，9.35 m的細粒砂巖在
山西焦煤科技 2014年10期2014-07-30
- 長平礦保護層開采時上覆巖層移動規(guī)律研究
分析確定直接頂及老頂的初次垮落步距和周期垮落步距；84301工作面圍巖應(yīng)力分布規(guī)律和圍巖位移量規(guī)律。3.2 模擬計算根據(jù)構(gòu)建的UDEC數(shù)值計算模型，按要求設(shè)置模型的邊界條件、加載條件、計算時步等參數(shù)，開始進行數(shù)值計算。模型計算過程中，84301工作面頂板來壓時的運動形態(tài)見圖3，4。a) 工作面推進20 m直接頂初次跨落b) 工作面推進34 m老頂初次跨落c) 工作面推進44 m老頂第二次跨落d) 工作面推進58 m老頂第三次跨落圖4 84301工作面傾向位
山西焦煤科技 2014年9期2014-07-30
- 掛幫礦崩落法開采頂板破壞規(guī)律及地表巖移數(shù)值模擬
區(qū)以上的邊坡視為老頂，且沿崩落區(qū)頂板設(shè)置2個剖面。Ⅰ－Ⅰ剖面位于27.5勘測線，南北向設(shè)置;Ⅱ－Ⅱ剖面距斷層F316和F317東部邊界20m，南北向設(shè)置。當(dāng)掛幫礦體直接頂暴露面積達18 100 m2時，老頂達到極限拉應(yīng)力值(1.98 MPa)破壞;1 420 m分段回采結(jié)束時，老頂與直接頂已形成貫通的拉應(yīng)力區(qū)，頂板最高處約55 m。老頂拉破壞區(qū)面積為16 470 m2，且破壞區(qū)水平方向近似橢圓向空區(qū)和斷層一側(cè)擴展(圖3(a))，豎直方向近似拋物線向南北兩側(cè)
金屬礦山 2014年2期2014-04-03
- 薄煤層綜采工作面頂板控制及支架選型研究
度為4.5 m；老頂為泥巖、粉砂巖、細砂巖組成的復(fù)合頂板，厚度為8.9 m。該工作面采用綜合機械化采煤工藝，全部垮落法管理頂板。在現(xiàn)場礦壓實測的基礎(chǔ)上，針對7層煤賦存條件，建立了薄煤層采場的力學(xué)模型，并對首采面進行了頂板控制和支架選型設(shè)計，為實現(xiàn)礦井的安全、高效生產(chǎn)奠定了基礎(chǔ)。1 采場頂板控制設(shè)計力學(xué)模型1.1 頂板結(jié)構(gòu)力學(xué)模型的建立根據(jù)7層煤的覆巖條件及礦壓實測結(jié)果，建立了薄煤層采場頂板控制的力學(xué)模型,如圖1所示。圖中，mE1為老頂下位巖梁厚度，m;mE
采礦技術(shù) 2014年4期2014-03-22
- 綜采工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律實測研究
、表3看出：1）老頂初次來壓呈不均勻分布，工作面端頭最長、中部相對較短。老頂初次垮落步距17.4～48.3 m，平均42.5 m；影響時間9.7h左右，影響范圍6.8 m左右，動載系數(shù)平均1.58。表1 3號架來壓步距及強度數(shù)據(jù)整理表2 14號架來壓步距及強度數(shù)據(jù)整理2）現(xiàn)場實際觀測表明，老頂初次來壓，老頂周期來壓，沿工作面方向不是同時來壓，而是呈現(xiàn)分段局部來壓、遷移特征。由此可見，老頂的周期來壓步距是隨頂板的地質(zhì)構(gòu)造及工作面的推進速度等因素的影響而變化。
山西煤炭 2013年3期2013-12-23
- 堅硬頂板條件下綜采工作面來壓步距的確定
面推至足夠長時，老頂巖層將會發(fā)生斷裂，形成老頂的初次來壓，隨著工作面的繼續(xù)推進，工作面老頂巖層發(fā)生周期性破斷，形成周期來壓。老頂初次來壓前，工作面煤壁前方的壓力比較小，人們往往容易疏忽大意，而初次來壓時，老頂巖層的極限跨距比較大，在其斷裂時形成的應(yīng)力影響區(qū)域非常大，礦壓顯現(xiàn)劇烈，容易造成工作面支架損壞、煤與瓦斯突出、頂板垮落等災(zāi)害，周期來壓也伴隨著許多井下礦壓顯現(xiàn)。為此應(yīng)了解工作面老頂初次來壓和周期步距，及時采取措施應(yīng)對老頂初次來壓和周期來壓帶來的影響［4
山西焦煤科技 2013年2期2013-07-30
- 葛鋪礦14－1103綜采面老頂來壓步距預(yù)測及實踐
煤層綜合柱狀2 老頂力學(xué)模型建立在煤炭開采過程中，采場直接頂隨著工作面的推進發(fā)生冒落，老頂逐漸懸空并在其上覆巖層的載重作用下發(fā)生彎曲變形。當(dāng)工作面的推進距離達到老頂的極限時，老頂巖梁發(fā)生斷裂。老頂梁式斷裂，可采用材料力學(xué)方法求得。老頂在初次垮落時，老頂巖梁兩端都固支在煤壁中，相當(dāng)于固支梁，其受力分析見圖2。圖2 巖梁上任意點的應(yīng)力分析3 老頂垮落時極限跨距力學(xué)分析3.1 老頂初次垮落極限跨距已知梁內(nèi)任意點的正應(yīng)力б為：式中：M為該點所在端面的彎矩；y為該點
江西煤炭科技 2013年3期2013-07-09
- 永華一礦采場礦壓理論研究與應(yīng)用
支撐壓力的變化、老頂的初次來壓、老頂的周期來壓所造成的［1］。因此，對于采場礦壓的理論研究是有必要的。本研究以永華一礦2106工作面為例，通過理論計算和現(xiàn)場觀測對比分析，得出采場礦壓的理論計算用以指導(dǎo)生產(chǎn)。1 采場礦壓的理論分析1.1 回采工作面的支撐壓力分析［2-3］隨著向深部發(fā)展，巖體由采掘后的二向應(yīng)力狀態(tài)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槿驊?yīng)力狀態(tài)。如果巷道的兩側(cè)是松軟的巖層，如頁巖、煤等，在這樣的壓力作用下就有可能發(fā)生破壞。這里以圓形巷道來研究分析巷道兩側(cè)的支撐壓力，即
金屬礦山 2013年4期2013-06-26
- 大采高沿空留巷在沙曲礦的應(yīng)用
巷， 直接頂， 老頂， 壓力， 瓦斯一、導(dǎo)言在我國的采煤工作中，經(jīng)常會遇到這樣一個問題，在回采的過程中，由于瓦斯的影響，使得回采工作遇到一定的難度，尤其是在像沙曲礦這樣的高瓦斯礦井，上隅角瓦斯治理顯得尤為困難，回采工作更是難上加難，無法正常開展，需要技術(shù)的應(yīng)用。為此，我們將會采用風(fēng)巷Y型通風(fēng)沿空留巷的辦法治理上隅角的瓦斯實現(xiàn)安全回采工作，這樣不但可以實現(xiàn)無煤柱開采開采更多的煤炭資源，而且還會節(jié)約很大一筆巷道改造的費用，可謂是一舉數(shù)得的好方法。在接下來的文章
卷宗 2012年5期2012-10-21
- 長壁開采三順槽老頂破斷結(jié)構(gòu)特征理論分析
）長壁開采三順槽老頂破斷結(jié)構(gòu)特征理論分析朱艷軍（潞安集團 李村煤礦，山西 長治 046000）采用理論分析方法，研究長壁開采條件下三順槽老頂在工作面不同回采階段的結(jié)構(gòu)破斷特征。研究表明：三順槽掘成后，老頂未發(fā)生破斷，這個結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。上區(qū)段工作面回采后，老頂在上區(qū)段工作面上方和其保護煤柱內(nèi)斷裂、旋轉(zhuǎn)，形成塊體平衡結(jié)構(gòu)。下區(qū)段工作面回采后，老頂進一步斷裂、旋轉(zhuǎn)，形成新的塊體平衡結(jié)構(gòu)。長壁開采；三順槽；力學(xué)模型；支承壓力從巷道的用途和服務(wù)期間的應(yīng)力場特征分析，三順
山西煤炭 2011年10期2011-11-10
- 大傾角厚煤層頂板破斷規(guī)律的數(shù)值模擬研究
平均 3.3m;老頂為灰色細砂巖,膠結(jié)致密,層厚 0.75～4.2m,平均 2.5m。工作面南部煤層直接頂板為灰色細砂巖,層厚 17.4 m。直接底板為黑色粉砂巖與細砂巖互層,具有水平層理,含有云母片及植物化石,厚度 4.5～6.9m,平均 5.7m。工作面采用走向長壁后退式綜合機械化采煤方法,垮落法管理頂板。2 模型的建立根據(jù)工作面地質(zhì)條件利用UDEC2D軟件分別建立了工作面走向和傾向模型,對大傾角煤層開采過程中頂板破斷規(guī)律及圍巖應(yīng)力分布特征進行模擬研究
山西焦煤科技 2011年3期2011-01-17
- 窄煤柱的留設(shè)和礦壓機理分析
撐作用不足以改變老頂巖塊的回轉(zhuǎn)運動,但老頂巖塊的回轉(zhuǎn)卻嚴重地影響著小煤柱的變形與破壞特征。下沉量。圖1 小煤柱變形分析煤柱處于塑性狀態(tài)時,其橫向膨脹變形總量可按下式近似計算:設(shè)煤柱中線兩側(cè)老頂巖塊的長度分別為L1、L2,總長為L,如圖1所示,則巖塊回轉(zhuǎn)穩(wěn)定后煤柱及直接頂巖層的壓縮總量為:若頂板、煤柱都處于彈性狀態(tài) (L1很小時可能出現(xiàn)的狀態(tài)),則各自的壓縮量分別為:式中:△(Σh)——直接頂巖層的壓縮總量,m;m——煤層厚度,m;△m——煤柱的壓縮變形總量
中國煤炭 2010年8期2010-09-09
- 微地震監(jiān)測技術(shù)對塔山煤礦圍巖運動規(guī)律的研究
.表1 直接頂、老頂的厚度及運動參數(shù)對比直接頂、老頂厚度及運動情況對比如表1所示.直接頂“巖--矸”結(jié)構(gòu)隨頂煤放出的動態(tài)演化過程如圖3所示.圖3 直接頂“巖--矸”結(jié)構(gòu)隨頂煤放出的動態(tài)演化過程圖4 特厚煤層綜放工作面沿走向覆巖結(jié)構(gòu)運動參數(shù)圖通過與鉆孔柱狀圖和現(xiàn)場其它觀測分析研究,工作面下位老頂厚度為25 m左右 (由多個巖層組成),周期斷裂步距15～25 m;上位老頂周期性斷裂步距為30±10 m,厚度為75 m左右 (由多個巖層組成),如圖4所示.下位老
山西大同大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2010年1期2010-09-04
- 大傾角工作面初次放頂設(shè)計與應(yīng)用
主，裂隙較發(fā)育。老頂為13.5 m厚砂礫巖，砂礫巖含鵝卵石，砂白色礦質(zhì)膠結(jié)，頂板巖石自然狀態(tài)下的單向抗壓強度67.9～180.2 MPa，堅硬難冒。該公司初期使用粉狀高威力銨銻炸藥，采用超前預(yù)爆破方式進行堅硬頂板處理，取得顯著成效。但隨著國家民用爆破器材產(chǎn)業(yè)的不斷發(fā)展，依照國家民爆產(chǎn)業(yè)政策停止生產(chǎn)銨銻類炸藥，針對該公司所屬礦井的堅硬頂板處理，采用煤礦許用乳化炸藥替代粉狀高威力銨銻炸藥實施超前預(yù)爆破工藝。1 頂板巖性特征該工作面煤層直接頂為粗砂巖，厚度6.2
山西焦煤科技 2010年9期2010-06-10
- 采煤工作面初次放頂技術(shù)管理
充分垮落（1）在老頂開始斷裂下沉之前，支柱必須有足夠的初撐力，泵站壓力調(diào)整在18Mpa，以保證支柱達到7KN的初撐力；從加強支護入手，防止初次放頂階段兩巷、切眼及采面抽冒頂；采面初次放頂前上機組開幫，以減少放炮震動使頂板產(chǎn)生松動。（2）直接頂、老頂初次垮落步距一般大于10m，來壓時礦壓明顯，此階段易發(fā)生壓垮型頂板事故。一般在第五個循環(huán)開始即上礦壓觀測，根據(jù)頂板活動情況，及時采取有效措施。2.人工強制初次放頂（1）初次放頂距離。通過開采經(jīng)驗和礦壓觀測，堅硬頂
中國煤炭工業(yè) 2010年1期2010-02-12
- 高檔普采工作面冒頂事故的原因分析及對策
發(fā)生在初次放頂和老頂來壓期間，給安全生產(chǎn)帶來威脅。為此，對普采工作面冒頂事故發(fā)生的特點、原因及其防治措施進行了探索性研究。關(guān)鍵詞：普采工作面冒頂事故原因分析安全生產(chǎn)1 直接頂初次放頂時的冒頂事故原因分析和預(yù)防1.1 初次放頂特點 煤層在開采之前，它同巖層在各個方向受力是平衡的，掘出開切眼后，巖層受力平衡狀態(tài)遭到破壞，圍巖移動變形，尋求新的應(yīng)力平衡，在頂板上方形成了暫時平衡的巖石松動圈，這時工作面支架主要支撐的是松動圈內(nèi)巖石重量。工作面開始回采，向前推進，松
中小企業(yè)管理與科技·下旬刊 2009年6期2009-09-21