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        掌石溝煤業(yè)15102工作面礦壓特征及支架合理性分析

        2019-10-11 00:55:04畢學(xué)鋼
        2019年9期
        關(guān)鍵詞:石溝初撐力老頂

        畢學(xué)鋼

        (山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán) 掌石溝煤業(yè)公司,山西 高平 048400)

        1 工程概況

        山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán)掌石溝煤業(yè)現(xiàn)開(kāi)采15號(hào)煤層,煤層結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單,厚度為3.96~4.1 m,平均4.03 m,含1~2層夾矸,傾角為0~6°。煤層直接頂為0.25 m厚的砂質(zhì)泥巖,老頂為7.9 m厚的K2灰?guī)r;直接底為4.3 m厚的含鋁質(zhì)泥巖,老底為4.55 m厚的砂質(zhì)泥巖。煤層整體形態(tài)為北高南低、西高東低的單斜構(gòu)造,局部有小褶曲,總體傾向南東20°,走向北東70°。15102工作面位于井田西部,是一采區(qū)的第二個(gè)工作面,工作面東部為實(shí)體煤,西部為15101采空區(qū),南部與采區(qū)三條大巷相連,北部相距114 m為礦井邊界。根據(jù)巷道揭露的地質(zhì)資料,15102工作面周?chē)鸁o(wú)陷落柱和大斷層出現(xiàn),但局部有小褶曲,煤層有較小起伏。工作面采用走向長(zhǎng)壁綜合機(jī)械化一次采全高采煤法,選用ZZ8200/22/45型四柱支撐掩護(hù)式液壓支架76架,ZZG8800/22/45型過(guò)渡支架6架。

        2 礦壓觀測(cè)及顯現(xiàn)規(guī)律研究

        2.1 礦壓觀測(cè)目的及測(cè)站布置

        為了掌握15102工作面回采過(guò)程中的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律以及支架的適應(yīng)性,對(duì)液壓支架的工作阻力、工作面老頂初次來(lái)壓以及周期來(lái)壓步距進(jìn)行了觀測(cè)分析。本次觀測(cè)采用KJ504礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)進(jìn)行,在工作面布置三個(gè)測(cè)站,其中1測(cè)站分別在8號(hào)、11號(hào)、14號(hào)支架安裝壓力傳感器進(jìn)行測(cè)量,代表工作面上部;2測(cè)站分別在35號(hào)、38號(hào)、41號(hào)支架安裝壓力傳感器,代表工作面中部位置;3測(cè)站分別在65號(hào)、68號(hào)、71號(hào)支架安裝壓力傳感器,代表工作面下部。每班讀取記錄一次數(shù)據(jù),存儲(chǔ)在KJ504礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)中,以備后期分析。礦壓觀測(cè)站布置見(jiàn)圖1。

        圖1 工作面礦壓觀測(cè)站布置

        2.2 支架工作阻力觀測(cè)結(jié)果分析

        本文對(duì)工作面推進(jìn)115 m后3個(gè)測(cè)站的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了歸納、整理、分析,繪制出了工作面不同推進(jìn)距離時(shí)各測(cè)站液壓支架的工作阻力,如圖2-圖4。

        圖2 1測(cè)站工作阻力隨工作面推進(jìn)距離變化

        由圖2可得,在回采初期即30.8~46.6 m支架工作阻力相對(duì)較低,最大值為32.3 MPa,而伴隨著老頂初次來(lái)壓,在工作面回采至47.6~55.6 m之間,支架工作阻力快速增大,最大達(dá)到了44.7 MPa,隨后工作面回采到中部階段即55.6~87.6 m之間,支架工作阻力下降,期間隨著周期來(lái)壓工作阻力有所起伏,但起伏不大,在工作面回采至88.6~112 m之間時(shí),工作阻力起伏相對(duì)較大,期間最大達(dá)到了42.4 MPa;可以發(fā)現(xiàn)整個(gè)回采過(guò)程中1號(hào)測(cè)站支架工作阻力在回采階段的前段和后段波動(dòng)較大,而中部階段較為平穩(wěn)的原因是當(dāng)回采到中部時(shí),中部支架起主要支撐作用,而前部支架相對(duì)受力較小。

        圖3 2測(cè)站工作阻力隨工作面推進(jìn)距離變化

        由圖3可知,整個(gè)曲線前后柱工作阻力相差較為明顯,其中前柱工作阻力相對(duì)較大,后柱工作阻力較低,平均工作阻力基本上都小于額定工作阻力。在推進(jìn)距離為50.6~55.6 m時(shí),后柱的工作阻力達(dá)到峰值為47.3 MPa,發(fā)現(xiàn)大于額定阻力,這是因?yàn)槔享敵醮蝸?lái)壓導(dǎo)致局部支架工作阻力增大;在推進(jìn)距離為30~40 m時(shí),前后柱工作阻力都小于35 MPa;推進(jìn)距離在67.6~112 m之間,前后柱工作阻力之間差距明顯變大,在104 m左右時(shí),最大相差40 MPa,可以看出此時(shí)前柱發(fā)揮主要支撐作用,在推進(jìn)距離為90~112 m之間時(shí),支架工作阻力有所降低。綜上所述,在工作面中部液壓支架前后柱工作阻力在工作面回采過(guò)程中相差較大,表明隨著周期來(lái)壓,工作阻力波動(dòng)較大,運(yùn)行不平穩(wěn),而且整個(gè)回采過(guò)程中中部支架工作阻力都相對(duì)較大,表明中部礦壓較為劇烈。

        圖4 3測(cè)站工作阻力隨工作面推進(jìn)距離變化

        由圖4可知,在工作面推進(jìn)30.8~48.6 m之間,支架工作阻力相對(duì)平穩(wěn),起伏不大;在回采至49.6~88.6 m之間,曲線起伏明顯,在此期間老頂初次來(lái)壓以及周期來(lái)壓導(dǎo)致支架工作阻力變動(dòng)較大,其中最大工作阻力接近40.7 MPa;在回采至89.6~112 m時(shí),期間曲線又發(fā)生了兩次較大的起伏,最大工作阻力達(dá)到了38.3 MPa,這是因?yàn)槠陂g發(fā)生了兩次周期來(lái)壓。通過(guò)對(duì)3測(cè)站液壓支架工作阻力的觀測(cè)可得,伴隨著回采過(guò)程的進(jìn)行,支架工作阻力因?yàn)轫敯鍋?lái)壓發(fā)生了明顯的起伏,另外從曲線峰值點(diǎn)可以看出最大值為40.7 MPa,與中部支架工作阻力相比較低。

        綜上所述,1測(cè)站最大平均工作阻力達(dá)到峰值為42.4 MPa,2測(cè)站最大平均工作阻力達(dá)到峰值為43.3 MPa,3測(cè)站最大平均工作阻力達(dá)到峰值為39.6 MPa,從三條曲線來(lái)看雖然有個(gè)別點(diǎn)的工作阻力超過(guò)了額定阻力,但是其整體工作阻力依然在額定工作阻力之下,另外從3個(gè)測(cè)站所繪曲線的變化情況來(lái)看,礦壓總體規(guī)律為工作面中部礦壓較兩端強(qiáng)烈。

        3 老頂周期來(lái)壓觀測(cè)及支架適應(yīng)性分析[1-2]

        3.1 老頂周期來(lái)壓判據(jù)

        為了了解回采過(guò)程中的上覆巖層運(yùn)動(dòng)規(guī)律,并分析老頂?shù)膭?dòng)態(tài)演變,采用礦壓觀測(cè)中經(jīng)常使用的數(shù)理統(tǒng)計(jì)對(duì)老頂周期來(lái)壓步距進(jìn)行判據(jù),具體可由下列公式進(jìn)行判據(jù):

        根據(jù)3個(gè)測(cè)站的觀測(cè),利用公式對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理匯總,進(jìn)而得到如圖5所示的支架平均工作阻力和老頂來(lái)壓判據(jù)。

        圖5 支架平均工作阻力和老頂來(lái)壓判據(jù)

        由圖5可以看出,當(dāng)推進(jìn)到50.6 m時(shí)老頂初次來(lái)壓,隨著工作面的深入推進(jìn),老頂來(lái)壓又呈現(xiàn)周期性的變化,推進(jìn)到61.4 m時(shí)發(fā)生第一次周期來(lái)壓,推進(jìn)到74.5 m時(shí)發(fā)生第二次周期來(lái)壓,推進(jìn)到85.7 m時(shí)發(fā)生第三次周期來(lái)壓,推進(jìn)到94.8 m時(shí)發(fā)生第四次周期來(lái)壓,推進(jìn)到104.7 m時(shí)發(fā)生最后一次周期來(lái)壓,從中可以看出最大周期來(lái)壓步距為13.1 m,最小周期來(lái)壓步距為9.1 m;總體顯現(xiàn)中間阻力大兩邊小,其中支架平均工作阻力在中部的增大也說(shuō)明了老頂對(duì)工作面的壓力增大,進(jìn)而導(dǎo)致支架承受力增大。

        為了進(jìn)一步判斷老頂周期來(lái)壓強(qiáng)度,通常使用動(dòng)載系數(shù)來(lái)衡量老頂周期來(lái)壓的強(qiáng)度,為此用下列公式對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理分析可得到不同周期來(lái)壓的動(dòng)載系數(shù)。

        式中:q為動(dòng)載系數(shù);p老為老頂周期來(lái)壓期間所測(cè)得的平均工作阻力,即支架的平均荷載;p平為非周期來(lái)壓期間所測(cè)得的平均工作阻力。

        根據(jù)觀測(cè)所得數(shù)據(jù),對(duì)各個(gè)階段的動(dòng)載系數(shù)進(jìn)行計(jì)算整理得到表1工作面來(lái)壓特征。

        表1 工作面來(lái)壓特征

        由表2可以看出,動(dòng)載系數(shù)最小值為1.25,最大值為1.39,平均1.32左右,根據(jù)該礦以往經(jīng)驗(yàn)及工作面地質(zhì)條件,正常情況下該工作面動(dòng)載系數(shù)應(yīng)控制在1.02~1.28之間,1.32相對(duì)與正常工作面的動(dòng)載系數(shù)較大,表明支架初撐力設(shè)置相對(duì)過(guò)低。

        3.2 支架適應(yīng)性分析

        掌石溝煤業(yè)15102工作面選用的支架型號(hào)為ZZ8200/22/45型,支撐高度為2.2~4.5 m,額定工作阻力為41.7 MPa,初撐力為31.5 MPa,為了對(duì)支架的合理性進(jìn)行分析,通過(guò)對(duì)工作面回采過(guò)程中支架的初撐力和工作阻力的分布頻率進(jìn)行分析,得到了不同區(qū)間支架初撐力及工作阻力的分布如圖6、圖7所示。

        圖6 工作面支架初撐力頻率分布直方

        圖7 工作面支架工作阻力頻率分布直方

        由圖6可以看出,支架初撐力大部分分布在5~25 MPa之間,占據(jù)了所測(cè)總數(shù)的78.3%,而初撐力在25~35 MPa之間的支架僅為總量的10.9%,30~35 MPa之間僅占所測(cè)總數(shù)的3.8%,平均初撐力僅為16 MPa,為額定初撐力的50.1%,可見(jiàn)支架初撐力偏低。由圖7可得,支架工作阻力在20~25 MPa的占所測(cè)總數(shù)的21%,25~30 MPa占據(jù)所測(cè)總數(shù)的23%,40~45 MPa區(qū)間支架數(shù)僅占所測(cè)總數(shù)的5.1%,工作阻力在0~40 MPa之間的支架占所測(cè)總數(shù)的94.9%,平均支架阻力為32.1 MPa,占額定工作阻力的76.1%,可以看出額定工作阻力還有一定的富裕。

        4 結(jié) 語(yǔ)

        通過(guò)對(duì)山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán)掌石溝煤業(yè)15102工作面回采過(guò)程中支架的初撐力以及工作阻力進(jìn)行觀測(cè),確定了工作面老頂初次來(lái)壓步距為50.6 m,最大周期來(lái)壓步距為13.1 m,最小周期來(lái)壓步距為9.1 m;支架初撐力設(shè)置相對(duì)偏低,需要進(jìn)一步加大支架初撐力達(dá)到所需要求,并加強(qiáng)對(duì)頂板的管理。

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