摘要：超高壓水射流井底巖石切槽應(yīng)力卸載方法是提高破巖效率的有效手段，然而現(xiàn)有井下增壓裝置為被動(dòng)增壓，超高壓脈沖射流輸出持續(xù)時(shí)間短且難以實(shí)現(xiàn)輸出頻率可控可調(diào)，導(dǎo)致切槽效率低。設(shè)計(jì)一種新型電磁閥控制井下增壓器，通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬相結(jié)合的方式分析其增壓性能和輸出特性。結(jié)果表明：增壓裝置的輸出特性為高壓射流和低壓射流組合而成的混合脈沖射流，輸出波形近似方波且輸出頻率可調(diào)；輸出特性受輸入壓力與結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響較大，輸入壓力和活塞面積比增大，使得峰值壓力升高而增大了射流切槽能力，活塞行程增大延長(zhǎng)了超高壓水射流的持續(xù)時(shí)間，提高了水射流切槽效率。

關(guān)鍵詞：深部硬巖； 高壓水射流切槽； 井下增壓裝置； 射流特性； 可控可調(diào)

中圖分類號(hào)：TE 245""" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

引用格式：何宇航，廖華林，王敏生，等.電磁閥控制井下增壓器輸出特性［J］.中國石油大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2025，49（1）：194-200.

HE Yuhang， LIAO Hualin， WANG Minsheng， et al. Output jet feature of" downhole intensifier controlled by" electromagnetic valve［J］. Journal of China University of Petroleum （Edition of Natural Science），2025，49（1）：194-200.

Output jet feature of" downhole intensifier controlled by" electromagnetic valve

HE Yuhang1，2， LIAO Hualin1，2， WANG Minsheng3，" WANG Huajian4， NIU Jilei1，2， WEI Jun5

（1.School of Petroleum Engineering， China University of Petroleum（East China）， Qingdao 266580， China;

2.MOE Key Laboratory of Unconventional Oil and Gas Development， China University of Petroleum（East China）， Qingdao 266580， China;

3.SINOPEC Research Institute of Petroleum Engineering Company Limited， Beijing 102206， China;

4.SINOPEC Matrix Corporation， Qingdao 266071， China；

5.Ramp;D Center for Ultra Deep Complex Reservoir Exploration and Development， CNPC， Korla 841000， China）

Abstract： Stress release with rock slotting by the ultra-high-pressure water jet is an effective method of reducing the rock strength in the bottom hole. However， traditional downhole intensifiers are limited in their effectiveness for rock slotting as they belong to the passive pressurization method， fixed output frequencies， and short durations are along with the high-pressure water jet， resulting in a low efficiency. A novel intensifier controlled by the electromagnetic valve was proposed. The pressurization performance and output characteristics of the intensifier were thoroughly analyzed through lab tests and numerical simulations. The results demonstrate that the output jet feature of the intensifier exhibits a hybrid pulsed jet comprising a combination of high-pressure and low-pressure jets. The output waveform goes like a square wave， with the ability to adjust the output frequency. The output characteristics of the intensifier are significantly influenced by the input pressure and structural parameters. Increasing the input pressure and the plunger area ratio leads to a higher peak pressure， resulting in an improved rock slotting capability of the jet. Moreover， increasing the plunger stroke prolongs the duration of the ultra-high-pressure water jet， thereby enhancing the efficiency of rock slotting.

Keywords： deep hard rock; slotting by" high-pressure water jet; downhole intensifier; output jet feature; controllable and adjustable ability

收稿日期：2024-10-25

基金項(xiàng)目：國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目（2021YFE0111400）;中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)（22CX01001A-3）

第一作者：何宇航（1994-），男，博士研究生，研究方向?yàn)槌邏核淞骼碚撆c技術(shù)。E-mail：heyhang@126.com。

通信作者：廖華林（1974-），男，教授，博士，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)楦邏核淞骷疤崴偌夹g(shù)。E-mail：Liaohualin2003@126.com。

文章編號(hào)：1673-5005（2025）01-0194-07""" doi：10.3969/j.issn.1673-5005.2025.01.021

高效開發(fā)深井/超深井油氣資源是石油工程領(lǐng)域關(guān)注的重點(diǎn)［1］。但隨著井深增加巖石所受圍壓呈線性增加，切削齒吃入困難，鉆頭磨損嚴(yán)重等問題突出［2-4］。為提高深部地層油氣資源的開發(fā)效率，采用井底增壓鉆井技術(shù)，提升鉆柱中部分鉆井液能量產(chǎn)生高壓射流而沖擊井底巖石靶面造成局部破巖，在鉆頭的旋轉(zhuǎn)作用下形成連續(xù)切槽，釋放井底巖石局部應(yīng)力可大幅提高鉆進(jìn)效率［5-6］。井下增壓裝置是提升井下水力能量的重要手段，也是實(shí)現(xiàn)井底巖石切槽應(yīng)力卸載方法的關(guān)鍵一環(huán)。自1995年以來，國內(nèi)外專家學(xué)者相繼展開了井下增壓裝備的研究［7］，先后提出了靜壓式［8］、分隔式［9］、錐閥式［10］、離心式［11］、螺桿式［12-13］、射流式［14-15］、鉆柱減振式［16-17］等不同原理的增壓裝置。受限于結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，鉆柱減振增壓器和螺桿增壓器是兩種常用于鉆井現(xiàn)場(chǎng)的增壓器，鉆柱減振增壓器是利用鉆柱軸向振動(dòng)產(chǎn)生的能量來推動(dòng)增壓活塞運(yùn)動(dòng)，不僅能減小鉆柱的振動(dòng)幅度，且利用振動(dòng)能量給流體加壓而產(chǎn)生瞬時(shí)高壓射流，其輸出特性為正弦波。螺桿增壓器采用螺桿馬達(dá)提供動(dòng)力，通過換向機(jī)構(gòu)將螺桿馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為柱塞的往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)鉆進(jìn)液周期性增壓，其輸出特性波形為正三角波，產(chǎn)生的高壓射流為瞬時(shí)高壓射流［18］。現(xiàn)有的井下增壓裝置壓力輸出特性均為瞬時(shí)高壓射流，為提高井底增壓射流的切槽效率，筆者設(shè)計(jì)一種電磁閥控制井下裝置，采用試驗(yàn)方式進(jìn)行增壓原理測(cè)試及輸出特性的影響因素分析，為提高增壓裝置的輸出流量，采用計(jì)算流體力學(xué)方法對(duì)雙級(jí)并聯(lián)式增壓輸出特性進(jìn)行分析。

1" 電磁閥控制井下增壓裝置研制

1.1" 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

電磁閥控制井下增壓裝置主要由控制總成、增壓總成、超高壓鉆頭以及殼體組成，如圖1所示?？刂瓶偝芍饕娫础⒖刂破?、兩位三通電磁閥3個(gè)部分，

1.2" 工作原理

增壓過程中部分鉆井液經(jīng)電磁換向閥的入口流道到達(dá)增壓缸的活塞無桿腔，由于無桿腔內(nèi)活塞端面流體作用面積大于有桿腔流體作用面積，流體作用于活塞端面產(chǎn)生壓差力，從而推動(dòng)活塞桿由無桿腔向有桿腔運(yùn)動(dòng)，壓縮增壓缸有桿腔的流體；加壓后的流體由超高壓流道輸送至鉆頭的高壓噴嘴噴出。當(dāng)活塞桿在液體壓差力的作用下運(yùn)動(dòng)至增壓行程結(jié)束后，控制器發(fā)出信號(hào)，電磁閥的閥芯向左移動(dòng)，使得電磁閥的入口流道關(guān)閉，出口流道與增壓器泄流口相連。此時(shí)鉆井液進(jìn)入增壓缸的有桿腔，由于泄流口與環(huán)空相通而處于低壓狀態(tài)，活塞在流體的驅(qū)動(dòng)下向左移動(dòng)，活塞復(fù)位。

2" 試" 驗(yàn)

2.1" 試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)

試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)采用自主研發(fā)的電磁閥控制井下增壓裝置脈沖射流測(cè)試系統(tǒng)，如圖2所示。該系統(tǒng)主要由供水系統(tǒng)、壓力采集與測(cè)試系統(tǒng)、位移測(cè)試系統(tǒng)以及電磁閥控制增壓器樣機(jī)組成。

2.2" 試驗(yàn)參數(shù)

試驗(yàn)測(cè)試樣機(jī)的柱塞端面直徑為76 mm，活塞桿直徑為68 mm，活塞桿的最大行程為300 mm，高壓噴嘴直徑為0.5 mm，試驗(yàn)介質(zhì)為清水，固定電磁閥的切換時(shí)間，改變?cè)鰤浩魅肟趬毫?，測(cè)試其輸出壓力特性，試驗(yàn)參數(shù)如下：輸入壓力分別為2、4、6、8和10 MPa，將活塞運(yùn)動(dòng)到最大行程位置的時(shí)間設(shè)置為電磁閥切換時(shí)間。

2.3" 試驗(yàn)結(jié)果

2.3.1" 輸出射流脈動(dòng)特性

增壓后脈沖射流的幅頻特性是影響井底切槽效率的重要因素，因此必須掌握電磁閥控制井下增壓裝置的壓力變化規(guī)律為后續(xù)破巖試驗(yàn)提供基礎(chǔ)。圖3、4分別為入口壓力為6 MPa時(shí)高壓腔壓力傳感器采集的壓力變化和位移傳感器采集的活塞運(yùn)動(dòng)位移變化曲線。

從圖3中可以看出，電磁閥控制井下增壓裝置壓力輸出特性隨時(shí)間呈現(xiàn)周期性變化，單個(gè)周期內(nèi)壓力脈沖為由穩(wěn)定高壓射流輸出段和低壓射流段組合而成的混合射流，射流壓力波形呈現(xiàn)為方波型。增壓裝置試驗(yàn)過程中分為增壓行程、靜止?fàn)顟B(tài)、復(fù)位狀態(tài)3種形態(tài)，實(shí)際工作過程中活塞運(yùn)動(dòng)到最大行程處換向。增壓行程射流壓力呈現(xiàn)上升、平穩(wěn)、下降3個(gè)階段，分別對(duì)應(yīng)活塞桿加速、勻速、減速3種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，如圖4所示。壓力曲線變化反映了擠壓活塞運(yùn)動(dòng)特性，同時(shí)也驗(yàn)證了電磁閥控制增壓方法的可行性。增壓鉆井過程中高壓射流的持續(xù)時(shí)間和射流壓力是影響破巖效率的主要因素。

2.3.2" 增壓能力測(cè)試

井下增壓裝置的增壓能力是評(píng)價(jià)增壓器性能的重要指標(biāo)，也是其能否推廣應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)的前提。試驗(yàn)過程中為保證試驗(yàn)安全，采用低入口壓力進(jìn)行輸出特性試驗(yàn)，輸出壓力特性隨輸入壓力的變化如圖5所示。

由圖5可知：隨著輸入壓力增大，平穩(wěn)段輸出壓力增大；當(dāng)輸入壓力由2 MPa增加到10 MPa過程中，平穩(wěn)段平均壓力由7.33 MPa增加至43.75 MPa。隨著輸入壓力增大，平穩(wěn)段超高壓射流的持續(xù)時(shí)間減少，增壓裝置增壓過程中活塞運(yùn)動(dòng)速度和返程的活塞運(yùn)動(dòng)速度加快，往返周期相應(yīng)縮短，增壓裝置的工作頻率增大；當(dāng)輸入壓力由2 MPa增加至10 MPa，增壓裝置的脈沖頻率上升了0.73 Hz（圖5（b））。

3" 電磁閥控制井下增壓裝置數(shù)值模擬

基于室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)電磁換向原理以及影響壓力輸出特性的主要因素進(jìn)行了分析。由于該增壓裝置直接采用鉆井液能量驅(qū)動(dòng)活塞進(jìn)行增壓，能量轉(zhuǎn)換率高。為提高井下超高壓射流的輸出流量，建立雙級(jí)并聯(lián)式增壓數(shù)值模型。

3.1" 受力分析

電磁閥控制井下增壓裝置工作過程中活塞受力如圖6所示，增壓缸內(nèi)活塞兩端的流體作用于活塞端面上，由于作用面積不同產(chǎn)生流體壓差力，活塞在液體壓差力的驅(qū)動(dòng)下做增壓運(yùn)動(dòng)。為簡(jiǎn)化模型假設(shè)：①增壓缸密封性良好，活塞運(yùn)動(dòng)過程中無泄漏；②柱塞等部件為剛體，高壓狀態(tài)下不考慮柱塞和增壓缸變形產(chǎn)生的機(jī)械阻力；③忽略高速運(yùn)動(dòng)過程中增壓腔中流體產(chǎn)生的能量變化。

初始狀態(tài)下活塞在液體壓差力作用下做加速運(yùn)動(dòng)，基于牛頓第二定律：

p1A1-p2A2-f1=m1a1，（1）

p3A3-p4A4-f2=m2a2.（2）

式中，p1為左側(cè)增壓缸入口壓力，Pa;p2為左側(cè)增壓缸增壓后流體壓力，Pa;p3為右側(cè)增壓缸入口壓力，Pa;p4為右側(cè)增壓缸增壓后流體壓力，Pa;A1和A2分別為左側(cè)無桿腔和有桿腔流體作用活塞面積，m2；A3和A4分別為右側(cè)無桿腔和有桿腔流體作用活塞面積，m2；m1和m2分別為左、右活塞桿質(zhì)量， kg;a1和a2分別為左、右活塞桿加速度， m2/s;f1為左側(cè)增壓缸與左側(cè)活塞桿之間的摩擦力，N；f2為右側(cè)增壓缸與右側(cè)活塞桿之間的摩擦力，N。

平穩(wěn)狀態(tài)下忽略活塞與增壓缸之間的摩擦力，活塞兩端的液體壓差力相等，活塞做勻速運(yùn)動(dòng)：

p1A1=p2A2，（3）

p3A3=p4A4.（4）

左、右增壓缸采用對(duì)稱設(shè)計(jì)，增壓過程中達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，增壓缸內(nèi)部流場(chǎng)p1=p3，p2=p4：

i=p2p1=p4p3=A2A1=A3A4 .

（5）

式中，i為電磁閥控制井下增壓裝置的增壓比。

3.2" 數(shù)值模型

基于電磁換向原理采用fluent軟件建立增壓缸流體域的計(jì)算流體力學(xué)（CFD）模型（圖7），左、右增壓缸直徑為80 mm，活塞桿直徑為75 mm，活塞的最大行程為500 mm，噴嘴直徑為2 mm。為提高計(jì)算域的網(wǎng)格質(zhì)量，采用O型切分方法將增壓缸流體域劃分為六面體網(wǎng)格，輸出流道采用網(wǎng)格加密處理，增壓器活塞缸各流域之間采用interface配對(duì)進(jìn)行計(jì)算數(shù)據(jù)傳遞。

3.3" 邊界條件

基于合理性假設(shè)建立了增壓缸動(dòng)態(tài)壓力數(shù)值模型。增壓缸入口采用壓力邊界，入口壓力設(shè)置為15 MPa，出口采用壓力邊界，出口壓力設(shè)置為0.1 MPa。基于活塞運(yùn)動(dòng)方程編寫活塞運(yùn)動(dòng)過程動(dòng)網(wǎng)格運(yùn)動(dòng)UDF程序，動(dòng)網(wǎng)格跟新方法采用動(dòng)態(tài)層網(wǎng)格跟新方法，其中網(wǎng)格分裂因子為0.4，收縮因子為0.04。

3.4" 數(shù)值模擬結(jié)果

井下增壓鉆井過程中提高增壓器的輸出流量，在鉆頭上安裝直徑更大的高壓噴嘴，從而提高井底巖石切槽寬度，故而提出雙級(jí)增壓并聯(lián)方案。采用計(jì)算流體力學(xué)方法，首先對(duì)雙級(jí)并聯(lián)增壓方案的壓力輸出特征進(jìn)行分析，并與單級(jí)增壓輸出特性進(jìn)行對(duì)比，突出了雙級(jí)增壓方式的優(yōu)勢(shì)性；然后為進(jìn)一步提高雙級(jí)增壓方案的輸出性能，分析了入口壓力、活塞直徑及活塞行程對(duì)增壓器的輸出壓力峰值和超高壓射流持續(xù)時(shí)間的影響。

3.4.1" 脈沖壓力輸出特征

增壓行程中增壓缸壓力云圖如圖8所示。由圖8可知：初始狀態(tài)下，假設(shè)增壓缸內(nèi)充滿流體，由于活塞桿兩端存在面積差，當(dāng)鉆井液流體作用于活塞端面時(shí)，將產(chǎn)生液體壓差力，使得活塞桿做加速運(yùn)動(dòng)，增壓缸有桿腔內(nèi)的流體被壓縮而壓力逐漸增大，直至活塞兩側(cè)的壓力達(dá)到平衡狀態(tài)。0～0.02 s階段，由于右增壓缸的出口流體對(duì)左增壓的流體具有阻礙作用，左增壓缸流體的壓力略高于右增壓缸流體的壓力；此時(shí)活塞做加速度逐漸減小的加速運(yùn)動(dòng)。0.02 s后達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，增壓缸內(nèi)的流體壓強(qiáng)對(duì)活塞左右端面的作用力達(dá)到平衡狀態(tài)，此后活塞做勻速運(yùn)動(dòng)。

對(duì)單級(jí)增壓及雙級(jí)并聯(lián)增壓的壓力輸出特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，如圖9所示。單級(jí)增壓及雙級(jí)并聯(lián)增壓裝置活塞運(yùn)動(dòng)過程中均可分為啟動(dòng)、穩(wěn)定、減速3個(gè)階段。當(dāng)增壓缸直徑為80 mm，活塞桿直徑為75 mm，輸入壓力為15 MPa時(shí)，單級(jí)增壓和雙級(jí)并聯(lián)增壓的輸出壓力基本相同。單級(jí)增壓由初始階段到達(dá)穩(wěn)定階段，會(huì)出現(xiàn)較大的壓力波動(dòng)，如圖9（a）所示。而雙級(jí)并聯(lián)啟動(dòng)階段，左右增壓缸內(nèi)的流體存在相互作用，增壓過程更加平穩(wěn)，左增壓缸流體壓力的增長(zhǎng)速度略滯后于右增壓缸流體的壓力，如圖9（b）所示。雙級(jí)并聯(lián)增壓方式中由于輸出流量為兩增壓缸之和，當(dāng)高壓噴嘴輸出壓力相同時(shí)，活塞的運(yùn)動(dòng)速度慢于單級(jí)增壓方式，運(yùn)動(dòng)過程中增壓缸的沖擊力較小，能有效提高增壓裝置的使用壽命；且由于活塞桿的行程保持不變，單增壓行程中可提高超高壓射流的持續(xù)時(shí)間。0.02～0.16 s為穩(wěn)定階段，該增壓裝置高壓射流持續(xù)時(shí)間為0.14 s，輸出壓力約為116 MPa。增壓裝置面積比為1∶8.25，理想狀態(tài)下輸出壓力為123.75 MPa，壓力損失約為6.26%，驗(yàn)證了本數(shù)值模型的準(zhǔn)確性。

3.4.2" 壓力輸出特性影響因素

增壓鉆井過程中高壓射流的持續(xù)時(shí)間和輸出射流的壓力是影響破巖效率的主要因素。為進(jìn)一步進(jìn)行雙級(jí)并聯(lián)電磁閥控制井下增壓結(jié)構(gòu)的優(yōu)化，對(duì)輸入壓力、面積比以及活塞行程3個(gè)因素對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)下增壓器輸出特性的影響進(jìn)行分析。

（1）輸入壓力。穩(wěn)定狀態(tài)下增壓裝置壓力輸出特性隨輸入壓力的變化如圖10所示。當(dāng)左右活塞面積比一定時(shí)，輸入壓力越大，輸出的高壓射流峰值壓力越大；輸入壓力越大，活塞運(yùn)動(dòng)過程中克服阻力能力增強(qiáng)，輸出壓力的實(shí)際值接近于理論值，當(dāng)入口壓力由5 MPa增加至25 MPa時(shí)，增壓后輸出壓力可由38.7 MPa提升至205.6 MPa，實(shí)際值與理論值的壓力損失由8.9%降低至3%；隨著輸入壓力增大，穩(wěn)定狀態(tài)下活塞的運(yùn)動(dòng)速度越快，輸出高壓射流持續(xù)時(shí)間越短，脈沖射流頻率越快，當(dāng)入口壓力由5 MPa增加至25 MPa時(shí)，脈沖射流持續(xù)時(shí)間由0.33 s降低至0.11 s。實(shí)際鉆進(jìn)過程中增大增壓器的入口壓力，高壓噴嘴處流體的出射速度加快，沖擊巖石靶面的沖擊力增大，可有效提高井下破巖能量。

（2）活塞直徑。由理論分析可知，入口壓力一定時(shí)，活塞端面在無桿腔與有桿腔的面積比越大，增壓器的增壓比越大。而隨著活塞桿直徑增大，增壓缸的有桿腔流體作用于活塞端面的面積減小，活塞左右面積比增大，穩(wěn)定狀態(tài)下高壓流體的峰值壓力增壓大，峰值壓力的持續(xù)時(shí)間縮短，如圖11所示。當(dāng)活塞桿直徑由73 mm增加至77 mm時(shí)，增壓比將由1∶6增加至1∶13.6。輸入壓力為15 MPa時(shí)，輸出壓力峰值由85 MPa增加至195 MPa，峰值壓力的持續(xù)時(shí)間由0.19 s降低至0.09 s。增大活塞的面積比可提高增壓器的增壓能力，但隨著活塞桿直徑增大，增壓缸內(nèi)有桿腔的環(huán)空體積減小，單次行程增壓流體的體積減小。故實(shí)際增壓器設(shè)計(jì)過程中應(yīng)綜合考慮增壓能力和增壓流體體積，然后進(jìn)行活塞桿直徑設(shè)計(jì)。

（3）活塞行程。增壓裝置壓力輸出特性隨活塞行程的變化如圖12所示。由圖12可知，由于活塞運(yùn)動(dòng)過程中受力狀態(tài)只與入口壓力和活塞面積有關(guān)，改變活塞行程不改變?cè)鰤哼^程中活塞的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。隨著活塞行程增大，穩(wěn)定狀態(tài)下活塞的運(yùn)動(dòng)速度基本保持不變，故輸出壓力峰值基本保持不變；但由于行程變長(zhǎng)，高壓射流的持續(xù)時(shí)間增長(zhǎng)。當(dāng)活塞的行程由300 mm增加至700 mm時(shí)，輸出壓力峰值均約為116 MPa，高壓射流的持續(xù)時(shí)間由0.07 s提升至0.24 s，實(shí)際鉆進(jìn)過程中增壓裝置的活塞行程可通過改變電磁換向閥的切換時(shí)間進(jìn)行控制。

4" 結(jié)" 論

（1）電磁閥控制井下增壓裝置增壓過程中脈沖壓力特征為高壓射流段和低壓射流段組合而成的混合射流，輸出波形近似方波；相較于傳統(tǒng)增壓機(jī)構(gòu)具有超高壓射流持續(xù)時(shí)間更長(zhǎng)、輸出頻率可控可調(diào)等優(yōu)勢(shì)。

（2）雙級(jí)并聯(lián)增壓方式相較于單級(jí)增壓方案，其壓力輸出特性更加平穩(wěn)，且可進(jìn)一步提升增壓射流的持續(xù)時(shí)間。

（3）輸出壓力峰值隨輸入壓力和活塞面積比的增大而升高，輸出射流切槽能力增強(qiáng)；活塞行程增大可提高超高壓水射流的持續(xù)時(shí)間，提高水射流切槽效率；雙級(jí)并聯(lián)增壓輸入壓力為15 MPa時(shí)，輸出壓力可達(dá)116 MPa，高壓射流持續(xù)時(shí)間相較于傳統(tǒng)的瞬態(tài)高壓延長(zhǎng)至0.14 s的穩(wěn)態(tài)高壓，且高壓持續(xù)時(shí)間可通過延長(zhǎng)活塞行程和控制電磁閥的切換頻率進(jìn)一步加長(zhǎng)。

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（編輯" 沈玉英）