摘" 要：鈦合金具有優(yōu)良的耐海水腐蝕性能、高比強(qiáng)度、無磁性等特點(diǎn)，在艦艇建造及海洋工程裝備中的應(yīng)用越來越廣泛，T型結(jié)構(gòu)已在艦艇機(jī)庫、導(dǎo)流罩等船舶部件中廣泛引用。針對傳統(tǒng)氬弧焊、電弧焊、離子焊等方式的焊接T型結(jié)構(gòu)存在焊接效率低、焊接變形大等問題，設(shè)計(jì)了鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)，可以實(shí)現(xiàn)T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)激光功率為12 000 W（單側(cè)6 000 W），焊接電流為165 A、焊接速度為1.08 m/min、保護(hù)氣流量為25 L/min時(shí)，雙側(cè)外觀成形良好，焊接接頭有效連接，未出現(xiàn)氣孔、未熔透等缺陷。

關(guān)鍵詞：鈦合金；T型結(jié)構(gòu)；激光電弧復(fù)合焊接；對稱焊接

中圖分類號(hào)：TN248.4" " 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A" " 文章編號(hào)：2096-4706（2024）10-0177-06

Design and Analysis of Titanium Alloy T-structure Laser Arc Composite Symmetrical Welding System

ZHANG Mingsheng1，2， JIANG Shu1， LIU Handing1， LIU Yu1

（1.The 716th Research Institute of China State Shipbuilding Co.， Ltd.， Lianyungang" 222006， China;

2.Jiangsu Jari Information Technology Co.， Ltd.， Lianyungang" 222006， China）

Abstract： Titanium alloy has excellent seawater corrosion resistance， high specific strength， non-magnetic and other characteristics， and is more and more widely used in ship construction and marine engineering equipment， and T-structure has been widely used in ship hangars， deflectors and so on. A titanium alloy T-structure laser arc composite symmetrical welding system is designed to address the problems of low welding efficiency and large welding deformation in welding T-structure of traditional welding methods such as argon arc welding， arc welding， and ion welding. This system can achieve T-structure laser arc composite symmetrical welding. The experimental results show that when the laser power is 12 000 W （6 000 W on one side）， the welding current is 165 A， the welding speed is 1.08 m/min， and the protective gas flow rate is 25 L/min， the double-sided appearance is well formed， the welding joint is effectively connected， and there are no defects such as pores and incomplete fusion.

Keywords： titanium alloy; T-structure; laser arc composite welding; symmetrical welding

0" 引" 言

激光電弧復(fù)合對稱焊接是20世紀(jì)90年代初德國研究機(jī)構(gòu)率先提出并在鋁合金機(jī)身壁板結(jié)構(gòu)上成功應(yīng)用，取代了傳統(tǒng)的鉚接工藝，并減少了密封材料的使用[1，2]，此種焊接方式能夠減輕機(jī)身重量、降低加工制造成本、提升生產(chǎn)制造效率并較小焊接過程中的變形[3]。

基于T型結(jié)構(gòu)與機(jī)身壁板結(jié)構(gòu)的相似性，將此種焊接方法應(yīng)用在鈦合金T型結(jié)構(gòu)焊接，并由此設(shè)計(jì)鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)，并進(jìn)行了激光電弧復(fù)合焊接工藝驗(yàn)證。

1" 總體設(shè)計(jì)

1.1" 工件形式與尺寸

工件形式為T型結(jié)構(gòu)，腹板和面板厚度相等，尺寸為12～16 mm。TA5鈦合金是一種中等強(qiáng)度的α型鈦合金，具有優(yōu)良的焊接性、耐海水沖刷和腐蝕性，是一種非常適合海洋環(huán)境使用的鈦合金，已廣泛應(yīng)用于船舶與海洋工程行業(yè)。T型結(jié)構(gòu)工件尺寸如圖1所示，其中，6 mm≤l1 = l2≤20 mm；a1 = 150 mm；a2 = 200 mm；b = 400 mm。

圖1" T型工件尺寸

1.2" 系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)

鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)設(shè)計(jì)與工藝驗(yàn)證主要分為三個(gè)部分開展研究[4]，整體方案如圖2所示。第一部分進(jìn)行激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)研制，主要進(jìn)行龍門系統(tǒng)設(shè)計(jì)，激光器、焊接電源和焊槍參數(shù)配置，復(fù)合焊炬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和T型結(jié)構(gòu)工件自適應(yīng)對心柔性結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等；第二部分進(jìn)行多子系統(tǒng)協(xié)同控制技術(shù)開發(fā)；第三部分進(jìn)行激光電弧復(fù)合對稱焊接工藝開發(fā)，突破T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接的質(zhì)量控制技術(shù)和工藝研究。

1.3" 鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接設(shè)備研制

系統(tǒng)采用龍門天軌雙機(jī)器人（倒掛）結(jié)構(gòu)的形式，以適用于大型T型構(gòu)件的機(jī)器人自動(dòng)化焊接工藝開發(fā)及產(chǎn)品制造。

考慮到激光電弧復(fù)合焊接具有能量密度高、熱輸入小、焊接速度快效率高等特點(diǎn)，設(shè)計(jì)鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)總體方案如圖3所示。該復(fù)合對稱焊接設(shè)備主要由龍門天軌系統(tǒng)、機(jī)器人系統(tǒng)、激光器、弧焊電源、復(fù)合焊炬、工裝夾具及控制系統(tǒng)等組成。其中，龍門天軌作為行走機(jī)構(gòu)，六軸工業(yè)機(jī)器人作為焊接執(zhí)行機(jī)構(gòu)，激光器和弧焊電源作為復(fù)合熱源輸入機(jī)構(gòu)，復(fù)合焊炬作為熱源輸出機(jī)構(gòu)，工裝夾具作為焊接工件的裝夾固定機(jī)構(gòu)，控制系統(tǒng)作為多系統(tǒng)集成控制機(jī)構(gòu)。

1.3.1" 龍門天軌系統(tǒng)

龍門天軌系統(tǒng)主要功能為拓展執(zhí)行機(jī)構(gòu)在X、Y、Z方向上的運(yùn)動(dòng)范圍，由立柱、X軸橫梁、Y軸橫梁、Z軸豎梁、伺服電機(jī)、減速機(jī)以及齒輪齒條等結(jié)構(gòu)組成。

為保證龍門天軌系統(tǒng)行走精度和設(shè)備長期運(yùn)行可靠性，對龍門系統(tǒng)整體進(jìn)行了應(yīng)力和形變計(jì)算分析[5]。龍門天軌系統(tǒng)應(yīng)力計(jì)算如圖4所示，最大應(yīng)力為17.38 MPa。

龍門天軌的固有振動(dòng)頻率會(huì)反映出龍門天軌系統(tǒng)中執(zhí)行機(jī)構(gòu)系統(tǒng)沿著笛卡爾坐標(biāo)系方向運(yùn)行過程中的整體振動(dòng)情況，龍門天軌系統(tǒng)模態(tài)分析結(jié)果如表1所示，各階模態(tài)分析結(jié)果如圖5所示。機(jī)器人工作頻率為4.75～5.25 Hz，低于龍門天軌系統(tǒng)的固有頻率；伺服電機(jī)功率頻率為幾千赫茲，遠(yuǎn)大于龍門天軌系統(tǒng)的固有頻率，由此可見可以有效避免共振現(xiàn)象。

1.3.2" 機(jī)器人系統(tǒng)

選用2臺(tái)型號(hào)為KR 70 R2100的KUKA機(jī)器人。機(jī)器人單元包含機(jī)器人本體、機(jī)器人控制柜、示教盒、外部軸電機(jī)、軟件包及供電電纜等。其安裝在Z軸豎梁末端上，配合激光器、弧焊電源、復(fù)合焊槍等設(shè)備實(shí)現(xiàn)焊接作業(yè)。機(jī)器人額定負(fù)載70 kg，有效臂展2 100 m。兩臺(tái)機(jī)器人組成RoboTeam進(jìn)行協(xié)同控制和作業(yè)，外部軸X軸為兩臺(tái)機(jī)器人共用，由主機(jī)器人控制系統(tǒng)控制，兩臺(tái)機(jī)器人都有自行控制的Y、Z外部軸。

1.3.3" 激光器

激光器選用型號(hào)為YSL-20000的IPG光纖激光器，最高功率輸出為20 kW，采用雙光閘分能出光的方式實(shí)現(xiàn)雙激光焊槍同時(shí)開關(guān)光，可以有效保證雙側(cè)激光功率分配完全相等，保證成形與焊接質(zhì)量的穩(wěn)定性。光纖芯徑為300 μm，鎧裝長度為50 m。IPG激光器實(shí)物圖如圖6所示。

激光器作為整個(gè)焊接系統(tǒng)的核心部件，外圍配備了三相穩(wěn)壓電源和水冷卻機(jī)。穩(wěn)壓電源可以有效保證激光器工作電壓穩(wěn)定；水冷卻機(jī)可以帶走激光器內(nèi)部發(fā)光模塊和激光焊槍工作時(shí)積攢的熱量，以保證焊接過程中激光光束從發(fā)射出到照射到焊接工件上的穩(wěn)定。

1.3.4" 弧焊電源

弧焊電源選用型號(hào)為TPS 500i的福尼斯焊接電源，TPS/i系列作為福尼斯新一代智能化焊機(jī)擁有全新的智能化硬件平臺(tái)，USB/網(wǎng)線接口可連接電腦甚至手機(jī)實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)監(jiān)控及軟件升級(jí)等功能，各種電弧模式可靈活配置并開發(fā)有鈦合金焊接專家數(shù)據(jù)庫，可以有效提高鈦合金焊接質(zhì)量。由于通信速度大幅提升，電弧穩(wěn)定性也大大增強(qiáng)，并新開發(fā)了LSC低飛濺及PMC多功能脈沖等高性能焊接工藝。

1.3.5" 激光焊槍

激光焊槍選用型號(hào)為HighYAG的BIMO系列激光焊槍，該激光焊槍最大承受激光功率10 kW。為了減小對稱焊接過程中的干涉并保證合適的激光入射角，選用90°彎頭激光焊槍。激光焊槍離焦量為300 mm，焦點(diǎn)位置光斑為圓形，直徑約為0.45 mm。HighYAG BIMO 90°激光焊槍模型如圖7所示。

1.3.6" 復(fù)合焊炬

機(jī)器人末端安裝的激光-MIG電弧復(fù)合焊炬，主要由激光焊槍（HighYAG BIMO 90°）、福尼斯CMT焊槍、調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)和安裝法蘭等組成。如圖8所示為復(fù)合焊炬的三維模型圖。

調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)可以實(shí)現(xiàn)X、Y、Z三個(gè)方向及光絲角度的調(diào)整[6]。調(diào)節(jié)范圍如表2所示。

1.3.7" 工裝夾具

工裝夾具實(shí)物圖如圖9所示。設(shè)計(jì)的工裝夾具采用氣動(dòng)壓緊方式。首先，人工按要求擺放工件，在中央控制臺(tái)上按下“定位”按鈕，定位塊自動(dòng)就位，將工件腹板對中；然后，在中央控制臺(tái)上按下“壓緊”按鈕，氣動(dòng)工裝自動(dòng)將工件壓緊。相對于工件面板寬度，工件在腹板厚度方面變化較小，因此定位工裝采用腹板靠中定位方式，保證每側(cè)壓板與腹板有約20 mm的空間，當(dāng)工件面板寬度和腹板高度變化時(shí)，無須調(diào)整定位工裝。工件的壓緊氣缸選用杠桿壓緊氣缸，氣缸壓緊力≥1 500 N。焊接作業(yè)平臺(tái)臺(tái)面選用耐高溫橡膠材質(zhì)，減少不同材質(zhì)對鈦合金的污染。平臺(tái)上的壓緊和定位工裝都將進(jìn)行防飛濺處理，減少飛濺對工裝的損傷。

1.3.8" 控制系統(tǒng)

對于龍門天軌式激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)涉及機(jī)器人控制、激光器控制、弧焊電源控制和水冷卻機(jī)、電磁閥和除塵設(shè)備等其他外圍設(shè)備控制[7]，其控制拓?fù)鋱D如圖10所示。

本章主要進(jìn)行了鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)整體設(shè)計(jì)，著重對系統(tǒng)設(shè)計(jì)的龍門系統(tǒng)進(jìn)行了應(yīng)力和共振計(jì)算分析，并對機(jī)器人系統(tǒng)、激光器、弧焊電源、激光焊槍、復(fù)合夾具、工裝夾具和控制系統(tǒng)等進(jìn)行選型或者設(shè)計(jì)，并進(jìn)行了集成，為工藝驗(yàn)證的實(shí)施奠定了良好的基礎(chǔ)[8]。

2" 試驗(yàn)驗(yàn)證

2.1" 試驗(yàn)準(zhǔn)備

試驗(yàn)工件采用12 mm ⊥ 12 mm厚TA5鈦合金，面板尺寸100 mm×200 mm，腹板尺寸為100 mm×

200 mm，填充材料為直徑1.2 mm的TA28焊絲，TA5試板和TA28焊絲的化學(xué)成分如表3所示。

2.2" 試驗(yàn)過程

焊接試驗(yàn)前對焊接工件焊縫位置進(jìn)行氧化皮拋磨，然后進(jìn)行酸洗、丙酮擦拭和點(diǎn)焊。根據(jù)前期試驗(yàn)過程中的激光焊接工藝參數(shù)進(jìn)行焊接，離焦偏移量為2 mm、激光入射角與面板的傾角為35°，光絲間距為4 mm，并保證焊接兩側(cè)光斑連線與焊縫垂直，焊接示意圖如圖11所示。其他焊接工藝參數(shù)如表4所示。

焊接過程中采用99.99%氬氣進(jìn)行保護(hù)，保證焊接熔池、焊縫區(qū)域和熱影響區(qū)域等焊接高溫區(qū)均在保護(hù)氣的氛圍內(nèi)，防止焊接過程出現(xiàn)氧化氮化等現(xiàn)象降低焊接質(zhì)量。焊接過程如圖12所示。

2.3" 試驗(yàn)分析

如圖13所示為對稱焊接焊縫宏觀形貌，激光電弧復(fù)合對稱焊接形成的焊縫熱輸入集中，穿透能力強(qiáng)，熱影響區(qū)小，所得到的焊接接頭具有高深寬比。相比于激光自熔焊，加入電弧，引入了填充金屬，增加焊腳的尺寸，使得焊接接頭的性能得到提升[9]。同時(shí)因?yàn)橐腚娀?dǎo)致熱輸入增加，焊縫成形區(qū)域上側(cè)出現(xiàn)輕微咬邊現(xiàn)象如圖13（c）所示，T型結(jié)構(gòu)的截面兩側(cè)焊接區(qū)域具有重疊區(qū)域，保證了T型接頭的完全焊透。并且整個(gè)區(qū)域未出現(xiàn)氣孔、未焊透等明顯焊接缺陷[10]。

3" "結(jié)" 論

本文設(shè)計(jì)的鈦合金T型結(jié)構(gòu)激光電弧復(fù)合對稱焊接系統(tǒng)主要由龍門系統(tǒng)、機(jī)器人系統(tǒng)、激光器、弧焊電源、激光焊槍、復(fù)合夾具、工裝夾具以及控制系統(tǒng)等組成，著重分析了龍門系統(tǒng)的應(yīng)力和共振頻率，并以龍門系統(tǒng)為框架集成各個(gè)系統(tǒng)形成了可以實(shí)現(xiàn)T型結(jié)構(gòu)雙側(cè)對稱焊接的激光電弧復(fù)合焊接裝備，后針對鈦合金T型結(jié)構(gòu)典型厚度進(jìn)行激光電弧復(fù)合對稱焊接工藝驗(yàn)證，通過焊接工藝的匹配，當(dāng)激光功率12 000 W（單側(cè)6 000 W），焊接電流165 A、焊接速度1.08 m/min、保護(hù)氣流量25 L/min時(shí)，雙側(cè)外觀成形良好，焊接接頭有效連接，未出現(xiàn)氣孔、未熔透等情況。對于焊接接頭的力學(xué)性能檢驗(yàn)需要進(jìn)一步進(jìn)行，以保證高焊接質(zhì)量。

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作者簡介：張明盛（1994—），男，漢族，江蘇贛榆人，工程師，碩士研究生，研究方向：船用材料激光焊接設(shè)備研發(fā)及工藝開發(fā)；江舒（1997—），男，漢族，江蘇連云港人，工程師，本科，研究方向：焊接系統(tǒng)集成與電氣控制。