摘要：對取向硅鋼板坯在不同連鑄工藝條件進行工業(yè)化試驗，研究過熱度、拉速、電磁攪拌參數(shù)與電磁攪拌結(jié)構(gòu)等對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響，探討調(diào)控取向硅鋼凝固結(jié)構(gòu)的有效手段。結(jié)果表明：過熱度由20℃提高到25℃時，鑄坯的等軸晶率由66.6%降至63.4%；電磁攪拌電流由200 A提高到900 A時，鑄坯的等軸晶率由33.3%提高到66.6%；在拉速0.9，1.0，1.1 m/min條件下鑄坯柱狀晶傾角分別為5°，8°和12°。綜合考慮拉速、過熱度與電磁攪拌對取向硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響，電磁攪拌是取向硅鋼調(diào)控凝固結(jié)構(gòu)最有效的手段。

關(guān)鍵詞：取向硅鋼；凝固結(jié)構(gòu)；工業(yè)化試驗；電磁攪拌；能效；節(jié)能減排

中圖分類號：TG 142.77文獻標志碼：A doi：10.12415/j.issn.1671?7872.24076

Industrial Experimental Study on Solidification Structure Control of Oriented Silicon Steel Slab

SHI Pengzhao，LIU Hongjun，XIE Jianfu，SU Fengguang，ZHOU Junjun

（210 Converter Plant，Hunan Valin Lianyuan Ironamp;Steel Co.Ltd，Loudi 417000，China）

Abstract：Industrial experiments were conducted on oriented silicon steel slabs under different continuous casting process conditions to study the effects of superheat，casting speed，electric stirring parameters，and electric stirring structure on the solidification structure of the slab，and to explore effective means of regulating the solidification structure of oriented silicon steel.The results show that the equiaxed crystal rate of the billet decreases from 66.6%to 63.4%when the superheat temperature increases from 20℃to 25℃.When the current of the stirring parameter increases from 200 A to 900 A，the equiaxial crystal rate of the billet increases from 33.3%to 66.6%.Under the conditions of drawing speed 0.9，1.0 and 1.1 m/min，the cylindrical crystal angles are 5°，8°and 12°，respectively.Considering the influence of drawing speed，superheat and electromagnetic stirring on solidification structure，it is considered that electromagnetic stirring is the most effective means to control solidification structure of oriented silicon steel.

Keywords：oriented silicon steel;solidification structure;industrial test;electromagnetic stirring;energy efficiency;energy conservation and emission reduction

文章編號：1671-7872（2024）04-0423-09

取向硅鋼是通過高溫退火時發(fā)生二次再結(jié)晶，最終形成Goss織構(gòu)的Fe–3%Si軟磁合金的統(tǒng)稱，是電力生產(chǎn)和電能輸送領(lǐng)域不可或缺的功能材料[?]。取向硅鋼生產(chǎn)工藝復(fù)雜、制造技術(shù)嚴格，被譽為鋼鐵材料中的“藝術(shù)品”]。與無取向硅鋼相比，取向硅鋼由于晶粒取向的區(qū)別，在磁性能方面有較大的差異，取向硅鋼的飽和磁密在1.9 T左右，無取向硅鋼的飽和磁密在1.8 T左右，取向硅鋼更易被磁化，在相同磁場條件下，取向硅鋼能獲得更好的導(dǎo)磁性能。高溫液態(tài)鋼水的凝固過程是金屬材料生產(chǎn)過程的重要環(huán)節(jié)，取向硅鋼鑄坯是后續(xù)熱處理和軋制工藝的初始材料，合理的凝固結(jié)構(gòu)有助于改善鑄坯元素偏析，促進析出相的細小彌散析出和有利織構(gòu)轉(zhuǎn)變，進而提高產(chǎn)品的磁性能?]。高端取向硅鋼的生產(chǎn)技術(shù)復(fù)雜，但其在電力設(shè)備制造中的應(yīng)用能夠顯著降低空載損耗和負載損耗。因此，探討調(diào)控取向硅鋼凝固結(jié)構(gòu)的有效手段有利于促進高端取向硅鋼的研發(fā)和應(yīng)用，對于提高電力設(shè)備能效、推動節(jié)能減排具有重要作用。

在實際生產(chǎn)過程中，連鑄工藝各參數(shù)對取向硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)有不同的影響?]。方烽研究了過熱度對3%Si取向硅鋼鑄帶凝固組織的影響，結(jié)果表明隨過熱度的增加，等軸晶平均晶粒尺寸也增加，柱狀晶率提高。朱誠意等]對比研究不同Als含量的取向硅鋼鑄坯凝固組織，發(fā)現(xiàn)Als含量最少的鑄坯晶粒尺寸最細小、均勻；Li等通過調(diào)控二冷電磁攪拌參數(shù)，控制取向硅鋼等軸晶率在10%～75%之間，不使用電磁攪拌時常規(guī)板坯未發(fā)現(xiàn)穿晶現(xiàn)象，鑄坯等軸晶率為10%；詹東方等研究表明，3%Si+0.8%Al的高牌號無取向電工鋼連鑄過程取消電磁攪拌后，柱狀晶率由33%提升至60%；李紅雨等研究表明，經(jīng)過脈沖處理后板坯等軸晶率由6%提高到30%，柱狀晶寬度也由7.0 mm減小到4.3 mm。因此，探討調(diào)控取向硅鋼凝固結(jié)構(gòu)的手段對于在相同的成分體系與軋制工藝條件下，通過調(diào)控硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)影響偏析和織構(gòu)轉(zhuǎn)變，從而促進產(chǎn)品磁性能的提高。大部分學(xué)者研究某一連鑄參數(shù)對硅鋼凝固結(jié)構(gòu)的影響，很少通過工業(yè)化試驗對比研究多種工藝參數(shù)，包括拉速、電攪參數(shù)、電磁攪拌安裝方式等對硅鋼凝固結(jié)構(gòu)的影響。鑒于此，通過工業(yè)化試驗研究連鑄工藝參數(shù)對取向硅鋼板坯凝固結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律，以期為后續(xù)調(diào)控取向硅鋼凝固結(jié)構(gòu)，進而改善產(chǎn)品磁性能提供理論依據(jù)。

1試驗材料與方法

1.1試驗材料

試驗材料為國內(nèi)某鋼廠取向硅鋼板坯，主要成分如，CGO鋼為普通取向硅鋼，HiB為高磁感取向硅鋼。取向硅鋼的冶煉流程是鐵水和廢鋼經(jīng)轉(zhuǎn)爐、精煉得到純凈的鋼水；且通過RH精煉調(diào)整鋼水成分，去除大尺寸夾雜物；高純凈度鋼水經(jīng)連鑄，通過調(diào)整連鑄工藝參數(shù)得到不同的凝固結(jié)構(gòu)鑄坯。

1.2試驗方法

為研究連鑄工藝參數(shù)對取向硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響關(guān)系，設(shè)計9種不同連鑄工藝條件的生產(chǎn)試驗方案，如。連鑄生產(chǎn)的鑄坯斷面為240 mm×1 070 mm，電磁攪拌方式分別為箱式攪拌器（零段內(nèi)弧側(cè)）和輥式攪拌器（一段的出口），采用控制變量法，1#～3#試驗方案用于研究不同拉速時的凝固結(jié)構(gòu)；4#～6#試驗方案以及8#～9#試驗方案用于研究不同電磁攪拌方式時的凝固結(jié)構(gòu)；2#和4#試驗方案用于研究不同過熱度時的凝固結(jié)構(gòu)，由于取向硅鋼液相線溫度較低，為保證保護渣的熔化，未進行溫度過低的過熱度試驗；1#和7#試驗方案用于研究不同成分試驗鋼的凝固結(jié)構(gòu)。鑄坯凝固結(jié)構(gòu)調(diào)控試驗流程示意圖。

試驗過程中在每個連鑄工藝條件穩(wěn)定生產(chǎn)40 min后，即在穩(wěn)定生產(chǎn)的第2爐第2塊板坯上取低倍試樣，低倍為鑄坯的整寬，鑄坯凝固結(jié)構(gòu)試樣取樣位置。將低倍試樣的橫縱截面經(jīng)鋸床、銑床、磨床加工至表面光滑，采用質(zhì)量分數(shù)為10%～20%的過硫酸銨水溶液對其截面進行宏觀組織腐蝕，并用高清攝像機拍照記錄，最后采用割線法計算鑄坯等軸晶率和柱狀晶率，計算公式如式（1），（2）。

2結(jié)果與討論

2.1拉速對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響

別為過熱度25℃、箱式電攪900 A–3.5 Hz時，拉速在0.9，1.0，1.1 m/min條件下鑄坯橫、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)。由～知：鑄坯凝固結(jié)構(gòu)分為3層，即激冷層細晶區(qū)、柱狀晶區(qū)和等軸晶區(qū)，表層激冷層細晶區(qū)較薄，可不考慮；拉速相同的條件下鑄坯橫、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)基本一致，表面和中心形成的溫度梯度最大，散熱最快，垂直于鑄坯表面的晶體以最大的凝固速度生長，形成單方向的柱狀晶，且柱狀晶不完全垂直于鑄坯表面，而是呈向上5°～12°的傾角。

表3為過熱度25℃、箱式電攪900 A–3.0 Hz時，不同拉速鑄坯晶區(qū)的比例和平均晶粒尺寸。由知：當拉速由0.9 m/min提高到1.1 m/min時，鑄坯的柱狀晶率由34.8%先提高到36.2%再降低到35.7%，拉速對凝固結(jié)構(gòu)的影響沒有明顯規(guī)律，這是因為拉速提高時二次冷卻水相應(yīng)提高，說明拉速與二冷水綜合影響鑄坯的凝固結(jié)構(gòu)；從不同區(qū)域的等軸晶平均寬度看，等軸晶平均寬度為中心等軸晶lt;內(nèi)弧等軸晶lt;外弧等軸晶，外弧側(cè)等軸晶平均尺寸為3.57～4.40 mm，內(nèi)弧等軸晶平均尺寸為3.21～3.65 mm。內(nèi)弧等軸晶尺寸小于外弧等軸晶是因為內(nèi)弧側(cè)的冷卻速率比外弧側(cè)更大，冷卻速率越大，鑄坯的晶粒平均尺寸越小。鑄坯中心等軸晶尺寸較小的原因是鑄坯中心電磁攪拌形核質(zhì)點較多，導(dǎo)致形成更多的等軸晶粒，晶粒尺寸較小，拉速由1.0 m/min提高到1.1 m/min，鑄坯的中心等軸晶尺寸也由3.22 mm減小到2.67 mm。

鑄坯柱狀晶不完全垂直于鑄坯表面，而是呈現(xiàn)向上5°～15°的傾角，這是鋼液在液相穴存在向上流動的緣故，且鑄坯表面和中心形成大的溫度梯度，柱狀晶生長方向與熱流方向一致，由低溫指向高溫區(qū)域。鑄坯柱狀晶生長方向示意圖，過熱度25℃、箱式電攪900 A–3.5 Hz時，不同拉速條件下鑄坯柱狀晶傾角。由，看出：取向硅鋼在拉速0.9，1.0，1.1 m/min條件下鑄坯柱狀晶傾角分別為5°，8°和12°，這是因為拉速越高，二次冷卻速度更快，熱流方向夾角越大，柱狀晶生長方向與熱流方向一致，柱狀晶傾角越大。

2.2過熱度對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響

過熱度是連鑄重要的工藝參數(shù)之一，對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)和內(nèi)部產(chǎn)量有一定影響。，拉速1.0 m/min、箱式電攪900 A–3.0 Hz時，在20，25℃過熱度條件下的鑄坯橫縱截面凝固結(jié)構(gòu)。

由圖8，9可知：過熱度相同條件下鑄坯橫截面、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)基本一致；柱狀晶不完全垂直于鑄坯表面，而是呈現(xiàn)出向上的傾角，且20，25℃的鑄坯柱狀晶傾角基本相同；過熱度提高，鑄坯的柱狀晶率增加，這是因為過熱度提高，凝固前沿的溫度梯度增大，有利于柱狀晶的生長。拉速1.0 m/min、箱式電攪900 A–3.0 Hz時，在20，25℃過熱度條件下鑄坯晶區(qū)比例和不同區(qū)域的平均晶粒尺寸。

由表4可看出：過熱度由20℃提高到25℃時，鑄坯的柱狀晶率由33.4%提高到36.2%，這是因為過熱度提高時，鑄坯凝固前沿的溫度梯度增大，有利于柱狀晶的生長，降低鑄坯的等軸晶率；過熱度由20℃提高到25℃，鑄坯的中心等軸晶尺寸也由2.42 mm增加到3.22 mm；同一過熱度條件下不同區(qū)域等軸晶平均寬度為中心等軸晶lt;內(nèi)弧等軸晶lt;外弧等軸晶，外弧側(cè)等軸晶平均尺寸為3.19～4.40 mm，內(nèi)弧等軸晶平均尺寸為2.60～3.65 mm。

2.3電磁攪拌對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響

研究箱式和輥式攪拌器條件下，不同電磁攪拌參數(shù)對凝固結(jié)構(gòu)的影響?！^熱度20℃、拉速1.0 m/min時，箱式攪拌器下900 A–3.0 Hz，400 A–3.0 Hz，200 A–3.0 Hz時的鑄坯凝固結(jié)構(gòu)。

由圖11，12可看出：相同電攪參數(shù)條件下鑄坯橫截面、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)基本相同；且隨電磁攪拌電流增大時，鑄坯的等軸晶率相應(yīng)提高。

圖13-14為過熱度20℃、拉速1.0 m/min時，輥式攪拌器條件下300 A–4.0 Hz，350 A–4.0 Hz電磁攪拌參數(shù)時的鑄坯凝固結(jié)構(gòu)，由，知：鑄坯凝固結(jié)構(gòu)共分為3層，表層激冷層細晶區(qū)、柱狀晶區(qū)和等軸晶區(qū)；相同電磁攪拌參數(shù)條件下鑄坯的橫截面、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)基本相同；對比300，350 A條件下的鑄坯凝固結(jié)構(gòu)，鑄坯電磁攪拌電流增大，鑄坯的等軸晶率提高。

表5為過熱度20℃、拉速1.0 m/min時，不同箱式電磁攪拌下鑄坯晶區(qū)的比例和平均晶粒尺寸。由表5可看出：電磁攪拌頻率為3.0 Hz，電流為900，400，200 A時的鑄坯等軸晶率分別為66.6%，52.7%，33.3%，即電磁攪拌強度增加時，鑄坯的等軸晶率提高，這是因為電流增加時電磁攪拌強度也提高，電磁攪拌增加了形核質(zhì)點，導(dǎo)致等軸晶率提高，且電磁攪拌強度提高后會均勻凝固前沿的溫度，減小溫度梯度，有利于柱狀晶向等軸晶的轉(zhuǎn)變；攪拌電流由200 A提高到900 A時，鑄坯的中心等軸晶尺寸由2.40 mm降到2.22 mm；相同條件下等軸晶平均尺寸由小到大順序為中心等軸晶lt;內(nèi)弧等軸晶lt;外弧等軸晶，外弧側(cè)等軸晶平均尺寸為3.19～3.64 mm，內(nèi)弧等軸晶平均尺寸為2.60～2.84 mm。

表6為過熱度20℃、拉速1.0 m/min時，不同輥式電磁攪拌下鑄坯晶區(qū)的比例和晶粒平均尺寸。由看出：電磁攪拌頻率為4.0 Hz，電流為300，350 A時的鑄坯等軸晶率分別為59.9%，62.9%，鑄坯的柱狀晶率分別為40.1%，37.1%，即電磁攪拌強度增加時，鑄坯的等軸晶率提高，這是因為電流增加時電磁攪拌強度也提高，攪拌使得晶核數(shù)量增加，導(dǎo)致等軸晶率提高，且電磁攪拌強度提高后會均勻凝固前沿的溫度，減小溫度梯度，更加有利于等軸晶的生長；攪拌電流由300 A提高到350 A時，鑄坯的中心等軸晶尺寸由2.41 mm降低到2.26 mm；等軸晶尺寸規(guī)律也相同，尺寸由小到大順序為中心等軸晶lt;內(nèi)弧等軸晶lt;外弧等軸晶，外弧側(cè)等軸晶平均尺寸為3.0～3.49 mm，內(nèi)弧等軸晶平均尺寸為2.86～2.92 mm。

2.4鑄坯二次柱狀晶現(xiàn)象

過熱度和溫度梯度增加有利于柱狀晶生長，反之有利于等軸晶生長。鋼液在冷凝過程中晶粒的形核和長大速率對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)有較大的影響，在較大的溫度梯度下，晶核傾向發(fā)展為柱狀晶體，而在各同向性條件下，晶核傾向發(fā)展為等軸晶。含有二次柱狀晶的硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)。由看出：凝固結(jié)構(gòu)分為表層激冷區(qū)、內(nèi)弧柱狀晶、內(nèi)弧等軸晶、二次柱狀晶、中心等軸晶和外弧柱狀晶。取向硅鋼熱導(dǎo)率較小，在鑄坯外部冷卻條件下，鑄坯凝固前沿的溫度梯度大，存在明顯的熱流，有利于柱狀晶生長；內(nèi)弧等軸晶位置為二冷電磁攪拌的影響區(qū)域（箱式攪拌器安裝位置為零段內(nèi)弧側(cè)），電磁攪拌會均勻凝固前沿溫度，促進柱狀晶向等軸晶轉(zhuǎn)變，隨凝固的進行，電磁攪拌的影響減弱，在鑄坯內(nèi)弧側(cè)出現(xiàn)了二次柱狀晶。這是因為內(nèi)弧側(cè)凝固前沿又出現(xiàn)大的溫度梯度和明顯的熱流方向，一是電磁攪拌作用力減小，且鋼種的熱導(dǎo)率較小，提高了凝固前沿溫度梯度；二是內(nèi)弧冷卻水量大，促進了柱狀晶的生長。外弧未出現(xiàn)二次柱狀晶，主要原因是結(jié)晶核下沉積到外弧側(cè)，抑制外弧二次柱狀晶的生長。

2.5鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的調(diào)控

CGO鋼和HiB鋼中Si質(zhì)量分數(shù)均在3.2%左右；與CGO鋼相比較，HiB鋼C含量更高，質(zhì)量分數(shù)在0.05%～0.06%范圍，且抑制劑元素含量也有所區(qū)別。CGO鋼（1#試驗方案）和HiB鋼（7#試驗方案）的鑄坯相同連鑄工藝條件下的凝固結(jié)構(gòu)。由見：CGO鋼和HiB鋼的鑄坯等軸晶率分別為68.4%和67.5%；其他工藝條件相同時，CGO鋼和HiB鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)相差不大。

在連鑄工藝相同條件下，CGO和HiB鋼鑄坯橫縱截面凝固結(jié)構(gòu)分別如，。由，知：相同連鑄工藝條件下，CGO和HiB鋼鑄坯的橫截面、縱截面的凝固結(jié)構(gòu)基本相同，且鑄坯內(nèi)弧側(cè)的柱狀晶長度略大于外弧的柱狀晶長度。

圖18為不同攪拌器類型和鋼種鑄坯內(nèi)外弧柱狀晶尺寸。

由圖18可看出：相同工藝條件下，鑄坯內(nèi)弧側(cè)的柱狀晶長度略大于外弧側(cè)的柱狀晶尺寸1～3 mm。這有2個方面的原因，一是內(nèi)弧側(cè)的冷卻強度高于外弧側(cè)，有利于內(nèi)弧柱狀晶生長；二是重力作用下的結(jié)晶形核沉積外弧側(cè)，抑制外弧柱狀晶生長，減小外弧側(cè)柱狀晶長度。

圖19為不同連鑄工藝鑄坯等軸晶率。由可知：拉速從0.9，1.0 m/min提高到1.1 m/min時，鑄坯的等軸晶率由65.2%降低到63.8%后，又提高到64.3%。拉速提高也會提高冷卻水量，有利于提高鑄坯等軸晶率；二冷水量提高會降低鑄坯等軸率，拉速與二冷水量綜合影響鑄坯凝固結(jié)構(gòu)。過熱度由20℃提高到25℃時，鑄坯的等軸晶率由66.6%降低到63.8%，這是因為過熱度提高時，鑄坯凝固前沿的溫度梯度增大，有利于柱狀晶的生長，同時降低鑄坯的等軸晶率。電流由200 A提高到900 A時，鑄坯的等軸晶率由33.3%提高到66.6%，電流增加，電磁攪拌強度相應(yīng)提高，有利于增加形核數(shù)量，導(dǎo)致等軸晶率提高；電磁攪拌強度提高會加速均勻凝固前沿的溫度，減小溫度梯度，有利于柱狀晶向等軸晶的生長。綜上可看出，二冷電磁攪拌對調(diào)控鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的作用更明顯。

3結(jié)論

通過工業(yè)化試驗研究連鑄工藝參數(shù)對取向硅鋼板坯凝固結(jié)構(gòu)的影響，解析板坯二次柱狀晶現(xiàn)象，分析不同拉速條件下柱狀晶傾角的變化規(guī)律，得出以下主要結(jié)論：

1）取向硅鋼鑄坯凝固結(jié)構(gòu)由3個特征凝固晶區(qū)組成，包括表層細晶區(qū)、中間粗大柱狀晶區(qū)（內(nèi)弧柱狀晶和外弧柱狀晶）及中心等軸晶區(qū)，柱狀晶區(qū)晶粒尺寸相對粗大，等軸晶平均晶粒尺寸在2.67～4.40 mm之間。

2）拉速與二冷水綜合影響鑄坯的凝固結(jié)構(gòu)。過熱度由20℃提高到25℃時，鑄坯的等軸晶率由66.6%降低到63.4%；電磁攪拌參數(shù)的電流由200 A提高到900 A時，鑄坯的等軸晶率由33.3%提高到66.6%。

3）取向硅鋼在拉速0.9，1.0，1.1 m/min條件下鑄坯柱狀晶傾角分別為5°，8°和12°;相同工藝條件下，鑄坯內(nèi)弧側(cè)的柱狀晶尺寸略大于外弧的柱狀晶尺寸1～3 mm。

綜合拉速、過熱度與電磁攪拌對鑄坯凝固結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律，電磁攪拌是取向硅鋼調(diào)控凝固結(jié)構(gòu)最有效的手段。

參考文獻：

[1]何忠治，趙宇，羅海文.電工鋼[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2012.

[2]黎先浩，孟小濤，趙鵬飛，等.高磁感取向硅鋼研發(fā)現(xiàn)狀與展望[J].中國冶金，2019，29（1）：1?7.

[3]徐勁松.新貿(mào)易環(huán)境下我國取向硅鋼的發(fā)展機遇與使命[J].電工鋼，2022，4（6）：22?24.

[4]鹿旭升，李揚陽，馬德稷，等.取向硅鋼在電機中的應(yīng)用及展望[J].電工鋼，2024，6（01）：23?29.

[5]張顯東，王妍，柳超，等.新能源汽車驅(qū)動電機用無取向硅鋼開發(fā)及應(yīng)用研究現(xiàn)狀[J].汽車工藝與材料，2022（9）：9?14.

[6]張鳳泉，汪水澤.中小電機新能效等級對無取向電工鋼需求的影響[J].電工鋼，2022，4（4）：21?27.

[7]付勇軍，楊平，蔣奇武，等.Fe?3%Si電工鋼鑄坯柱狀晶織構(gòu)的演變規(guī)律[J].金屬學(xué)報，2015，51（5）：545?552.

[8]時朋召.取向硅鋼凝固結(jié)構(gòu)及其在熱軋板中的遺傳性研究[D].北京：鋼鐵研究總院，2023.

[9]李輝，時朋召，仇圣桃，等.HiB鋼連鑄坯凝固組織及偏析的研究[J].煉鋼，2021，37（5）：29?34，40.

[10]邵媛媛，楊平，毛衛(wèi)民.電工鋼柱狀晶熱、冷軋時晶界作用分析[J].金屬學(xué)報，2014，50（3）：259?268.

[11]丁磊，邵媛媛，楊平，等.電工鋼中柱狀晶尺寸及退火工藝對{100}織構(gòu)的影響[J].材料熱處理學(xué)報，2013，34（8）：111?117.

[12]于永梅，李長生，王國棟.薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)取向硅鋼技術(shù)的研究[J].鋼鐵，2007（11）：45?47，64.

[13]張思佳，馮運莉，尹曉盼.取向硅鋼鑄態(tài)組織分析[J].熱加工工藝，2015，44（22）：27?30，36.

[14]常正昇，張喬英，楊克枝，等.板坯連鑄工藝參數(shù)對取向硅鋼鑄坯中心等軸晶率的影響[J].中國冶金，2020，30（1）：58?62，87.

[15]LIU L，QIAO J L，GUO F H，et al.Mathematical model of microsegregation of grain-oriented silicon steel during solidification of continuous casting[J].Iron Steel Vanadium Titanium，2019，40（2）：117?120.

[16]ZHU X.Application of electromagnetic stirring process for continuous casting oriented silicon steel[J].Kang Tieh/Iron and Steel（Peking），1994，29（4）：19?23.

[17]SUN T.Solidification structure of continuous casting large round billets under mold electromagnetic stirring[J].Journalof Iron and Steel Research（International），2016，23（4）：329?337.

[18]馬幼平，魯路，張遠芬.結(jié)晶器內(nèi)嵌套對連鑄方坯凝固組織的影響[J].特殊鋼，2003（4）：42?44.

[19]方烽.薄帶連鑄超低碳取向硅鋼凝固、析出與再結(jié)晶行為研究[D].沈陽：東北大學(xué)，2015：23?51.

[20]朱誠意，陳先紅，陳偉濤，等.酸溶鋁和硫含量對鑄態(tài)取向硅鋼高溫組織演變的影響[J].熱加工工藝，2017，46（3）：29?33.

[21]LI J B，DENG B R，YANG X Z.Microstructure control of continuous casting slab of grain oriented silicon steel[J].Materials Transactions，2022（2）：63?75.

[22]詹東方，錢紅偉，岳重祥，等.連鑄坯中柱狀晶比例對無取向電工鋼組織和磁性能的影響[J/OL].熱加工工藝，[2024?06?23].https：//doi.org/10.14158/j.cnki.1001-3814.20213574.

[23]李紅雨，王靜松，許建國，等.電脈沖處理對電工鋼凝固組織影響試驗研究[C]//冶金研究中心2005年“冶金工程科學(xué)論壇”論文集.北京：北京科技大學(xué)，2005：379?383.

責任編輯：何莉