王 兵，曲 濤，張 琪，柳文杰，韓延成

(1.山東調(diào)水工程運(yùn)行維護(hù)中心萊州管理站，山東 萊州 261400；2.濟(jì)南大學(xué)，山東 濟(jì)南 250022)

0 引言

調(diào)水工程為優(yōu)化水資源配置，滿足缺水地區(qū)的生活、工業(yè)農(nóng)業(yè)及生態(tài)用水發(fā)揮了巨大作用。為減小輸水滲漏，提高輸水效率，明渠調(diào)水工程內(nèi)坡進(jìn)行混凝土襯砌，在運(yùn)行過(guò)程中，受強(qiáng)降雨、輸水水位的異常波動(dòng)等因素的影響，會(huì)使渠外地下水位高于渠內(nèi)水位，產(chǎn)生揚(yáng)壓力，造成襯砌板揚(yáng)壓破壞，影響輸水安全，如圖1—2所示。

圖1 渠坡襯砌板揚(yáng)壓力破壞

圖2 渠底襯砌板破壞

為解決渠道襯砌結(jié)構(gòu)揚(yáng)壓破壞許多學(xué)者從破壞機(jī)理、穩(wěn)定分析、排水減壓方法及優(yōu)化等方面進(jìn)行研究，但對(duì)于揚(yáng)壓破壞的臨界值，結(jié)論并不統(tǒng)一。如根據(jù)美國(guó)墾務(wù)局的研究成果[1]，渠道水位降幅不超過(guò)0.15m/h和0.3m/d時(shí)，可以避免揚(yáng)壓破壞；羅輝等[2]認(rèn)為水位降幅小于0.4m/d，不會(huì)出現(xiàn)揚(yáng)壓力破壞；李肖男等[3]認(rèn)為，運(yùn)行期渠外水位不能高于渠內(nèi)0.08m，檢修期渠外水位不能高于渠內(nèi)0.15m；邵英超[4]認(rèn)為混凝土板的厚度為0.08m時(shí)，地下水位相對(duì)高度不應(yīng)超過(guò)0.192m，厚度為0.1m時(shí)，相對(duì)高度不應(yīng)超為0.24m；周小兵等[5]根據(jù)北疆工程實(shí)際提出：流量減小時(shí)，水位降幅不大于0.3m/2h和0.5m/d；崔積家[6]認(rèn)為，地下水位高于渠內(nèi)水位1.0m以上時(shí)，地下水浮托力就會(huì)對(duì)混凝土襯砌板產(chǎn)生揚(yáng)壓頂托破壞，等等?？梢钥闯?，上述渠道襯砌板防揚(yáng)壓破壞臨界值的提出，多是根據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，或?qū)螇K襯砌板的重力與浮力進(jìn)行比較得出，沒(méi)有針對(duì)實(shí)際工程中襯砌板間及不同材料間的互相影響進(jìn)行深入探討。本文以膠東調(diào)水工程為對(duì)象，采用極限平衡法，探討板間約束、襯砌結(jié)構(gòu)層間摩擦、復(fù)合土工膜因素對(duì)臨界值的影響，提出解決防揚(yáng)壓破壞的建議。

1 計(jì)算理論分析

1.1 渠底襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

渠底襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如圖3所示。

圖3 渠底襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

作用在渠底襯砌板上的力包括水壓力、揚(yáng)壓力、重力、板間勾縫抗剪力、支持力、水平推力等。

垂直方向平衡方程：

G1+P11+(f21)=P21+N1

(1)

式中，G1—襯砌板重力；P11—渠底襯砌板上方水壓力；P21—渠底襯砌板揚(yáng)壓力；f21—襯砌板縫間抗剪力；N1—渠底對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)的支持力。

其中水壓力P11：

P11=γwh11l1

(2)

式中，γw—水的重度；h11—水位高；l1—襯砌板長(zhǎng)度。

揚(yáng)壓力P21：

P21=γwh21l1

(3)

式中，h21—渠底襯砌板下方水位高。

令ΔP1=P21-P11，則式(1)為：

G1+(f21)=ΔP1+N1

當(dāng)ΔP1-G1≥f21時(shí)，渠底襯砌板穩(wěn)定破壞。

N1的最大值為當(dāng)揚(yáng)壓力差ΔP1為0時(shí)，N1=G1，當(dāng)ΔP1=G1時(shí)，N1=0。

渠底襯砌結(jié)構(gòu)垂直方向揚(yáng)壓破壞臨界值為：

ΔP1垂直=G1+f21

(4)

水平方向：左右岸受力對(duì)稱，混凝土抗壓強(qiáng)度大于抗剪強(qiáng)度，若襯砌板不發(fā)生垂直方向上的破壞，水平方向不會(huì)發(fā)生滑動(dòng)破壞。

1.2 渠坡襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

渠坡襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如圖4所示。

圖4 渠坡襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

作用在邊坡襯砌板上的力包括重力、支持力、層間摩擦力、水壓力、揚(yáng)壓力、上推力、下推力，縫間剪力等。

垂直坡面方向：

G2cosα+(f22)=ΔP2+N2

(5)

式中，G2—襯砌板重力；f22—渠坡縫間抗剪力；N2—坡面支持力；ΔP2—揚(yáng)壓力與水壓力差；N2—坡面支持力；α—渠坡坡角。

其中，

ΔP2=P22-P12

(6)

式中，P12—襯砌結(jié)構(gòu)上部水壓力，P22—揚(yáng)壓力。

水壓力P12為：

(7)

式中，h12—襯砌結(jié)構(gòu)上部水位高。

揚(yáng)壓力P22為：

(8)

式中，h22—襯砌結(jié)構(gòu)下部水位高。

當(dāng)揚(yáng)壓力與重力垂直坡面方向分力相等時(shí)，支持力N2為0。

渠坡垂直渠坡方向穩(wěn)定臨界值：

ΔP2垂直=f22+G2cosα

(9)

平行渠坡方向：

G2sinα=ΔF+f12+CL

(10)

式中，

ΔF=Fi+1-Fi

(11)

式中，ΔF—推力差；Fi，F(xiàn)i+1—襯砌結(jié)構(gòu)上部推力和下部推力；f12—層間摩擦力；C—復(fù)合土工膜與墊層保護(hù)層的黏聚力；L—接觸面的長(zhǎng)度。

其中，

f12=μ2N2

(12)

μ2=tanφ2

(13)

式中，μ2—襯砌結(jié)構(gòu)滑動(dòng)層間摩擦系數(shù)；φ2—襯砌結(jié)構(gòu)滑動(dòng)層間的摩擦角。

平行渠坡方向：

G2sinα-tanφ2(G2cosα-ΔP2)-CL=ΔF

(14)

當(dāng)G2sinα-tanφ2(G2cosα-ΔP2)-CL≥ΔF，平行渠坡方向發(fā)生滑動(dòng)。

可見(jiàn)，增加ΔF可以增加渠坡襯砌結(jié)構(gòu)抗滑穩(wěn)定性，對(duì)整個(gè)渠坡襯砌結(jié)構(gòu)，ΔF為齒墻的推力，增加渠底齒墻的穩(wěn)定性有利于提高渠坡襯砌結(jié)構(gòu)抗滑穩(wěn)定。

在實(shí)際工程中，預(yù)制板六邊形板襯砌結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞主要發(fā)生在渠底和渠坡坡腳，極少發(fā)生齒墻失穩(wěn)現(xiàn)象，首先是坡腳襯砌板發(fā)生垂直方向上的破壞，上部襯砌板失去齒墻的反力支撐作用，此時(shí)：

ΔF=0，則：

G2sinα-tanφ2(G2cosα-ΔP2)-CL=0

(15)

由式(15)可知，平行渠坡方向，層間摩擦力和黏聚力對(duì)于預(yù)制襯砌板是否發(fā)生滑動(dòng)破壞有重要影響。同時(shí)，當(dāng)渠坡襯砌結(jié)構(gòu)發(fā)生垂直方向的破壞以后，復(fù)合土工膜處于受拉狀態(tài)。因此，在渠坡水平方向，襯砌結(jié)構(gòu)滑動(dòng)穩(wěn)定與復(fù)合土工膜的拉力、摩擦力、黏聚力、揚(yáng)壓力有關(guān)。

2 實(shí)例計(jì)算

2.1 計(jì)算假定

根據(jù)工程現(xiàn)場(chǎng)觀察，預(yù)制六邊形襯砌結(jié)構(gòu)的破壞多為渠底和渠坡襯砌板，齒墻和渠道邊坡本身沒(méi)有破壞，為簡(jiǎn)化計(jì)算，假定計(jì)算前提是齒墻和渠道邊坡穩(wěn)定，即齒墻不發(fā)生抗浮和抗傾覆破壞，渠坡不發(fā)生滲透或渠坡滑動(dòng)破壞；揚(yáng)壓力計(jì)算所采用的水位值為襯砌結(jié)構(gòu)后的水位；不考慮特殊土質(zhì)(如膨脹土中膨脹力)額外力的作用；復(fù)合土工膜不透水。

2.2 計(jì)算參數(shù)

2.2.1 計(jì)算斷面

以膠東調(diào)水工程為對(duì)象，渠道典型斷面為：內(nèi)坡坡比1∶2，渠底寬為4m，襯砌高度4m，襯砌結(jié)構(gòu)型式為粗砂墊層+復(fù)合土工膜+6cm預(yù)制六邊形混凝土板，預(yù)制板間采用砂漿勾縫。

2.2.2 計(jì)算參數(shù)

包括襯砌板縫間的抗剪強(qiáng)度、襯砌結(jié)構(gòu)各層間摩擦系數(shù)、黏聚力等。襯砌結(jié)構(gòu)滑動(dòng)穩(wěn)定，主要涉及襯砌板、復(fù)合土工膜、保溫板、墊層料和渠坡之間的層間摩擦特性，襯砌結(jié)構(gòu)沿摩擦強(qiáng)度最小的結(jié)構(gòu)面滑動(dòng)[7]。綜合多位學(xué)者試驗(yàn)結(jié)果[8-14]，在組成襯砌結(jié)構(gòu)的各層材料之間，光面保溫板與復(fù)合土工膜的摩擦系數(shù)和黏聚力最小，沒(méi)有保溫板時(shí)，復(fù)合土工膜與砂墊層之間的摩擦系數(shù)和黏聚力最小。本次計(jì)算采用仇國(guó)義[15]試驗(yàn)結(jié)果層間摩擦系數(shù)0.5291，層間黏聚力5.71kPa。預(yù)制混凝土襯砌板板縫間勾縫強(qiáng)度按照試驗(yàn)實(shí)測(cè)強(qiáng)度和板縫砂漿設(shè)計(jì)強(qiáng)度兩種情況計(jì)算?；炷涟寤炷翉?qiáng)度為C30，板間勾縫材料為M10砂漿。砂漿勾縫設(shè)計(jì)強(qiáng)度按規(guī)范[16]抗剪強(qiáng)度取0.09MPa，抗拉強(qiáng)度0.08MPa；工程現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)抗剪強(qiáng)度根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果取0.0325MPa。

2.3 計(jì)算工況

假設(shè)渠內(nèi)無(wú)水，渠外水位高于渠內(nèi)水位工況。

3 計(jì)算結(jié)果與分析

3.1 渠底抗浮穩(wěn)定計(jì)算

根據(jù)渠底襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，以渠底單塊板作為計(jì)算對(duì)象，與單塊板接觸的其它板為固定邊界，計(jì)算單塊板的穩(wěn)定情況，渠底單塊板襯砌結(jié)構(gòu)抗浮臨界值計(jì)算結(jié)果為見(jiàn)表1。

表1 渠底襯砌結(jié)構(gòu)抗浮臨界值計(jì)算

由表1可知，提高襯砌板間的抗剪強(qiáng)度，可以有效提高渠底襯砌結(jié)構(gòu)的防揚(yáng)壓破壞臨界值，工程現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)抗剪強(qiáng)度下，比單板穩(wěn)定臨界值高38.89%，板間抗剪達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，渠底襯砌結(jié)構(gòu)防揚(yáng)壓破壞臨界值是單板穩(wěn)定臨界值的2.08倍。

3.2 渠坡襯砌板垂直渠坡方向抗浮穩(wěn)定計(jì)算

根據(jù)渠坡襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，以渠坡單塊板作為計(jì)算對(duì)象，與單塊板接觸的其它板為固定邊界，計(jì)算單塊板的穩(wěn)定情況，渠坡單塊板襯砌結(jié)構(gòu)有水段垂直渠坡方向破壞臨界值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 渠坡襯砌結(jié)構(gòu)垂直渠坡方向破壞臨界值計(jì)算

由表2可知，渠坡現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)抗剪強(qiáng)度情況下，渠坡垂直方向上襯砌板防揚(yáng)壓臨界值是單板穩(wěn)定臨界值的2.28倍。板間抗剪達(dá)設(shè)計(jì)要求時(shí)，渠坡垂直方向上襯砌結(jié)構(gòu)防揚(yáng)壓破壞臨界值是單板穩(wěn)定臨界值的3.36倍。

3.3 渠坡襯砌板平行渠坡方向抗滑穩(wěn)定計(jì)算

渠坡襯砌板板后側(cè)有水段和無(wú)水段受力不同，計(jì)算時(shí)，在平行渠坡方向，將整個(gè)渠坡襯砌板分成有水段(受揚(yáng)壓力影響段)和無(wú)水段(不受揚(yáng)壓力影響段)進(jìn)行計(jì)算。平行渠坡方向抗滑穩(wěn)定計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3，平行渠坡方向襯砌結(jié)構(gòu)破壞臨界值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。

表3 平行渠坡方向抗滑穩(wěn)定計(jì)算過(guò)程

表4 平行渠坡方向襯砌結(jié)構(gòu)破壞臨界值計(jì)算 單位：m

3.3.1 不考慮復(fù)合土工膜影響

(1)阻滑力僅考慮層間摩擦力。阻滑力僅考慮襯砌板與渠坡的層間摩擦力，不考慮襯砌結(jié)構(gòu)板間約束、不考慮襯砌板與渠坡間黏聚力時(shí)，襯砌板下滑力為有水段襯砌板重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為有水段襯砌板與渠坡的層間摩擦力。式(15)中，黏聚力等于0，據(jù)此計(jì)算穩(wěn)定臨界值結(jié)果為0.01m。

(2)阻滑力考慮層間摩擦力和黏聚力?？紤]襯砌板與渠坡的層間黏聚力時(shí)，下滑力為有水段重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為有水段襯砌板與渠坡的層間摩擦力和層間黏聚力。當(dāng)渠坡襯砌板發(fā)生垂直渠坡方向的破壞時(shí)，計(jì)算對(duì)象的層間摩擦力和黏聚力為0，平行渠坡方向失去平衡，因此，當(dāng)渠坡平行方向穩(wěn)定臨界值結(jié)果等于渠坡垂直方向不考慮板間勾縫抗剪強(qiáng)度時(shí)破壞值0.25m。

(3)阻滑力考慮層間摩擦力和襯砌板間抗拉約束?？紤]層間摩擦力和襯砌板間抗拉約束時(shí)，下滑力為有水段重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為層間有水段摩擦力和計(jì)算襯砌板相鄰上端的無(wú)水段襯砌板對(duì)計(jì)算對(duì)象的拉力。在此種計(jì)算狀態(tài)下，當(dāng)渠坡襯砌板發(fā)生垂直渠坡方向的破壞時(shí)，平行渠坡方向拉力為0，失去平衡。因此，其臨界值為考慮襯砌板間勾縫強(qiáng)度時(shí)渠坡襯砌板發(fā)生垂直渠坡方向的破壞值0.84m。

3.3.2 考慮復(fù)合土工膜影響

渠道預(yù)制混凝土襯砌結(jié)構(gòu)中，鋪設(shè)一層復(fù)合土工膜，土工膜屬薄膜結(jié)構(gòu)，不能承受彎矩和剪力，可以承受拉力，在垂直方向襯砌板的穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，沒(méi)考慮復(fù)合土工膜的影響。在平行渠坡方向，復(fù)合土工膜的力學(xué)特性對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)的抗滑穩(wěn)定有較大影響。在襯砌結(jié)構(gòu)各層中，復(fù)合土工膜和下墊面的層間摩擦系數(shù)最小，因此當(dāng)襯砌結(jié)構(gòu)滑動(dòng)時(shí)，復(fù)合土工膜連同襯砌板一起滑動(dòng)，此時(shí)，不受揚(yáng)壓力影響的無(wú)水段通過(guò)復(fù)合土工膜給有水段的襯砌板向上的拉力。不考慮板間勾縫抗拉強(qiáng)度時(shí)，襯砌板間由于復(fù)合土工膜受拉伸長(zhǎng)會(huì)出現(xiàn)裂縫，但不會(huì)滑動(dòng)破壞，考慮襯砌板間勾縫抗拉時(shí)，板間在抗拉強(qiáng)度內(nèi)不會(huì)出現(xiàn)裂縫。

(1)阻滑力考慮層間摩擦力。襯砌板下滑力為有水段和無(wú)水段襯砌板重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為有水段和無(wú)水段復(fù)合土工膜與渠坡的層間摩擦力。式(15)中，黏聚力等于0，穩(wěn)定臨界值計(jì)算結(jié)果為0.24m。

(2)阻滑力考慮層間摩擦力和黏聚力?？紤]襯砌板與渠坡的層間黏聚力時(shí)，下滑力為有水段和無(wú)水段襯砌板重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為有水段和無(wú)水段襯砌板與渠坡的層間摩擦力和層間黏聚力。當(dāng)渠坡襯砌板發(fā)生垂直渠坡方向的破壞時(shí)，計(jì)算對(duì)象與相鄰襯砌板出現(xiàn)裂縫，但在平行渠坡方向上，由于土工膜的作用，平行渠坡方向不會(huì)產(chǎn)生滑動(dòng)，平行渠坡方向發(fā)生滑動(dòng)時(shí)臨界值為3.6m。

(3)阻滑力考慮層間摩擦力和襯砌板間抗拉約束。考慮層間摩擦力和襯砌板間抗拉約束，不考慮復(fù)合土工膜與渠坡的黏聚力時(shí)，下滑力為有水段和無(wú)水段襯砌板重力在平行渠坡方向的分力，阻滑力為層間有水段和無(wú)水段摩擦力及計(jì)算襯砌板相鄰上端的無(wú)水段襯砌板對(duì)計(jì)算對(duì)象的拉力。在此種計(jì)算狀態(tài)下，當(dāng)渠坡襯砌板發(fā)生垂直渠坡方向的破壞時(shí)，計(jì)算對(duì)象與相鄰襯砌板出現(xiàn)裂縫，但在平行渠坡方向上，由于土工膜的作用，平行渠坡方向不會(huì)產(chǎn)生滑動(dòng)，平行渠坡方向發(fā)生滑動(dòng)的臨界值為3.43m。

由以上計(jì)算和分析可知，在不考慮復(fù)合土工膜影響時(shí)，不考慮襯砌板與渠坡的黏聚力，襯砌板平行渠坡方向臨界值為0.01m，是不穩(wěn)定的；考慮黏聚力和襯砌板間約束時(shí)，平行渠坡方向穩(wěn)定臨界值等同于其垂直渠坡方向穩(wěn)定臨界值?？紤]復(fù)合土工膜影響時(shí)，整個(gè)渠坡預(yù)制襯砌板不再是單塊受力平衡，而是整體互相影響。不考慮黏聚力時(shí)，無(wú)水段摩擦力抗滑能力較小，穩(wěn)定臨界值較小，但仍大于不考慮復(fù)合土工膜；考慮黏聚力和板間約束時(shí)，平行渠坡方向發(fā)生滑動(dòng)的臨界值較高，分別達(dá)到3.6和3.43m，但由于襯砌結(jié)構(gòu)在0.25和0.84m發(fā)生垂直渠坡方向的破壞，因此，應(yīng)將垂直渠坡方向的發(fā)生滑動(dòng)的臨界值作為控制值。

4 提高預(yù)制襯砌結(jié)構(gòu)防揚(yáng)壓破壞的措施

4.1 抗法

(1)改變襯砌板型式，增強(qiáng)板間抗剪能力。根據(jù)計(jì)算分析，提高襯砌板間抗剪強(qiáng)度可成倍提高穩(wěn)定臨界值，現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制板板間側(cè)面光滑，勾縫砂漿易裂縫，板間抗剪能力低，通過(guò)對(duì)預(yù)制模具進(jìn)行改造，可生產(chǎn)出側(cè)面帶凹槽的預(yù)制板，新型預(yù)制板板間砂漿勾縫后，即使勾縫砂漿與襯砌板間出現(xiàn)裂縫，勾縫砂漿的抗剪強(qiáng)度仍能有效抵抗揚(yáng)壓力的破壞。

(2)增加襯砌板間黏結(jié)強(qiáng)度。通過(guò)化學(xué)或機(jī)械鑿毛方法增加襯砌板側(cè)面的粗糙度，使用黏結(jié)強(qiáng)度高的新型砂漿，并加強(qiáng)襯砌板安裝施工質(zhì)量管理，可提高襯砌板間黏結(jié)強(qiáng)度，增加襯砌結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

(3)采用新襯砌型式。根據(jù)計(jì)算，渠底穩(wěn)定值最小，是抗浮穩(wěn)定最薄弱環(huán)節(jié)?？梢栽黾忧滓r砌板厚度，增大襯砌板尺寸，增加抗浮抵抗能力；對(duì)于渠坡襯砌板，建議采用網(wǎng)格+預(yù)制襯砌板的方法，尤其在渠坡坡腳部位，用現(xiàn)澆網(wǎng)格增加對(duì)預(yù)制板的約束，提高渠坡襯砌板的整體穩(wěn)定性。

4.2 減小揚(yáng)壓力，減輕襯砌結(jié)構(gòu)破壞的措施

(1)排法。為減小揚(yáng)壓力，工程多在渠底和內(nèi)坡坡腳設(shè)置盲溝+逆止式排水閥的內(nèi)排水設(shè)施。隨著運(yùn)行時(shí)間延長(zhǎng)，多數(shù)排水閥會(huì)出現(xiàn)淤堵問(wèn)題，造成排水不暢，襯砌板后揚(yáng)壓力升高。應(yīng)加強(qiáng)排水設(shè)施檢查，及時(shí)維修更換內(nèi)排水設(shè)施，保障內(nèi)排水設(shè)施通暢，減輕揚(yáng)壓力。當(dāng)?shù)叵滤惶撸瑑?nèi)排水設(shè)施排水能力不足時(shí)，可在合適位置增設(shè)減壓井加強(qiáng)排水。

(2)截法。對(duì)于高邊坡或臨河強(qiáng)透水渠段，汛期強(qiáng)降雨容易形成超高地下水位，通常的內(nèi)排水設(shè)施不能滿足排水減壓要求，此時(shí)，可在渠堤增加防滲帷幕或地下連續(xù)墻等降低渠堤外的高揚(yáng)壓力，

(3)控法。渠道輸水期間，渠內(nèi)水位下降過(guò)快會(huì)形成渠內(nèi)渠外水位差，造成襯砌結(jié)構(gòu)破壞。因此在渠道輸水時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)水位控制，減小輸水水位變化幅度，減輕襯砌結(jié)構(gòu)破壞。

(4)壓法。在汛期，可對(duì)靠近河道等渠外易出現(xiàn)高水位渠段，可提前蓄水至一定水位，防止在渠外水位過(guò)高時(shí)，形成超高揚(yáng)壓力。

通過(guò)采取“抗、截、排、控、壓”等一系列防揚(yáng)壓破壞的方法，可有效減輕渠道襯砌結(jié)構(gòu)的揚(yáng)壓破壞。

5 結(jié)論及建議

(1)混凝土預(yù)制板板間抗剪強(qiáng)度、襯砌結(jié)構(gòu)的層間黏聚力和復(fù)合土工膜對(duì)渠道襯砌結(jié)構(gòu)穩(wěn)定破壞臨界值影響較大。襯砌板間抗剪強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，渠底襯砌板抗浮穩(wěn)定臨界值是不考慮板間抗剪強(qiáng)度的2.08倍，渠坡垂直方向臨界值是不考慮板間抗剪強(qiáng)度的3.36倍；考慮襯砌結(jié)構(gòu)層間黏聚力和復(fù)合土工膜因素影響時(shí)，均可以大幅度提高平行渠坡方向襯砌結(jié)構(gòu)抗滑穩(wěn)定臨界值，但此時(shí)應(yīng)將渠坡垂直方向破壞臨界值作為襯砌結(jié)構(gòu)穩(wěn)定控制值。

(2)建議結(jié)合實(shí)際的工程條件，將抗法、排法、截法、控法、壓法等多種措施結(jié)合，有效減輕渠道襯砌結(jié)構(gòu)揚(yáng)壓破壞。