余靜, 俞峰*, 陳鑫, 厲帥康

(1.浙江理工大學(xué)建筑工程學(xué)院, 杭州 310018; 2.浙江省裝配式混凝土工業(yè)化建筑工程技術(shù)研究中心, 杭州 310018)

近年來(lái),中國(guó)城市化的推進(jìn)和現(xiàn)代化的建設(shè)使得工程棄土的產(chǎn)量明顯增加。工程棄土是指各類建筑物、構(gòu)筑物、管網(wǎng)等基礎(chǔ)開挖過(guò)程中產(chǎn)生的渣土和淤泥等[1],如地下工程、航道工程中的開挖土和挖方土、航道疏浚產(chǎn)生的疏浚泥等[2]。這些工程棄土隨意堆放投棄,不僅侵占大量的土地資源,造成周邊環(huán)境破壞,甚至帶來(lái)安全隱患,因此迫切需要對(duì)其進(jìn)行處置利用[3-5]。

目前對(duì)工程棄土的處理主要通過(guò)固化、棄土燒磚等技術(shù)。其中固化技術(shù)具有處理方式簡(jiǎn)單、成本低、便于操作等特點(diǎn),被廣泛運(yùn)用于工程棄土的處理中。同時(shí),中國(guó)工業(yè)化進(jìn)程不斷加快,工業(yè)固體廢物產(chǎn)量顯著增加。據(jù)全國(guó)大、中城市固體廢物污染環(huán)境防治年報(bào)統(tǒng)計(jì),2019年中國(guó)一般工業(yè)固體廢物產(chǎn)生量達(dá)到13.8億t,綜合利用率僅為55%[6]。如果將工業(yè)固廢應(yīng)用到工程棄土固化中,可為工程棄土和工業(yè)固廢資源化應(yīng)用提供新的方向。國(guó)內(nèi)外已有相關(guān)學(xué)者利用固廢研制新型固化劑材料。王亮等[7]利用電石渣、粉煤灰和堿激發(fā)劑組成新型固化劑,通過(guò)正交試驗(yàn)分析可知,當(dāng)電石渣與粉煤灰的質(zhì)量比為1∶3,堿激發(fā)劑摻量為1%時(shí),新型固化土養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到2.54 MPa。王東星等[8]采用新型低碳?jí)A激發(fā)粉煤灰膠凝材料對(duì)淤泥進(jìn)行固化處理,粉煤灰在堿激發(fā)的作用下發(fā)生火山灰反應(yīng)生成硅鋁酸鹽聚合物凝膠(N—A—S—H),從而提高固化淤泥的整體強(qiáng)度。易昕政等[9]使用水泥、粉煤灰和外加劑固化廢棄的軟黏土,發(fā)現(xiàn)在堿性環(huán)境下粉煤灰硅鋁玻璃體中的活性二氧化硅、氧化鋁(Al2O3)發(fā)生火山灰反應(yīng)生成水化硅酸鈣(C—S—H)和水化硫鋁酸鈣(C—A—S—H)。Yu等[10]使用鋼渣部分替代水泥制備土壤固化劑,通過(guò)研究發(fā)現(xiàn),水泥∶鋼渣=3∶7,脫硫灰的摻量為5%時(shí)固化效果最好。Zentar等[11]發(fā)現(xiàn)使用粉煤灰和水泥組成的固化劑對(duì)淤泥進(jìn)行固化處理,固化后的淤泥抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均得到提高。

綜上,合適的工業(yè)固廢可顯著改善材料的工程性質(zhì),但固化劑研究對(duì)象主要集中在粉煤灰、電石渣、鋼渣等。從化學(xué)成分來(lái)看,粉煤灰為低鈣體系,其堿活性低,在常溫下與堿性激發(fā)劑反應(yīng)極慢,強(qiáng)度難以得到發(fā)展。高爐礦渣中含有大量的氧化鈣和二氧化硅,在堿激發(fā)作用下立即反應(yīng),生成硅酸鈣水合物等膠結(jié)材料,使得固化土的抗壓強(qiáng)度得到穩(wěn)定發(fā)展[12-13]。磷石膏是硫酸分解磷礦萃取磷酸的主要副產(chǎn)品,目前中國(guó)磷石膏的累計(jì)堆存量已超過(guò)8.3億t,但綜合利用率只有40%[14]。已有研究發(fā)現(xiàn)[15-16],磷石膏可刺激硅酸鈣水合物凝膠的形成,并與鋁酸鈣反應(yīng)生成鈣礬石(AFt)。高爐礦渣、磷石膏和水泥都具有相近的礦物成分,具備發(fā)生火山灰反應(yīng)的條件,需要堿性環(huán)境加快水化速度[17]。鋼渣是一種常見的固廢,由于其存在體積安定性不良等問(wèn)題導(dǎo)致鋼渣的利用率不高。馬彥偉[18]通過(guò)對(duì)鋼渣和礦渣的研究表明,鋼渣中游離的氧化鈣(f-CaO)水化產(chǎn)生的氫氧化鈣是礦渣的堿性激發(fā)劑。

為此,現(xiàn)以高爐礦渣、鋼渣、磷石膏等工業(yè)固廢協(xié)同水泥,復(fù)配0.1%的聚羧酸減水劑,研制一種新型的固化劑材料,對(duì)工程棄土進(jìn)行固化處理。通過(guò)D-最優(yōu)混料試驗(yàn),研究不同方案下固化土7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度,確定固化劑配比,并通過(guò)X射線衍射(diffraction of X-rays,XRD)試驗(yàn)和掃描電鏡(scanning electron microscope,SEM)試驗(yàn)等微觀試驗(yàn)分析其固化機(jī)理。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

選用杭州地區(qū)一個(gè)工程的工程棄土-粉土作為試驗(yàn)用土,其基本物理指標(biāo)如表1所示,XRD圖如圖1所示。所選取的工程固廢如圖2所示。礦渣[如圖2(a)所示]為S95級(jí)粒化高爐礦渣粉,其比表面積大于400 m2/kg,7 d活性指數(shù)不小于70%。鋼渣[如圖2(b)所示]的比表面積大于350 m2/kg,7 d活性指數(shù)不小于71%;磷石膏[如圖2(c)所示]中主要組分為二水硫酸鈣,其粒徑大小在200～300目;水泥[如圖2(d)所示]為P.O42.5普通硅酸鹽水泥。固化劑原材料的主要化學(xué)成分組成如表2所示;減水劑為高效聚羧酸[如圖2(e)所示];拌和水采用自來(lái)水。

圖1 原狀土的X射線衍射圖譜

圖2 固化劑原材料

表1 粉土的基本物理指標(biāo)

表2 固化材料主要化學(xué)成分組成

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 D-最優(yōu)混料試驗(yàn)

試驗(yàn)含有高爐礦渣、鋼渣、磷石膏、水泥4種變量,聚羧酸取0.1%。通過(guò)合理地安排混料試驗(yàn),采用D-最優(yōu)混料試驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法,考察各種混料成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)與試驗(yàn)指標(biāo)之間的關(guān)系。該方法具有試驗(yàn)次數(shù)少、參數(shù)預(yù)測(cè)精度高、信息量充分等特點(diǎn),通過(guò)選擇較少量的試驗(yàn)點(diǎn),在不同百分比成分的混料試驗(yàn)下,得到試驗(yàn)指標(biāo)與各成分所占百分比的回歸方程[19]。設(shè)定高爐礦渣(A)、鋼渣(B)、磷石膏(C)、水泥(D)、聚羧酸(E),其中,A+B+C+D+E=100%,以無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度(Y)為響應(yīng)值,采用Design Expert 12軟件中的D-最優(yōu)混料設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)30組試驗(yàn),編號(hào)為1～30,另增設(shè)一個(gè)水泥對(duì)照組,編號(hào)為31。試驗(yàn)因素與水平如表3所示。

表3 D-最優(yōu)混料設(shè)計(jì)試驗(yàn)因素及水平

根據(jù)文獻(xiàn)[20-23],取固化劑的總量為20%,即高爐礦渣、鋼渣、磷石膏、水泥四者的添加總量占粉土質(zhì)量的20%,每組試驗(yàn)的齡期都為7 d,水膠比為0.8。

1.2.2 試樣制備

試驗(yàn)所用的粉土自然風(fēng)干后過(guò)2 mm篩,去除其中雜質(zhì),按最優(yōu)含水率配制試驗(yàn)原料土。根據(jù)試驗(yàn)設(shè)定的比例稱取高爐礦渣、鋼渣、磷石膏和水泥,充分混合并拌和均勻加入到待固化的粉土中,倒入0.1%的聚羧酸減水劑,再加拌和水?dāng)嚢杈鶆?裝入70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm的立方體試模中,相同配比的每組試驗(yàn)制備3個(gè)平行試樣,經(jīng)振動(dòng)臺(tái)振實(shí)成型,覆膜,養(yǎng)護(hù)24 h后拆模,置于室內(nèi)自然養(yǎng)護(hù)至7 d齡期,如圖3所示。

圖3 制備完成的試驗(yàn)土樣

1.2.3 測(cè)量方法

固化土試塊養(yǎng)護(hù)至7 d齡期時(shí)進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),采用WAW-300B萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī),以0.8 kN·m/s的加載速度連續(xù)均勻地對(duì)試塊加荷直至試塊破壞。根據(jù)《水泥土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》(JGJ/T 233—2011),使用式(1)計(jì)算試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

(1)

式(1)中:fcu為固化土試塊的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度,MPa;P為試塊的最大破壞荷載,N;A為試件的橫截面積,mm2。

1.2.4 XRD試驗(yàn)

將部分測(cè)試完無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度的最優(yōu)固化土和水泥固化土試樣,放入105 ℃的烘箱烘8 h后取出,分別研磨成細(xì)粉末狀進(jìn)行XRD試驗(yàn)。試驗(yàn)采用A8 Advance型X射線衍射儀,掃描范圍為5°～90°,通過(guò)JADE軟件對(duì)兩種固化土的物相成分進(jìn)行分析。

1.2.5 SEM試驗(yàn)

試驗(yàn)使用GeminiSEM500型掃描電子顯微鏡,選取部分測(cè)試完無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度的最優(yōu)固化土和水泥固化土試樣,放入105 ℃的烘箱烘8 h后取出,分別挑選出自然斷面較平整且厚度大約在2 mm的小塊作為樣品,為提高其導(dǎo)電性,通常需要在樣品表面鍍一層金膜,然后放入SEM內(nèi),放大3 000倍觀察固化土的微觀形貌。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 模型及回歸方程的建立

根據(jù)上述試驗(yàn)方案,測(cè)量每個(gè)固化土試塊的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度,試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。通過(guò)Design Expert 12軟件,將模型擬合得到試驗(yàn)結(jié)果,剔除不顯著項(xiàng)后,最終得到模型的回歸方程為

圖4 固化劑配合比試驗(yàn)結(jié)果

Y=1 519.90A+3 614.43B+11 745.88C+6 222.97D-50 469.22BC+39 638.08BD-31 305.60CD-96 747.76A2BC+131 414.08A2BD+305 737.11AB2C-311 606.87AB2D+136 006.29ABC2-251 437.45ABD2+145 487.89ACD2+355 812.48BC2D-251 444.00BCD2

(2)

對(duì)模型進(jìn)行回歸與方差分析得到校正后的模型F=17.67,P<0.000 1,表明各因素與其響應(yīng)值之間有著極為顯著的相關(guān)性,失擬項(xiàng)的P=0.119 3,失擬項(xiàng)不顯著,說(shuō)明建立的回歸模型比較可靠。模型的確定系數(shù)為0.949 8,調(diào)整確定系數(shù)為0.896 1,變異系數(shù)為6.22%,這說(shuō)明該模型能夠解釋89.61%響應(yīng)值的變化。

2.2 交互作用分析

為了研究不同因素交互作用對(duì)固化土抗壓強(qiáng)度的影響,控制所需研究的4種影響因子其中一種的摻量不變,基于 Design-Expert 軟件可得到所需研究的3種影響因子對(duì)應(yīng)的等高線圖和3D圖。

2.2.1 高爐礦渣、鋼渣和磷石膏的交互作用分析

通過(guò)方差分析可知,A2BC、AB2C、ABC2的P分別為0.002 7、0.000 2、0.022 7,均小于0.05,所以A(高爐礦渣)、B(鋼渣)、C(磷石膏)交互作用差異顯著。將D(水泥)作為第四種影響因子且摻量控制為23.73%時(shí),通過(guò)運(yùn)用Design-Expert軟件,可得到A(高爐礦渣)、B(鋼渣)、C(磷石膏)彼此交互作用對(duì)固化土強(qiáng)度影響的等高線圖和3D圖,具體如圖5所示?？梢钥闯?當(dāng)高爐礦渣摻入量在35.00%～68.17%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著高爐礦渣摻量的增加,呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)鋼渣摻量在5.00%～38.17%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著鋼渣摻量的增加呈降低的趨勢(shì);當(dāng)磷石膏摻量在3.00%～36.17%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著磷石膏摻量的增加出現(xiàn)先增加后降低的趨勢(shì);當(dāng)高爐礦渣的摻入量為51.60%、鋼渣摻入量為5.00%、磷石膏的摻入量為19.59%時(shí),固化土強(qiáng)度接近峰值。

2.2.2 高爐礦渣、鋼渣和水泥的交互作用分析

通過(guò)方差分析可知,A2BD、AB2D、ABD2的P分別為0.001 1、0.000 7、0.001 3,均小于0.05,所以A(高爐礦渣)、B(鋼渣)和D(水泥)交互作用差異顯著。將C(磷石膏)作為第四種影響因子且摻量控制為12.89%時(shí),通過(guò)運(yùn)用Design-Expert軟件,可得到A(高爐礦渣)、B(鋼渣)和D(水泥)彼此交互作用對(duì)固化土強(qiáng)度影響的等高線圖和3D圖,具體如圖6所示。可以看出,當(dāng)高爐礦渣摻入量在35.00%～67.01%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著高爐礦渣摻量的增加,呈現(xiàn)出先降低后增大再降低的趨勢(shì);當(dāng)鋼渣摻量在5.00%～37.01%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著鋼渣摻量的增加呈降低的趨勢(shì);當(dāng)水泥摻量在15.00%～47.01%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著水泥摻量的增加而降低;當(dāng)高爐礦渣的摻入量為51.01%、鋼渣摻入量為5.00%、水泥的摻入量為30.00%時(shí),固化土強(qiáng)度接近峰值。

圖6 高爐礦渣、鋼渣和水泥交互作用時(shí)對(duì)固化土強(qiáng)度影響的等高線及3D圖

2.2.3 鋼渣、磷石膏和水泥的交互作用分析

通過(guò)方差分析可知,BC2D的P為0.001 6,小于0.05,所以B(鋼渣)、C(磷石膏)和D(水泥)交互作用差異顯著。將A(高爐礦渣)作為第四種影響因子且摻量控制為49.55%時(shí),通過(guò)運(yùn)用Design-Expert軟件,可得到B(鋼渣)、C(磷石膏)和D(水泥)彼此交互作用對(duì)固化土強(qiáng)度影響的等高線圖和3D圖,具體如圖7所示?？梢钥闯?當(dāng)鋼渣摻量在5.00%～32.35%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著鋼渣摻量的增加呈降低的趨勢(shì);當(dāng)磷石膏的摻入量在3%～30.35%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著磷石膏摻量的增加先呈上升趨勢(shì)后降低;當(dāng)水泥摻量在15.00%～42.35%時(shí),固化土的強(qiáng)度隨著水泥摻量的增加而降低;當(dāng)鋼渣的摻入量為5%、磷石膏摻入量為20%、水泥的摻入量為25.94%時(shí),固化土強(qiáng)度接近峰值。

圖7 鋼渣、磷石膏和水泥交互作用時(shí)對(duì)固化土強(qiáng)度影響的等高線及3D圖

2.3 最優(yōu)配方及驗(yàn)證

通過(guò)Design-Expert軟件對(duì)A(高爐礦渣)、B(鋼渣)、C(磷石膏)和D(水泥)4個(gè)影響因子交互作用分析,可以獲取4個(gè)影響因子之間的最優(yōu)配合比:高爐礦渣為59.9%,鋼渣為5%,磷石膏為20%,水泥為15%。將最優(yōu)配合比代入式(2),通過(guò)計(jì)算可得,固化土強(qiáng)度最大值為5 669 kPa,如圖8所示。為了保證上述模型的可靠度,根據(jù)最優(yōu)配合比重新制作試樣養(yǎng)護(hù)7 d后進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度的平行試驗(yàn),將試驗(yàn)結(jié)果的實(shí)際值與預(yù)測(cè)值進(jìn)行比較,如表4所示。實(shí)際值與預(yù)測(cè)值的誤差值為-1.5%<±10%,證明該模型可以進(jìn)行指導(dǎo)實(shí)際工程應(yīng)用,符合研究目的,為了方便表述,將此固化劑命名為KGLS1。

圖8 固化土的強(qiáng)度等高線及3D圖

表4 平行試驗(yàn)結(jié)果

3 固化微觀機(jī)理分析

土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度的改變會(huì)直接影響到實(shí)際工程安全。固化劑作為一種新型材料,其內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)的變化決定了宏觀上強(qiáng)度等力學(xué)特性的變化。將KGLS1固化土作為試驗(yàn)組、水泥固化土作為對(duì)照組,養(yǎng)護(hù)7 d進(jìn)行XRD試驗(yàn)和SEM試驗(yàn),通過(guò)兩者的測(cè)試結(jié)果對(duì)比,分析KGLS1固化土微觀機(jī)理,為實(shí)際工程應(yīng)用提供重要的理論依據(jù)。

3.1 XRD試驗(yàn)結(jié)果

圖9(a)和圖9(b)分別為水泥固化土和KGLS1固化土XRD圖譜圖,與圖1原狀土的XRD圖對(duì)比發(fā)現(xiàn),3組土試樣中都存在石英(SiO2)、鈉長(zhǎng)石(NaAlSi3O8)和方解石(CaCO3)等礦物的衍射峰,但加入固化劑之后,SiO2衍射峰明顯降低,這是因?yàn)樵瓲钔林蠸iO2與固化劑成分發(fā)生反應(yīng),生成了C—S—H降低了入射線的反射,所以固化土中SiO2衍射峰值降低。圖9(a)與圖9(b)對(duì)比可知,水泥固化土(對(duì)照組)和KGLS1固化土(試驗(yàn)組)中都存在AFt、C—S—H晶體衍射峰,但試驗(yàn)組較對(duì)照組中AFt和C—S—H晶體的衍射峰增多。這是由于試驗(yàn)組中的礦渣、鋼渣、磷石膏和水泥等物質(zhì)發(fā)生反應(yīng)生成了更多的C—S—H凝膠和AFt,這與KGLS1固化土強(qiáng)度比水泥固化土強(qiáng)度高的試驗(yàn)結(jié)果一致。

圖9 水泥固化土和KGLS1固化土XRD圖

3.2 SEM試驗(yàn)結(jié)果

水泥固化土掃描電鏡圖如圖10(a)所示,KGLS1固化土的掃描電鏡圖如圖10(b)所示。放大3 000倍時(shí),對(duì)比發(fā)現(xiàn),兩組固化土試樣中都有絮狀的C—S—H凝膠和針狀的AFt生成,但試驗(yàn)組較對(duì)照組中絮狀型C—S—H凝膠的生成量增多,相互搭接形成蜂窩結(jié)構(gòu)包裹土顆粒,進(jìn)而提高顆粒間的膠結(jié)能力和結(jié)構(gòu)的整體性;試驗(yàn)組中的AFt多以短棒狀和針狀混合存在,短棒狀的AFt主要將蜂窩狀團(tuán)聚體聯(lián)系起來(lái),而針狀的AFt填充在更窄的孔隙中,使得固化土顆粒之間的孔隙減小,結(jié)構(gòu)變得更加致密,強(qiáng)度顯著增強(qiáng)。

圖10 水泥固化土和KGLS1固化土SEM圖

3.3 固化機(jī)理分析

通過(guò)XRD試驗(yàn)和SEM試驗(yàn)結(jié)果可知,KGLS1固化土的固化機(jī)理主要表現(xiàn)為以下3個(gè)方面:水化反應(yīng)、火山灰反應(yīng)和離子交換。鋼渣在反應(yīng)初期可作為堿性激發(fā)劑,水化后為整個(gè)體系提供堿性環(huán)境,在堿激發(fā)下高爐礦渣被激發(fā),非晶玻璃體結(jié)構(gòu)被破壞,體系中鋁氧四面體[AlO4]5-和硅氧四面體[SiO4]4-的濃度升高[24]。與此同時(shí),磷石膏、高爐礦渣不斷分解釋放出Ca2+、OH-、SO42-,以上離子濃度不斷升高到達(dá)一定濃度時(shí),[AlO4]5-和Ca2+、SO42-發(fā)生離子反應(yīng)生成AFt,[SiO4]4-和Ca2+結(jié)合形成C—S—H。此外,水泥中的硅酸二鈣(C2S)和硅酸三鈣(C3S)也會(huì)發(fā)生水化反應(yīng)生成C—S—H。在聚羧酸減水劑的作用下,礦渣、鋼渣、磷石膏和水泥顆粒更加分散,水化反應(yīng)更加迅速充分[25]。以上化學(xué)反應(yīng)式如下。

Ca2++[SiO4]4-+(n-1)H2O→CaO·SiO2·nH2O

(3)

3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O

(4)

2CaO·SiO2+nH2O→xCaO·SiO2·yH2O+(2-x)Ca(OH)2

(5)

3CaO·SiO2+nH2O→xCaO·SiO2·yH2O+(3-x)Ca(OH)2

(6)

4 結(jié)論

基于工程棄土和工程固廢綜合利用率低的現(xiàn)狀,利用工程固廢協(xié)同水泥開展工程棄土固化劑研究,主要結(jié)論如下。

(1)根據(jù)交互作用對(duì)固化土強(qiáng)度影響分析可知:當(dāng)高爐礦渣的摻量在35%～68.17%、磷石膏的摻量在3%～36.17%時(shí),固化土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨高爐礦渣和磷石膏摻量的增加呈先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)鋼渣的摻入量在5%～38.17%時(shí),鋼渣摻量越高,固化土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度愈低。

(2)通過(guò)D-最優(yōu)混料試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法,以7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度為評(píng)價(jià)指標(biāo),新型固化劑最優(yōu)配比為高爐礦渣∶鋼渣∶磷石膏∶水泥∶聚羧酸=59.9∶5∶20∶15∶0.1。并將該配合比下的固化劑命名為KGLS1。

(3)通過(guò)XRD試驗(yàn)和SEM試驗(yàn)分別對(duì)水泥固化土和KGLS1固化土試樣進(jìn)行觀察,從微觀角度分析了KGLS1固化土強(qiáng)度提高是由于水化、火山灰和離子交換等反應(yīng)生成了C—S—H凝膠和AFt,其相互搭接,增強(qiáng)了土顆粒間的膠結(jié)能力和結(jié)構(gòu)致密性。

工程棄土的性質(zhì)不同,固化效果也不相同,將粉土性質(zhì)的棄土作為固化對(duì)象,后續(xù)應(yīng)對(duì)不同性質(zhì)的工程棄土開展固化試驗(yàn),從而驗(yàn)證所得到的固化效果;此外,以固化土7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度作為固化效果的評(píng)價(jià)指標(biāo),針對(duì)更長(zhǎng)養(yǎng)護(hù)齡期下固化土的無(wú)側(cè)限強(qiáng)度需要進(jìn)一步研究。