吳夢(mèng)軍,吳慶良,宋神友,曹 鵬

(1.招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司,重慶 400067; 2.公路隧道國(guó)家工程研究中心,重慶 400067; 3.西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院,重慶 400715; 4.深中通道管理中心,廣東 中山 528400)

0 引言

沉管隧道具有不占航道、環(huán)境適應(yīng)能力強(qiáng)、施工方便快捷等優(yōu)點(diǎn),是水下交通運(yùn)輸?shù)闹匾ǖ?。我?guó)現(xiàn)有的沉管隧道大多為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),如大連灣隧道[1-2]、港珠澳大橋隧道[3-6]、珠江隧道[7]、甬江隧道[8-9]、上海外環(huán)線隧道[10-11]等。相較于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)承載能力更強(qiáng)、不均勻沉降更小、抗震適應(yīng)性更好,被越來(lái)越多地運(yùn)用到水下隧道工程中[12]。我國(guó)超大型跨海集群工程——深中通道中的沉管隧道正是采用了這一組合結(jié)構(gòu),為國(guó)內(nèi)首次、國(guó)際上首次大規(guī)模應(yīng)用。隧道全長(zhǎng)6 845 m,沉管段長(zhǎng)5 035 m,最大縱坡為2.98%,最大水深為35 m,采用雙向8車道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)斷面寬46 m、高10.6 m、結(jié)構(gòu)厚1.5 m,技術(shù)指標(biāo)和工程規(guī)模均屬世界領(lǐng)先[13]。

目前,關(guān)于鋼殼沉管隧道耐火性能的文獻(xiàn)較少,且主要為日本學(xué)者的研究。例如:中井章裕[14]依托沖繩、北九州、大阪間某隧道,開(kāi)展鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火試驗(yàn)與承載性能試驗(yàn),得到結(jié)構(gòu)高溫劣化損傷特征和構(gòu)件變形破壞規(guī)律; 清宮理[15]依托神戶港島隧道,通過(guò)物理模型試驗(yàn)對(duì)防火板、防火涂料保護(hù)下的試驗(yàn)構(gòu)件進(jìn)行研究,對(duì)熱-力耦合作用下結(jié)構(gòu)的損傷情況進(jìn)行評(píng)價(jià); 松尾幸久等[16]依托神戶港島隧道,開(kāi)展防火板、防火涂料保護(hù)下鋼殼管節(jié)結(jié)構(gòu)模型火災(zāi)試驗(yàn),研究了結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度變化規(guī)律與耐火性能; 松本典人等[17]依托夢(mèng)咲隧道,提出管節(jié)結(jié)構(gòu)側(cè)壁和天井部位的防火保護(hù)方案,闡述了防火板規(guī)格尺寸與施工方法。

上述研究中,管節(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)部構(gòu)造簡(jiǎn)單,試驗(yàn)?zāi)Ｐ团c工程實(shí)際存在一定差異,且燃燒曲線與我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范不一致,因此已有成果并不能直接指導(dǎo)深中通道沉管隧道的設(shè)計(jì)與施工。此外,鋼殼沉管的防火抗災(zāi)還存在如下技術(shù)難題:1) 現(xiàn)有的沉管隧道結(jié)構(gòu)耐火極限標(biāo)準(zhǔn)僅針對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),對(duì)于鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)尚無(wú)明確規(guī)定。2) 海底沉管結(jié)構(gòu)耐火要求高,針對(duì)鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)的防火板保護(hù)方案在防火板的參數(shù)選擇、安裝工藝、拼縫處理、防火保護(hù)效果等方面尚不明確。3) 火災(zāi)作用下,管節(jié)接頭材料性能劣化,接頭處防火構(gòu)造是否滿足耐火要求缺乏相關(guān)研究。

本研究基于深中通道鋼殼沉管隧道耐火需求與高溫?fù)p傷特征,提出相應(yīng)的管節(jié)結(jié)構(gòu)和管節(jié)接頭耐火極限標(biāo)準(zhǔn),并通過(guò)局部足尺模型試驗(yàn),驗(yàn)證管節(jié)結(jié)構(gòu)與管節(jié)接頭防火保護(hù)方案的可行性,提出隧道結(jié)構(gòu)與接頭防火設(shè)計(jì)方案。

1 鋼殼沉管隧道耐火極限標(biāo)準(zhǔn)研究

通過(guò)開(kāi)展鋼殼沉管隧道熱力耦合分析和材料性能試驗(yàn),探討深中通道鋼殼沉管隧道管節(jié)結(jié)構(gòu)與管節(jié)接頭結(jié)構(gòu)的耐火極限,最終提出鋼殼沉管隧道結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)建議,并給出管節(jié)接頭處橡膠止水帶的合理使用溫度。

1.1 鋼殼管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火極限標(biāo)準(zhǔn)研究

關(guān)于鋼殼管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火極限狀態(tài)判定標(biāo)準(zhǔn)的深入研究較少,國(guó)內(nèi)外的一些規(guī)范或規(guī)程雖對(duì)隧道結(jié)構(gòu)耐火極限標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了規(guī)定,但均僅針對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),如美國(guó)、荷蘭等相關(guān)規(guī)范[18-20]考慮結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和災(zāi)后功能恢復(fù)2方面需求,規(guī)定鋼筋和混凝土的限制溫度分別為250～300 ℃和350～380 ℃。但針對(duì)鋼殼混凝土沉管結(jié)構(gòu)的耐火極限目前尚無(wú)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)。

沉管隧道封閉段長(zhǎng),通風(fēng)、照明等極大依賴電力供應(yīng),一旦內(nèi)部發(fā)生火災(zāi),人員疏散和滅火救援將極為困難,若火災(zāi)導(dǎo)致電源供應(yīng)中斷,還將嚴(yán)重影響隧道功能正常使用。此外,沉管隧道深埋于河、海底部,外部環(huán)境復(fù)雜,承受較高的水土壓力,一旦結(jié)構(gòu)局部坍塌或透水將發(fā)生災(zāi)難性的事故?；谏鲜鎏攸c(diǎn),提出鋼殼沉管隧道4項(xiàng)耐火功能需求及其相應(yīng)的判定標(biāo)準(zhǔn)。沉管隧道耐火功能需求如表1所示。

表1 沉管隧道耐火功能需求

由表1可知,4項(xiàng)耐火功能需求相應(yīng)的判定標(biāo)準(zhǔn)如下。

1)結(jié)構(gòu)承載穩(wěn)定判定標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)構(gòu)承載穩(wěn)定是最基礎(chǔ)的要求,通過(guò)熱力耦合分析,可得到如圖1(a)、1(b)所示的不同溫度下隧道結(jié)構(gòu)撓度與應(yīng)力分布情況。當(dāng)內(nèi)側(cè)鋼殼溫度達(dá)到500 ℃時(shí),頂板撓度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于GB/T 9978—2008《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法》[21]中規(guī)定的彎曲限值(l2/(400d)=583 mm。其中,l為試件的凈跨度;d為試件截面上抗壓點(diǎn)與抗拉點(diǎn)之間的距離)。大部分鋼殼均達(dá)到屈服強(qiáng)度,故提出鋼殼沉管隧道結(jié)構(gòu)承載穩(wěn)定判定標(biāo)準(zhǔn)為:結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)鋼殼溫度不超過(guò)500 ℃。

(a) 頂板撓度

2)結(jié)構(gòu)完整密閉判定標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)構(gòu)完整密閉的薄弱處為管節(jié)接頭,考慮管節(jié)接頭變形的問(wèn)題,通過(guò)結(jié)構(gòu)高溫響應(yīng)研究可知,當(dāng)內(nèi)側(cè)鋼殼溫度達(dá)到400 ℃時(shí),管節(jié)接頭節(jié)間錯(cuò)動(dòng)變形過(guò)大,鋼殼將抵住橡膠,對(duì)其止水產(chǎn)生不利影響,故提出鋼殼沉管隧道完整密閉判定標(biāo)準(zhǔn)為:結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)鋼殼溫度不超過(guò)400 ℃。

3)設(shè)施功能正常判定標(biāo)準(zhǔn)。沉管隧道安全通道、管線通道分隔構(gòu)件等區(qū)域的功能需求與一般建筑功能需求相類似,故參考一般建筑構(gòu)件隔熱要求,提出設(shè)施功能正常判定標(biāo)準(zhǔn)為:背火面平均溫升不超過(guò)初始平均溫度140 ℃,最高溫度不超過(guò)初始溫度180 ℃。根據(jù)管節(jié)結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)模擬結(jié)果[22]可知,無(wú)論有無(wú)防火保護(hù),其背火面溫度均不受火災(zāi)高溫影響,皆可滿足設(shè)施功能正常需求,但有關(guān)通風(fēng)、照明等設(shè)施保證功能的溫度限制要求還應(yīng)根據(jù)設(shè)備本身的具體情況另行考慮。

4)結(jié)構(gòu)快速修復(fù)判定標(biāo)準(zhǔn)。從外部鋼殼和內(nèi)部混凝土2方面考慮組合結(jié)構(gòu)高溫?fù)p壞,獲取內(nèi)側(cè)鋼殼火災(zāi)后殘余應(yīng)力和混凝土高溫等效塑性拉應(yīng)變分布規(guī)律。由圖1(c)可知,當(dāng)內(nèi)側(cè)鋼殼經(jīng)歷300 ℃高溫冷卻后,部分混凝土等效塑性拉應(yīng)變貫穿了頂板截面,故提出結(jié)構(gòu)快速修復(fù)判定標(biāo)準(zhǔn)為:結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)鋼殼溫度不超過(guò)300 ℃。

鑒于深中通道海底沉管隧道在我國(guó)交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中的重大意義,綜合上述研究成果,建議在設(shè)計(jì)時(shí)將結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)鋼殼在火災(zāi)下的最高溫度控制在300 ℃以內(nèi)。

1.2 接頭結(jié)構(gòu)耐火極限標(biāo)準(zhǔn)研究

1.2.1 橡膠止水帶拉伸性能試驗(yàn)

1.2.1.1 試驗(yàn)方案

依據(jù)規(guī)范[23-25]相關(guān)規(guī)定,采用電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)和啞鈴狀拉伸試樣開(kāi)展橡膠止水帶拉伸性能試驗(yàn),以獲取高溫對(duì)橡膠拉伸強(qiáng)度等物理參數(shù)的影響。試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容與相應(yīng)測(cè)試條件如表2所示。

表2 測(cè)試內(nèi)容與測(cè)試條件

1.2.1.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

橡膠止水帶拉伸性能隨溫度的變化規(guī)律如圖2所示。

(a) OMEGA橡膠

由圖2可知:1)當(dāng)溫度為70 ℃和100 ℃時(shí),OMEGA橡膠的拉伸強(qiáng)度較常溫分別下降了36%和58%左右,GINA橡膠的拉伸強(qiáng)度較常溫分別下降了26%和68%左右; 2)當(dāng)溫度大于150 ℃時(shí),2種橡膠的拉伸性能均發(fā)生了明顯改變。

1.2.2 橡膠止水帶壓縮性能試驗(yàn)

1.2.2.1 試驗(yàn)方案

橡膠止水帶壓縮性能試驗(yàn)采用電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)和圓柱形壓縮試樣,測(cè)定OMEGA橡膠和GINA橡膠分別在20、40、70、100、150、200 ℃下的壓縮永久變形和壓縮應(yīng)力松弛[26-27],高溫持續(xù)時(shí)長(zhǎng)為24 h。

1.2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

橡膠止水帶壓縮性能隨溫度的變化規(guī)律如圖3所示。

(a) OMEGA橡膠

由圖3可知:1)當(dāng)溫度為100 ℃和150 ℃時(shí),橡膠壓縮永久變形由常溫的10%分別增加了30%和70%左右; 2)壓縮應(yīng)力松弛由常溫的10%分別增加了50%和90%左右。

1.2.3 接頭結(jié)構(gòu)耐火極限標(biāo)準(zhǔn)

基于試驗(yàn)結(jié)果,分別給出OMEGA橡膠與GINA橡膠的耐火極限標(biāo)準(zhǔn)為:OMEGA橡膠超過(guò)70 ℃的時(shí)間小于2 h,超過(guò)100 ℃的時(shí)間小于1 h,且最高溫度不得超過(guò)150 ℃; GINA橡膠超過(guò)100 ℃的時(shí)間小于1 h,且最高溫度不得超過(guò)150 ℃。

2 鋼殼沉管隧道管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火試驗(yàn)

通過(guò)鋼殼沉管隧道管節(jié)結(jié)構(gòu)局部足尺耐火模型試驗(yàn)(厚度方向的尺寸以及整體構(gòu)造與背景工程沉管隧道完全一致,長(zhǎng)度方向與寬度方向選取局部進(jìn)行試件制作),對(duì)不同材質(zhì)與厚度的防火板,以及不同的拼縫處理方案條件下的防火效果進(jìn)行研究,并據(jù)此提出管節(jié)結(jié)構(gòu)防火最佳方案。

2.1 管節(jié)結(jié)構(gòu)試件設(shè)計(jì)

試驗(yàn)構(gòu)件為1.0 m×1.0 m×1.5 m(長(zhǎng)×寬×高)的立方體。上、下鋼殼厚度為30 mm,采用Q420B鋼;橫、縱隔板厚度為12 mm,采用Q390B鋼;其余鋼材采用Q345B。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50,管節(jié)結(jié)構(gòu)試件尺寸與構(gòu)造如圖4所示。

(a) 試件三維模型 (b) 試件現(xiàn)場(chǎng)實(shí)拍

2.2 整板防火板耐火試驗(yàn)

2.2.1 試驗(yàn)方案

整板防火板耐火試驗(yàn)采用保全廠家的纖維增強(qiáng)硅酸鈣防火板,根據(jù)防火板厚度可分為25、30、35 mm 3種工況。防火板安裝示意如圖5所示。首先,在構(gòu)件底部焊接龍骨;然后,通過(guò)M8螺栓連接龍骨與角鋼;最后,通過(guò)M5.5×50 mm六角自攻螺釘將防火板固定在角鋼上。

圖5 防火板安裝示意

整板試驗(yàn)在防火板與鋼殼底板之間的空腔邊緣和中部分別布設(shè)了2組熱電偶傳感器,各組布設(shè)位置分別為防火板背火面、角鋼、空腔、鋼殼底板下表面。整板試驗(yàn)溫度測(cè)點(diǎn)布置如圖6所示。試驗(yàn)采用RABT火災(zāi)標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線,溫度在5 min時(shí)從常溫升到1 200 ℃,并持續(xù)了115 min后開(kāi)始下降; 降溫過(guò)程為110 min,到第230 min時(shí)溫度降到常溫。

(a) 測(cè)點(diǎn)位置平面示意(單位:mm) (b) 測(cè)點(diǎn)位置現(xiàn)場(chǎng)實(shí)拍

2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

各測(cè)點(diǎn)溫度最高值如表3所示。由表可知:1)各測(cè)點(diǎn)溫度由高到低為防火板背火面、空腔、鋼殼底板下表面,即溫度是沿著防火板、空腔空氣向鋼殼底板下表面?zhèn)鬟f的,而角鋼測(cè)點(diǎn)溫度明顯高于其他3個(gè)部位,主要是因?yàn)榕c其相連接的自攻螺釘直接接觸爐內(nèi)的高溫?zé)釤煔?溫度較高,進(jìn)而傳遞給角鋼; 2)在3種防火板厚度下,鋼殼底板下表面的溫度最高值均未超過(guò)設(shè)計(jì)文件規(guī)定的管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火極限300 ℃,說(shuō)明火災(zāi)中防火板對(duì)鋼殼的保護(hù)作用明顯,且防火板越厚、鋼殼底板下表面的溫度越低。

表3 各測(cè)點(diǎn)溫度最高值

2.3 拼縫防火板耐火試驗(yàn)

2.3.1 試驗(yàn)方案

相較于整板試驗(yàn),拼縫試驗(yàn)在拼縫處增設(shè)2組傳感器,每組傳感器包括防火板背火面、空腔、鋼殼底板下表面3個(gè)測(cè)點(diǎn)。為保證防火板拼縫的密封性,本研究提出如圖7所示的3種拼縫處理措施:“L型拼縫,涂防火膠,對(duì)接擠壓”,“工字形膠條,直縫拼接”,“直縫,涂防火膠,對(duì)接擠壓”,并對(duì)6個(gè)廠家的防火保護(hù)方案進(jìn)行耐火性能測(cè)試。

(a) L型拼縫,涂防火膠

2.3.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

不同工況下鋼殼底板溫度最高值如表4所示。

表4 拼縫試驗(yàn)鋼殼底板溫度最高值

由表4可知,不同工況下鋼殼底板下表面最高溫度均未超過(guò)設(shè)計(jì)文件規(guī)定的管節(jié)結(jié)構(gòu)耐火極限300 ℃。說(shuō)明上述拼縫處理方案均能有效防止熱煙氣沿拼縫進(jìn)入空腔進(jìn)而加熱鋼殼底板,滿足鋼殼沉管隧道結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)要求。此外,防火板采用單層或雙層結(jié)構(gòu)對(duì)耐火性能基本沒(méi)有影響,但考慮結(jié)構(gòu)整體性建議采用單層防火板。

3 鋼殼沉管隧道管節(jié)接頭耐火試驗(yàn)

通過(guò)開(kāi)展深中通道鋼殼沉管隧道管節(jié)接頭局部足尺耐火試驗(yàn),獲取無(wú)剪力鍵與有剪力鍵管節(jié)接頭試件的高溫?fù)p傷特征和溫度時(shí)程曲線,對(duì)試驗(yàn)采用的管節(jié)接頭防火保護(hù)方案進(jìn)行驗(yàn)證,并提出管節(jié)接頭防火構(gòu)造改進(jìn)措施。

3.1 構(gòu)件制作

無(wú)剪力鍵管節(jié)接頭試件由2個(gè)完全一致的接頭對(duì)接而成,主體為鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)。單個(gè)接頭試件現(xiàn)場(chǎng)實(shí)拍如圖8所示。試件主體制作完成后,在其中一個(gè)接頭的端部居中安裝GINA橡膠;接著將2個(gè)接頭依次吊裝放置在試驗(yàn)爐支撐梁上,放置平穩(wěn)后,在中部空腔安裝OMEGA橡膠止水帶。試件采用27.5 mm厚防火板+50 mm厚陶瓷纖維毯雙層防火保護(hù)體系。其中,防火板采用龍骨拼裝在試件底部,以保護(hù)試件主體結(jié)構(gòu);防火棉鋪設(shè)在防火板之上、2個(gè)接頭之間,以保護(hù)OMEGA以及GINA橡膠。

(a) 正視圖 (b) 左視圖

有剪力鍵管節(jié)接頭試件制作步驟和無(wú)剪力鍵管節(jié)接頭試件制作步驟基本一致,僅在吊裝拼接前增設(shè)了3個(gè)鋼剪力鍵。在防火保護(hù)方面,有剪力鍵試件將空腔處5號(hào)槽鋼龍骨自由端長(zhǎng)度由600 mm改為500 mm,并將防火板縫隙封堵方式由防火棉封堵改為防火膠密封,以保證防火板的密封性。試件安裝完成效果如圖9所示。

(a) 無(wú)剪力鍵試件

3.2 測(cè)點(diǎn)布置

無(wú)剪力鍵試件與有剪力鍵試件均布置有9個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)。熱電偶傳感器布置如圖10所示。熱電偶傳感器位置說(shuō)明如表5所示。

(a) 無(wú)剪力鍵試件

表5 熱電偶傳感器位置說(shuō)明

3.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

由于國(guó)內(nèi)現(xiàn)有可容納此類大型構(gòu)件的裝置還無(wú)法實(shí)現(xiàn)RABT曲線的加載,試驗(yàn)采取系統(tǒng)固有的ISO834火災(zāi)標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線,升溫時(shí)間為189 min(火災(zāi)曲線等效處理:基于關(guān)鍵材料溫度相等原則得出等效曝火時(shí)間[28])。試驗(yàn)過(guò)程中,2種試件外觀均無(wú)明顯變化,防火材料及主體結(jié)構(gòu)沒(méi)有出現(xiàn)爆裂、鼓出、開(kāi)裂等現(xiàn)象。試驗(yàn)完成后,無(wú)剪力鍵試件的防火板出現(xiàn)多處裂紋,如圖11(a)所示;龍骨在伸入空腔的自由端產(chǎn)生較大撓度,如圖11(b)所示。分析原因?yàn)?槽鋼龍骨的安裝方式與防火板的拼縫存在缺陷,導(dǎo)致龍骨溫度較高,造成強(qiáng)度退化和產(chǎn)生溫度應(yīng)力。通過(guò)改進(jìn)龍骨安裝與防火板縫隙封堵方式,后續(xù)有剪力鍵試件耐火試驗(yàn)中龍骨未再產(chǎn)生明顯變形。

(a) 防火板裂紋 (b) 龍骨自由端撓度

此外,有剪力鍵試件內(nèi)部測(cè)點(diǎn)溫度時(shí)程曲線較無(wú)剪力鍵試件內(nèi)部測(cè)點(diǎn)溫度時(shí)程曲線平穩(wěn)。鋼殼測(cè)點(diǎn)溫度時(shí)程曲線如圖12所示。2種工況下各材料最高溫度如表6所示。由圖12和表6可知,無(wú)剪力鍵試件與有剪力鍵試件均未達(dá)到其相應(yīng)的耐火極限,說(shuō)明試驗(yàn)采用的防火保護(hù)方案是安全可行的。

圖12 鋼殼測(cè)點(diǎn)溫度時(shí)程曲線

表6 2種工況下各材料最高溫度

4 結(jié)論與建議

1)提出鋼殼沉管隧道管節(jié)結(jié)構(gòu)和接頭結(jié)構(gòu)的耐火極限標(biāo)準(zhǔn),給出管節(jié)結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)建議和接頭橡膠止水帶合理使用溫度,為深中通道沉管隧道防火保護(hù)技術(shù)的設(shè)計(jì)、研究提供了技術(shù)支撐。

2)提出鋼殼沉管隧道管節(jié)結(jié)構(gòu)防火保護(hù)方案,針對(duì)結(jié)構(gòu)防火薄弱構(gòu)造拼縫,給出3種創(chuàng)新處理措施,并基于耐火試驗(yàn)驗(yàn)證了上述方案措施的可行性。綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)和安全耐久分析,建議管節(jié)結(jié)構(gòu)防火板厚度采用35 mm,接縫采用L型單層防火板拼縫,對(duì)接面涂熱膨脹膠。

3)開(kāi)展鋼殼沉管隧道管節(jié)接頭耐火試驗(yàn),獲取無(wú)剪力鍵與有剪力鍵管節(jié)接頭試件的高溫?fù)p傷特征和溫度時(shí)程曲線,驗(yàn)證了管節(jié)接頭防火保護(hù)方案的可行性,并提出管節(jié)接頭防火構(gòu)造的改進(jìn)措施。建議管節(jié)接頭在防火設(shè)計(jì)時(shí)外側(cè)設(shè)35 mm防火板,采用防火膠封堵拼縫,內(nèi)側(cè)設(shè)50 mm陶瓷纖維毯組成防火隔斷,拼裝龍骨在空腔自由端取500 mm。