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        余吾礦煤/巖層組合類型劃分及壓裂措施

        2024-03-06 08:59:38郝少偉張徑碩王韶偉竟亞飛
        煤礦安全 2024年2期

        郝少偉 ,張徑碩 ,王韶偉 ,竟亞飛

        (1.山西潞安金源煤層氣開發(fā)有限責(zé)任公司,山西 長(zhǎng)治 046000;2.河南理工大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院,河南 焦作 454000)

        煤層中能否營(yíng)造有效裂縫對(duì)壓裂效果具有重要影響。近年來,國(guó)內(nèi)外研究者采用相似材料壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)、數(shù)值模擬、現(xiàn)場(chǎng)壓裂試驗(yàn)和裂縫監(jiān)測(cè)等方法研究了煤巖強(qiáng)度、圍巖力學(xué)性質(zhì)和所受應(yīng)力狀態(tài)對(duì)水力壓裂裂縫形態(tài)的影響[1-3]。模擬實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn):當(dāng)應(yīng)力差大于6 MPa 時(shí),地應(yīng)力是裂縫延伸的主控因素,水力壓裂裂縫容易沿著最大主應(yīng)力方向延伸;當(dāng)應(yīng)力差在3~6 MPa 時(shí),水力壓裂裂縫形態(tài)是煤中裂隙系統(tǒng)、應(yīng)力差和圍巖力學(xué)共同作用的結(jié)果;當(dāng)應(yīng)力差小于3 MPa 時(shí),煤中裂隙系統(tǒng)、圍巖力學(xué)性質(zhì)對(duì)水力壓裂裂縫形態(tài)影響較大。這些成果為現(xiàn)場(chǎng)水力壓裂參數(shù)優(yōu)化提供了理論依據(jù)[4-9]。通過理論研究和現(xiàn)場(chǎng)水力壓裂實(shí)踐,學(xué)者們提出了針對(duì)軟煤發(fā)育區(qū)的“虛擬儲(chǔ)層”壓裂和針對(duì)軟硬煤互層的“避射軟煤”的射孔優(yōu)化技術(shù),這些研究成果無疑為現(xiàn)場(chǎng)水力壓裂效果最優(yōu)提供了重要保障。

        不同的煤、巖儲(chǔ)層組合類型可能具有不同的水力壓裂裂縫形態(tài),其壓裂效果也不同。目前,科研工作者更多關(guān)注水力壓裂裂縫形態(tài)的主控因素和形態(tài)特征,對(duì)煤/巖組合類型劃分相對(duì)關(guān)注較少。為此,以潞安礦區(qū)余吾礦的煤層氣勘探開發(fā)資料為基礎(chǔ),對(duì)研究區(qū)3#煤層的頂板巖性和力學(xué)性質(zhì)、煤體結(jié)構(gòu)、地應(yīng)力狀態(tài)等進(jìn)行研究,劃分水力壓裂的煤/巖組合類型,并提出了不同組合類型下的水力壓裂措施建議,以期為不同煤/巖組合類型下水力壓裂改造措施實(shí)施提供指導(dǎo)與借鑒。

        1 地質(zhì)概況及水力壓裂煤/巖組合類型劃分

        余吾礦位于潞安礦區(qū)中部,井田內(nèi)主要發(fā)育褶皺構(gòu)造。主采煤層為3#煤層,厚度一般為4.67~7.03 m,平均為6.07 m;煤體結(jié)構(gòu)以碎裂煤和碎粒煤為主。埋深一般為573~740 m,平均為617 m。3#煤層頂板巖性一般為泥巖、砂質(zhì)泥巖或粉砂巖;底板巖性一般為泥巖、砂質(zhì)泥巖。

        研究表明:煤層頂/底板的巖性及力學(xué)性質(zhì)、煤體結(jié)構(gòu)和煤層所受的地應(yīng)力對(duì)水力壓裂裂縫形態(tài)具有重要影響[10-13]。因此,首先獲取這幾個(gè)參數(shù),然后根據(jù)這些參數(shù)進(jìn)行水力壓裂煤/巖組合類型劃分。

        1)煤層頂板巖性和力學(xué)性質(zhì)的獲取方法。本次通過該區(qū)煤層氣井的測(cè)井解釋對(duì)3#煤層頂板的巖性進(jìn)行判識(shí)。在此基礎(chǔ)上,對(duì)取心井3#煤層頂板的泥巖、砂質(zhì)泥巖、粉砂巖、細(xì)砂巖等進(jìn)行力學(xué)參數(shù)測(cè)試。以煤層頂板15 m 為界限,結(jié)合巖性求得其綜合彈性模量Ez。Ez與中砂巖的彈性模-量Ef相除(根據(jù)研究區(qū)情況取Ef=28.54 GPa),當(dāng)值<1 時(shí),定義為軟巖;當(dāng)值≥1 時(shí),定義為硬巖。

        式中:Ez為綜合彈性模量,GPa;Ei為第i種巖性的彈性模量,GPa;hi為第i種巖層的厚度(h1+h2+···+hn=15),m。

        2)煤層段軟/硬煤的獲取方法。首先根據(jù)鉆井取心,確定出不同煤體結(jié)構(gòu)的GSI 值;然后,對(duì)參數(shù)井煤層段的GSI 值與對(duì)應(yīng)的測(cè)井響應(yīng)參數(shù)值進(jìn)行多參數(shù)擬合,關(guān)系模型如式(2);根據(jù)式(2)得出相對(duì)應(yīng)的其他煤層氣井煤層段的GSI 值。把GSI 值≥40 稱為硬煤,GSI 值<40 為軟煤。分別統(tǒng)計(jì)煤層段的硬煤和軟煤的厚度,當(dāng)硬煤厚度≥60%時(shí),煤層段稱為硬煤;反之為軟煤。

        式中:GSI 為煤破碎程度值,1~100;ρc為煤的密度,t/m3;Gr為自然伽馬,API;Cx、Cy分別為x、y方向上的井徑,mm;Rd為深側(cè)向電阻率,Ω·m;a、b、c、d、f為擬合常數(shù)。

        3)地應(yīng)力的獲取方法。主要通過水力壓裂曲線結(jié)合密度測(cè)井獲取水平應(yīng)力和垂直應(yīng)力。壓裂泵入結(jié)束后,壓降曲線上有1 個(gè)明顯的拐點(diǎn),這個(gè)拐點(diǎn)就是瞬時(shí)關(guān)井壓力pISTP,該值與最小水平主應(yīng)力σMIN相當(dāng)[14];由此可得最大水平主應(yīng)力σMAX;而上覆靜巖壓力σv就是上覆巖體自重引起的壓力,可通過測(cè)井獲取的上覆地層密度和相應(yīng)厚度計(jì)算得出[15]。

        式中:pISTP為瞬時(shí)關(guān)井壓力,可由水力壓裂施工曲線上直接讀取, MPa;σMIN為最小水平主應(yīng)力,MPa。

        式中:σMAX為最大水平主應(yīng)力,MPa;pf為破裂壓力,MPa;p0為儲(chǔ)層壓力,可通過排采時(shí)初始動(dòng)液面得出, MPa;St為煤的抗張強(qiáng)度,MPa。

        式中:σv為上覆靜巖壓力,kPa;ρri為上覆地層某層密度,t/m3;Hi為上覆地層某層厚度,m。

        根據(jù)上述劃分關(guān)鍵參數(shù)的獲取方法,分別對(duì)地應(yīng)力狀態(tài)、煤體結(jié)構(gòu)、圍巖的巖石力學(xué)劃分參數(shù)進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合其臨界值和研究區(qū)儲(chǔ)層特征進(jìn)行排列組合,劃分出水力壓裂煤/巖組合類型。水力壓裂煤/巖組合類型劃分方法如圖1。

        圖1 水力壓裂煤/巖組合類型劃分方法Fig.1 Classification method of hydraulic fracturing coal /rock combination types

        2 研究區(qū)水力壓裂煤/巖層組合類型劃分結(jié)果

        1)頂/底板巖性分布特征。實(shí)驗(yàn)室對(duì)不同巖性進(jìn)行力學(xué)實(shí)驗(yàn):泥巖、砂質(zhì)泥巖各測(cè)試了6 塊,彈性模量范圍分別為9.58~13.21 GPa 和10.59~16.77 GPa,平均值分別為11.10 GPa 和13.81 GPa;粉砂巖、細(xì)砂巖、中砂巖各測(cè)試5 塊,彈性模量范圍分別為29.79~41.37 GPa、27.9~47.62 GPa、25.78~39.31 GPa,平 均 值 分 別 為36.32、32.87、28.54 GPa。對(duì)煤層氣井3#煤層頂15 m 內(nèi)的巖性進(jìn)行統(tǒng)計(jì),結(jié)合實(shí)驗(yàn)測(cè)試和式(1),得出了頂板軟、硬巖分布特征。從3#煤層頂板軟/硬巖分布特征可得:研究區(qū)的西部和東部,頂板巖性為軟巖,中部為硬巖。

        2)軟/硬煤分布特征。根據(jù)軟、硬煤劃分方法,得出3#煤層軟、硬煤分布特征。從研究區(qū)3#煤層軟/硬煤分布特征可得:硬煤主要分布在研究區(qū)的中部及中西部,其余以軟煤為主。

        3)地應(yīng)力分布特征。根據(jù)地應(yīng)力計(jì)算公式,得出研究區(qū)各煤層氣井的地應(yīng)力值。同時(shí),為了驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,部分井計(jì)算結(jié)果與試井結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,部分煤層氣井的地應(yīng)力數(shù)據(jù)及應(yīng)力類型見表1。表1 試井得出的破裂壓力和閉合壓力均比水力壓裂曲線對(duì)應(yīng)值大,原因?yàn)椋孩偎毫咽┕づ帕枯^大,管線摩阻較大,導(dǎo)致其讀數(shù)相對(duì)大;②有些井的井徑擴(kuò)大、煤層部分受到污染,導(dǎo)致破裂壓力變大;③壓裂時(shí)砂堵等曲線異常造成閉合壓力變大。選擇施工較正常的井進(jìn)行計(jì)算,研究區(qū)3#煤層地應(yīng)力分布特征應(yīng)力分布如圖2。從圖2 可看出:研究區(qū)3#煤層最小水平主應(yīng)力范圍為6~15.5 MPa,最大水平主應(yīng)力范圍為10~29 MPa,垂直應(yīng)力一般為9.5~19 MPa;地應(yīng)力類型主要為拉張型或過渡型;其中最小、最大水平主應(yīng)力的分布特征相似,均為北高南低,西高東低;垂直地應(yīng)力呈北高南低變化趨勢(shì)。

        表1 部分煤層氣井地應(yīng)力計(jì)算結(jié)果及試井?dāng)?shù)據(jù)Table 1 Ground stress calculation results and stress types for selected CBM wells

        圖2 研究區(qū)3 號(hào)煤層地應(yīng)力分布特征Fig.2 Characteristics of ground stress distribution in No.3 coal seam of study area

        根據(jù)圖1 的劃分方法,劃分出儲(chǔ)層組合類型,研究區(qū)3#煤儲(chǔ)層可劃分為:軟巖軟煤過渡型、軟巖軟煤拉張型(YW-04~YW-09、YW-11、YW-15、YW-16、YW-18)、硬巖軟煤過渡型(YW-17)、軟巖硬煤過渡型(YW-19)、軟巖硬煤拉張型(YW-02)、硬巖硬煤過渡型(YW-01、YW-03)和硬巖硬煤拉張型(YW-10、YW-12~YW-14)等7 種類型。

        3 研究區(qū)水力壓裂效果分析

        分別選取研究區(qū)硬煤硬巖拉張型、軟巖軟煤拉張型、軟巖硬煤拉張型和硬巖軟煤過渡型4 種典型井的壓裂和排采資料進(jìn)行分析。不同儲(chǔ)層類型的壓裂曲線如圖3,不同儲(chǔ)層類型的排采曲線如圖4。從圖3 和圖4 可看出:

        圖3 不同儲(chǔ)層類型的壓裂曲線Fig.3 Fracturing curves for different reservoir types

        圖4 不同儲(chǔ)層類型的排采曲線Fig.4 Discharge and recovery curves for different reservoir types

        1)硬巖硬煤拉張型。水力壓裂時(shí)硬巖的阻隔作用,壓裂裂縫主要在硬煤中形成并延伸;拉張型情況時(shí),施工壓力不高;加砂過程中支撐劑的重力作用,施工壓力反而有所下降;營(yíng)造的裂縫能有效支撐,停泵后壓力降低較快。結(jié)合產(chǎn)氣曲線,可知壓裂效果較好。

        2)軟巖軟煤拉張型。軟煤較破碎,天然裂隙較少,近井筒地帶可能有污染,造成初期施工壓力較高,隨著壓裂進(jìn)行,突破污染帶,施工壓力降低;拉張型使支撐劑容易在碎煤粒間堆積,施工壓力一般較低,無法營(yíng)造出有效裂縫。產(chǎn)氣曲線側(cè)面反映了壓裂效果較差。

        3)軟巖硬煤拉張型。施工壓力不高時(shí),容易在硬煤中延伸形成裂縫;若排量過大,容易在軟巖和硬煤界面延伸,影響壓裂效果。壓裂曲線表明:裂縫在硬煤中有一定延伸,產(chǎn)氣曲線間接表明壓裂較好。

        4)硬巖軟煤過渡型。壓裂時(shí)硬巖的阻隔作用,軟煤中營(yíng)造的有效裂縫少;壓裂中期砂比提高后,煤層發(fā)生堵塞施工壓力居高不下,造縫困難,裂隙延伸范圍有限。由產(chǎn)氣曲線也可以看出:軟煤層壓裂時(shí)很難營(yíng)造出有效裂縫,產(chǎn)氣量較低。

        在此基礎(chǔ)上,針對(duì)不同的煤/巖組合類型,提出了相應(yīng)的水力壓裂建議,不同煤/巖組合類型水力壓裂建議見表2。

        表2 不同煤/巖組合類型水力壓裂建議Table 2 Hydraulic fracturing proposals for different coal/rock combination types

        4 不確定性分析

        1)煤層段的非均質(zhì)性、鉆井的污染程度、壓裂時(shí)是否存在砂堵及堵塞嚴(yán)重程度、管線摩阻等都可能造成壓裂時(shí)破裂壓力、停泵壓力與實(shí)際存在一定的差異性,這些差異都影響著地應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果,今后需進(jìn)一步考慮這些因素對(duì)數(shù)據(jù)的影響,使應(yīng)力計(jì)算結(jié)果更接近實(shí)際。

        2)本文的各種分布圖是通過已有煤層氣井資料計(jì)算相應(yīng)參數(shù)后采用克里金插值法得出的結(jié)果。數(shù)據(jù)點(diǎn)是否是極值點(diǎn)、分布間距等都將影響著參數(shù)圖的表征結(jié)果。個(gè)別塊段由于煤層氣井之間間距較大,所取值并非極值點(diǎn),采用克里金插值法時(shí)可能與實(shí)際存在一定差異。隨著今后煤層氣井?dāng)?shù)量的增加,參數(shù)表征結(jié)果更接近實(shí)際。

        5 結(jié) 語(yǔ)

        1)通過研究區(qū)的地應(yīng)力分布特征、圍巖巖性特征和煤結(jié)構(gòu)特征研究,將研究區(qū)3#煤/巖儲(chǔ)層分為軟巖軟煤過渡型、硬巖軟煤過渡型、軟巖硬煤過渡型、硬巖硬煤過渡型、軟巖軟煤拉張型、軟巖硬煤拉張型和硬巖硬煤拉張型等7 種類型。

        2)不同的煤/巖儲(chǔ)層組合類型,水力壓裂時(shí)裂縫形態(tài)不同,壓裂效果也不同。針對(duì)不同水力壓裂煤/巖層組合類型,提出了不同組合類型下的水力壓裂措施建議如下:①硬巖硬煤組合類型:采用大排量、多液量、低/中砂比、逐級(jí)加砂方式能營(yíng)造出較長(zhǎng)裂縫并能有效支撐;②硬巖軟煤拉張型:建議在硬巖頂板壓裂,但排量不宜過大,防止竄層;③硬巖軟煤過渡/擠壓型:需優(yōu)化壓裂工藝參數(shù);④軟巖硬煤組合:應(yīng)避射部分煤層,防止水力壓裂時(shí)裂縫進(jìn)入到煤層與軟巖交界面,影響壓裂效果;⑤軟巖軟煤組合:不建議采用水力壓裂方式進(jìn)行改造。

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