閆忠斌，伏亞鋒

（貴州貴黃高速公路有限公司，貴州 黔南 551300）

1 工程概況

甘溪特大橋?yàn)?55 m+300 m+155 m 雙肢高薄壁墩雙幅三跨變截面預(yù)應(yīng)力混凝土空腹式連續(xù)剛構(gòu)，見圖1。主橋分幅設(shè)計(jì)，兩幅橋凈距為3.5 m，左右線共用承臺、樁基，單幅橋?qū)挒?0.25 m。19#主墩高85 m，20#主墩高129 m，主墩單肢尺寸：450 cm（順橋向尺寸）×625 cm（橫橋向尺寸），順橋向墩壁壁厚120 cm；橫橋向墩壁壁厚100 cm。主墩順橋向雙肢間，除墩頂0#處主梁聯(lián)結(jié)外，在主梁下弦根部與主墩連接處設(shè)順橋向橫梁聯(lián)結(jié)。該處橫梁梁高950 cm，頂、底板厚為120 cm，腹板厚120 cm。

圖1 甘溪特大橋總體布置圖（單位：cm）

大橋跨度大、墩高，受合龍溫度及運(yùn)營狀態(tài)主梁收縮徐變影響，主墩會發(fā)生縱向偏位，對主墩結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生不利影響，為改善后期主墩受力狀態(tài)在中跨合龍前對合龍口進(jìn)行頂推[1]。

2 頂推施工方案

根據(jù)計(jì)算仿真分析，考慮合龍溫度與設(shè)計(jì)溫度的差異引的溫度效應(yīng)、混凝土收縮徐變效應(yīng)及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在中跨合龍前對左、右幅中跨合龍口進(jìn)行同步反頂，頂推力大小為2 500 kN（分4 級頂推），頂推點(diǎn)位置在主梁截面的形心位置。

現(xiàn)場頂推施工流程為：中跨合龍口臨時(shí)配重施加（合龍高差在10 以內(nèi)，只施加合龍段換重的重量）→進(jìn)行模板施工（注意縱向不要鎖定）→合龍段鋼筋綁扎（注意縱向鋼筋不要連接）→合龍口勁性骨架安裝（只焊接一側(cè)）→頂推設(shè)施安裝→分級頂推→頂推完成后進(jìn)行合龍口勁性骨架鎖定，模板、縱向鋼筋鎖定→混凝土澆筑等[2]。

3 頂推監(jiān)測方案

頂推過程中對主墩應(yīng)力、合龍口位置、墩頂位移、支座偏位進(jìn)行監(jiān)測，如出現(xiàn)異常情況立即停止頂推進(jìn)行問題分析處理后再進(jìn)行下一步施工。為及時(shí)準(zhǔn)確地獲取數(shù)據(jù)，在S35#節(jié)段前端（中跨最大懸臂節(jié)段）、0#節(jié)段中心、S37’#節(jié)段（邊跨伸縮縫位置）布置線形測點(diǎn)，主墩的應(yīng)力測點(diǎn)布置墩底附近布置監(jiān)測斷面，具體測點(diǎn)布置如圖2 所示，左、右副測點(diǎn)布置一樣，線形測點(diǎn)在S35#節(jié)段測試斷面布置2 個測點(diǎn)，其他斷面布置一個測點(diǎn)。

圖2 頂推監(jiān)測斷面布置圖

監(jiān)測方法：線形監(jiān)測采用高精度全站儀進(jìn)行，采用后方交匯，應(yīng)力監(jiān)測采用應(yīng)力綜合測試儀人工監(jiān)測。

監(jiān)測頻率：（1）頂推前初始數(shù)據(jù)采集；（2）每次分級頂推后；（3）頂推完成后。

4 頂推監(jiān)測結(jié)果

4.1 線形監(jiān)測結(jié)果

中跨合龍頂推時(shí)（頂推力2 500 kN）對合龍口高程、合龍口水平位移、墩頂偏位及支座偏位進(jìn)行了監(jiān)測，其中，合龍高程實(shí)測變化平均值左幅占計(jì)算值的70%，右幅占計(jì)算值的64%；合龍口水平位實(shí)測變化平均值左幅占計(jì)算值的63%，右幅占計(jì)算值的60%；墩頂偏位實(shí)測變化值平均值左幅占計(jì)算值的58%，右幅占計(jì)算值的59%；支座偏位變化平均值左幅占計(jì)算值的51%，右幅占計(jì)算值的54%[3]。具體值見表1～表3。

表1 溪特大橋中跨頂推左幅中跨合龍口豎向位移監(jiān)測

表2 甘溪特大橋中跨頂推左幅中跨合龍口水平位移監(jiān)測

表3 甘溪特大橋中跨頂推左幅水平位移監(jiān)測

4.2 應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果

中跨合龍頂推時(shí)（頂推力2 500 kN）對主墩應(yīng)力測點(diǎn)進(jìn)行了監(jiān)測，由于數(shù)據(jù)較多只出加載50%和100%的數(shù)據(jù)，加載50%時(shí)應(yīng)變實(shí)測占比42%，加載100%時(shí)應(yīng)變實(shí)測占比55%，實(shí)測應(yīng)變平均占比49%，如表4 所示。

表4 甘溪特大橋中跨合龍應(yīng)力實(shí)測

4.3 監(jiān)測結(jié)果分析

從頂推時(shí)線形和應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果來看，頂推過程監(jiān)測實(shí)測值沒有超過計(jì)算值，頂推過程安全。實(shí)測和計(jì)算有一定差別，差別的主要原因是大橋的整體實(shí)際剛度和計(jì)算有一定的差別，在仿真計(jì)算過程中完全取用實(shí)際剛度是較復(fù)雜的、較難的，較好的修正方法是在施工過程根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)對計(jì)算模型逐步修正。

在頂推控制過程中以實(shí)際頂推力為主，頂推位移為輔。在邊跨支座預(yù)偏時(shí)注意修正，根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)一般取理論計(jì)算值的50%～70%。

5 結(jié)論

隨著橋梁事業(yè)的不斷發(fā)展，越來越多的大、高、難、新型橋梁拔地而起，施工難度越來越大，合龍頂推監(jiān)測技術(shù)的應(yīng)用將會越來越廣泛，通過既有文獻(xiàn)及現(xiàn)場實(shí)際操作數(shù)據(jù)，甘溪特大橋合龍頂推監(jiān)測得出以下結(jié)論：（1）中跨合龍頂推過程是安全可控的；（2）頂推過程控制中以頂推力為主，頂推位移為輔；（3）仿真計(jì)算過程要注意整體剛度的修正；（4）在支座預(yù)偏時(shí)注意剛度修正，一般取理論計(jì)算值的50%～70%。