張翰林,蘇遠大,王 淼,唐曉明

(1.中國石油大學(xué)(華東)地球科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,山東青島266580;2.中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津300459)

由于全球能源需求急速增長,非常規(guī)油氣藏逐漸成為國內(nèi)外勘探開發(fā)的重要領(lǐng)域之一。其中,裂縫性油氣藏的產(chǎn)量與儲量在非常規(guī)油氣資源中占有較大比重,該類油氣藏是以裂縫為主要儲集空間與滲流通道的油氣藏,儲集層通常具有巖性致密、低孔低滲和結(jié)構(gòu)復(fù)雜等特點,因此裂縫的流體疏導(dǎo)性能是決定儲層產(chǎn)能高低的重要因素。

國際上已有對于裂縫流體疏導(dǎo)性能及相關(guān)產(chǎn)能評價方法的研究,BARTON等[1]提出了臨界應(yīng)力斷層理論,利用地應(yīng)力與裂縫幾何形態(tài)以及溫度測井研究斷層的水力傳導(dǎo)狀態(tài)。ZOBACK等[2]利用三維應(yīng)力莫爾圓分析了水力壓裂過程中孔隙壓力增加有助于誘發(fā)裂縫的開啟;KRUSZEWSKI等[3]利用三維應(yīng)力莫爾圓確定儲層接近臨界應(yīng)力狀態(tài)的優(yōu)勢通道。近幾年,國內(nèi)一些學(xué)者也開展了相關(guān)研究工作,陸云龍等[4]利用電成像提取的井壁裂縫結(jié)合三維莫爾圓開展了裂縫有效性分析工作。李思亦等[5]引入聲波遠探測識別裂縫并研究了不同地區(qū)碳酸鹽巖儲層裂縫的有效性。徐珂等[6]通過建立裂縫參數(shù)與產(chǎn)能的關(guān)系發(fā)現(xiàn)裂縫面應(yīng)力狀態(tài)與產(chǎn)能有較好的相關(guān)性。

本文基于電成像測井技術(shù)與近年發(fā)展起來的偶極橫波遠探測技術(shù)[7-8]分別獲取井周從井壁到遠井的裂縫信息,結(jié)合巖石力學(xué)方法計算裂縫的應(yīng)力狀態(tài)并分析井周裂縫流體疏導(dǎo)性能,將上述方法應(yīng)用于渤海地區(qū)潛山裂縫性油氣藏的產(chǎn)能評價中,驗證了方法的有效性。

1 地應(yīng)力分析

1.1 地應(yīng)力方向

在鉆井的過程中,隨著井筒中巖心的取出,井孔周圍的應(yīng)力會發(fā)生變化,井孔周圍的環(huán)向應(yīng)力分布可由Kirsch方程描述[9],即:

(1)

式中:σβ為井壁周圍的環(huán)向應(yīng)力;σH和σh分別代表地層最大水平主應(yīng)力與最小水平主應(yīng)力;R為井眼半徑;r為距離井眼中心的徑向距離;β為徑向r與最大水平主應(yīng)力方向的夾角;p為井中流體壓力。令σH=40MPa,σh=30MPa,p=30MPa,R=0.1m。

根據(jù)(1)式計算得出井孔附近地層環(huán)向應(yīng)力隨徑向距離變化的分布特征(圖1),可以明顯發(fā)現(xiàn)井孔周圍產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,并且受應(yīng)力方位與徑向距離的影響較大。由于存在井孔應(yīng)力集中現(xiàn)象,在最大水平主應(yīng)力方向,井壁易進入拉伸狀態(tài),同時巖石抗拉強度較低,易形成鉆井誘導(dǎo)產(chǎn)生的誘導(dǎo)縫,所以,利用井壁誘導(dǎo)縫的走向可指示最大水平主應(yīng)力方向[10]。

圖1 井壁附近環(huán)向應(yīng)力分布

通常誘導(dǎo)縫在井壁上發(fā)育數(shù)量多且方位不完全相同。因此,可以利用Fisher統(tǒng)計法計算誘導(dǎo)縫的平均方向,并基于誘導(dǎo)拉伸裂縫的質(zhì)量評價標(biāo)準(zhǔn)(表1)判斷其數(shù)據(jù)質(zhì)量的可靠性[11]。其定義為:

表1 誘導(dǎo)拉伸裂縫的質(zhì)量評價體系

(2)

(3)

(4)

式中:ωi為第i條井壁誘導(dǎo)縫的走向。

誘導(dǎo)縫的平均方位可表示為:

(5)

1.2 地應(yīng)力大小

通常,地層巖石受垂向應(yīng)力、最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力以及巖石內(nèi)部的孔隙壓力作用,其中,垂向應(yīng)力主要來自于上覆巖層的重力作用,可由密度測井資料計算得到。而水平方向上主應(yīng)力除了來自地層垂向應(yīng)力的作用,還受構(gòu)造運動的強烈影響。

針對我國渤海灣盆地渤中19-6區(qū)塊深層的裂縫性潛山凝析氣田開展評價分析,由于該區(qū)域主控構(gòu)造為走滑斷層,且構(gòu)造區(qū)域內(nèi)地應(yīng)力表現(xiàn)為:最大水平主應(yīng)力>垂向應(yīng)力>最小水平主應(yīng)力。因此,在眾多水平地應(yīng)力計算模型中我們采用適用于該區(qū)塊構(gòu)造情況的黃氏模型進行計算[12-13],該區(qū)塊地應(yīng)力計算公式為:

(6)

式中:σV,σH,σh分別為地層的垂向應(yīng)力、最大水平主應(yīng)力與最小水平主應(yīng)力;g為重力加速度;h0,h為井段起始深度與終止深度;ρave為上覆巖層的平均密度;ρ為巖石的體積密度;v為泊松比;α為Biot系數(shù);Pp為孔隙壓力;βH,βh為地區(qū)構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)。

2 裂縫流體疏導(dǎo)性分析

2.1 裂縫應(yīng)力狀態(tài)分析

三維應(yīng)力莫爾圓是巖石力學(xué)中分析裂縫面應(yīng)力狀態(tài)的一種常用工具[8],在給定3個主應(yīng)力(σH,σh,σV)和地層孔隙壓力Pp的情況下,地層巖石的有效主應(yīng)力可表示為:

(7)

主應(yīng)力的3個正交方向形成如圖2a所示的笛卡爾坐標(biāo)系,裂縫在該坐標(biāo)系中的方位或其法線方向決定了裂縫面的應(yīng)力狀態(tài),裂縫面的法向單位向量n為:

圖2 裂縫的應(yīng)力狀態(tài)a 裂縫面的三軸應(yīng)力狀態(tài)示意; b 三維應(yīng)力莫爾圓

n=(sinθsinγ,sinθcosγ,cosθ)T

(8)

式中:γ是裂縫走向相對于σH的方位夾角;θ是裂縫的傾角;T表示轉(zhuǎn)置。在裂縫的法線方向上,裂縫面的有效正應(yīng)力為:

σn=sin2θ(σ′Hsin2γ+σ′hcos2γ)+σ′Vcos2θ

(9)

那么,裂縫面的切應(yīng)力為:

τn=

(10)

在確定地應(yīng)力大小和方位的情況下,可針對不同產(chǎn)狀裂縫利用三維應(yīng)力莫爾圓展開應(yīng)力狀態(tài)分析。對于井壁裂縫可利用電成像測井方法識別并準(zhǔn)確拾取產(chǎn)狀;針對遠井裂縫則可通過偶極橫波遠探測方法來識別,下面對遠井裂縫產(chǎn)狀的拾取展開討論。

偶極橫波遠探測成像采用方位角旋轉(zhuǎn)的方法從四分量偶極聲波數(shù)據(jù)中得到裂縫的方位角,其中,SH橫波數(shù)據(jù)是由一個偏振角度為φ的四分量數(shù)據(jù)所構(gòu)造[14-15]:

SH(φ)=xxcos2φ-sinφcosφ(xy+yx)+
yysin2φ

(11)

當(dāng)SH橫波偏振角度與裂縫走向方向一致時,裂縫的SH波反射強度最大,因此,SH波振幅最大時的角度φ0即為裂縫走向角。沿著方位角φ0的方向成像,可以得到裂縫的二維圖像,并從中可以確定裂縫到井眼的距離以及裂縫的傾角θ。故利用偶極橫波遠探測成像可以拾取遠井裂縫的產(chǎn)狀。

然而,在使用(11)式確定方位時,存在固有的180°不確定性,即φ0和φ0+180°同為該公式的解。因此,需要討論偶極橫波遠探測成像中180°不確定性對于裂縫應(yīng)力分析的影響。由于φ在等式中以sin2φ和cos2φ的形式出現(xiàn)時產(chǎn)生的應(yīng)力對是一個以180°為周期的函數(shù)。換言之,在(9)式和(10)式中,代入裂縫傾角θ,裂縫走向方位角φ0和φ0+180°會產(chǎn)生同樣的(σn,τn)值,所以,這種不確定性并不影響裂縫應(yīng)力狀態(tài)的計算。上述分析的重要意義在于,可以用偶極橫波遠探測成像拾取遠井裂縫的產(chǎn)狀,并且裂縫在偶極橫波遠探測成像中的180°不確定性并不會影響裂縫面應(yīng)力狀態(tài)的確定。因此,巖石力學(xué)中的三維應(yīng)力莫爾圓與電成像測井技術(shù)、偶極橫波遠探測技術(shù)可以有效結(jié)合起來計算井周裂縫的應(yīng)力狀態(tài)。

2.2 裂縫的臨界應(yīng)力狀態(tài)判別

基于裂縫應(yīng)力狀態(tài)的莫爾圓分析,可以結(jié)合莫爾-庫侖破裂準(zhǔn)則進行裂縫臨界應(yīng)力狀態(tài)判別表征裂縫流體疏導(dǎo)性[1],對于利用(9)式和(10)式得到的應(yīng)力對(σn,τn),該準(zhǔn)則為:

τn=S0+μσn

(12)

式中:S0是巖石的內(nèi)聚力;μ是摩擦系數(shù)。

對于裂縫性巖石,S0?？珊雎?于是,(12)式與Byerlee的摩擦定律相似且0.6≤μ≤1[16],在三維應(yīng)力莫爾圓上繪制莫爾-庫侖破裂準(zhǔn)則線,將裂縫面應(yīng)力狀態(tài)的二維圖形劃分為兩部分,如圖3所示。在μ=0.6這條破裂線附近及以上的陰影區(qū)域定義為臨界應(yīng)力區(qū)域,在該區(qū)域內(nèi),裂縫被激活并容易開啟或發(fā)生滑移,具有良好的流體疏導(dǎo)特性。在破裂準(zhǔn)則線以下的區(qū)域,裂縫通常處于不活躍或封閉的狀態(tài),其流體疏導(dǎo)性能較差,難以作為有效的油氣滲流通道。

圖3 莫爾-庫侖破裂準(zhǔn)則下的三維應(yīng)力莫爾圓

2.3 不同地應(yīng)力狀態(tài)與孔隙壓力的模擬

由(9)式和(10)式可知,裂縫面的應(yīng)力對(σn,τn)不僅取決于裂縫方位角γ和θ,同時也受地應(yīng)力狀態(tài)的影響,所以需要注意的是,根據(jù)表2所示的Anderson相對地應(yīng)力大小和斷層分類模式可以確定地應(yīng)力相對大小關(guān)系[17]。其中,σ1,σ2,σ3分別表示最大地應(yīng)力、中間地應(yīng)力和最小地應(yīng)力,地應(yīng)力狀態(tài)強烈控制著臨界應(yīng)力狀態(tài)(σn,τn)在莫爾圓中的分布位置[18]。

表2 Anderson斷層應(yīng)力分類

基于理論計算說明這種影響,設(shè)σ1,σ2,σ3的應(yīng)力值分別為70,50,40MPa,孔隙壓力為30MPa,令這3個地應(yīng)力值按表2分別交替賦值于3個主應(yīng)力(σH,σh,σV)來模擬正斷層、走滑斷層和逆斷層的應(yīng)力狀態(tài)。

對于正斷層類型(σV>σH>σh,圖4a左側(cè)),圖4a 右側(cè)模擬結(jié)果顯示莫爾圓中裂縫的方位角γ以順時針方向從0°逐漸增加至90°,傾角θ以逆時針方向從0°逐漸增加至90°,紅色區(qū)域代表裂縫的臨界應(yīng)力狀態(tài)表明,裂縫的方位角γ處于較小到中等范圍并且傾角θ為中到高傾角時趨于臨界應(yīng)力狀態(tài),此時裂縫具有較強的流體疏導(dǎo)性能;對于走滑斷層類型(σH>σV>σh,圖4b左側(cè)),圖4b右側(cè)模擬結(jié)果顯示,莫爾圓中裂縫的方位角γ以順時針方向從0°逐漸增加至90°,傾角θ以逆時針方向從0°逐漸增加至90°,紅色區(qū)域代表裂縫的臨界應(yīng)力狀態(tài)表明裂縫的方位角γ處于較小到中等范圍并且傾角θ為高傾角時趨于臨界應(yīng)力狀態(tài),此時裂縫具有較強的流體疏導(dǎo)性能;對于逆斷層類型(σH>σh>σV,圖4c左側(cè)),圖4c 右側(cè)模擬結(jié)果顯示,莫爾圓中裂縫的方位角γ以順時針方向從0°逐漸增加至90°,傾角θ同樣以順時針方向從0°逐漸增加至90°,紅色區(qū)域代表裂縫的臨界應(yīng)力狀態(tài)表明,裂縫的方位角γ處于中等到高的范圍并且傾角θ為低到中等傾角時趨于臨界應(yīng)力狀態(tài),此時裂縫具有較強的流體疏導(dǎo)性能。

圖4 不同斷層地應(yīng)力作用下的莫爾圓臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域模擬a 正斷層; b 走滑斷層; c 逆斷層

根據(jù)(7)式可知,有效地應(yīng)力大小取決于地應(yīng)力與孔隙壓力大小,因此在給定地應(yīng)力大小的情況下,地層孔隙壓力Pp的大小對于臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域的分布起著重要的作用。以圖4b走滑斷層類型為例(最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力、垂向應(yīng)力分別為70,50,40MPa),令孔隙壓力大小分別取25,30,35MPa模擬孔隙壓力變化對于裂縫流體疏導(dǎo)性能的影響。由圖5的模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),若孔隙壓力較小,無論裂縫產(chǎn)狀是否為優(yōu)勢破裂情況,裂縫都處于較穩(wěn)定的狀態(tài)不易發(fā)生破裂,故流體疏導(dǎo)性能較差,隨著孔隙壓力的不斷增加,裂縫臨界應(yīng)力狀態(tài)可包含的裂縫產(chǎn)狀范圍逐漸增加,裂縫更易于發(fā)生破裂,裂縫的流體疏導(dǎo)能力也逐漸增強。

圖5 不同孔隙壓力的莫爾圓臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域模擬a 25MPa; b 30MPa; c 35MPa

因此隨著裂縫性油氣藏開發(fā)過程的進行,地層孔隙壓力不斷下降會導(dǎo)致裂縫趨向閉合,此時可作為油氣輸運通道的裂縫數(shù)量將減少從而導(dǎo)致產(chǎn)能降低;在實施水力壓裂或者注水開發(fā)的過程中,孔隙壓力隨著壓裂液或注水量的增加而增大,之前不易發(fā)生破裂的裂縫產(chǎn)狀也會逐漸達到臨界應(yīng)力狀態(tài),裂縫的流體疏導(dǎo)性能增加,產(chǎn)能也將大幅提高。

以上模擬實例清楚地表明,只有將測井得到的裂縫方位信息準(zhǔn)確地與實際地應(yīng)力狀態(tài)和孔隙壓力情況相結(jié)合,才能正確地表征井周裂縫是否具有流體疏導(dǎo)性能的臨界應(yīng)力狀態(tài)。

2.4 井周裂縫流體疏導(dǎo)性的定量評價

利用莫爾圓分析裂縫流體疏導(dǎo)能力的思路,提出一種基于巖石力學(xué)定量評價井周裂縫流體疏導(dǎo)能力的方法。由于臨界應(yīng)力狀態(tài)下的裂縫具有較好的疏導(dǎo)能力,同時裂縫面的內(nèi)聚力非常小,可忽略不計。所以,根據(jù)(12)式,可以利用摩擦系數(shù),即裂縫面的切應(yīng)力與正應(yīng)力之比,作為定量反映裂縫流體疏導(dǎo)性的重要指標(biāo)[19],即:

(13)

摩擦系數(shù)的大小可以評價裂縫流體滲流能力的強弱,但裂縫流體疏導(dǎo)性能與摩擦系數(shù)并非線性關(guān)系。因此,引入一個經(jīng)驗系數(shù)a對摩擦系數(shù)進行校正,使得校正后的摩擦系數(shù)可準(zhǔn)確地定量反映裂縫流體疏導(dǎo)性能,即:

(14)

3 實例分析

3.1 區(qū)域地質(zhì)背景

渤中凹陷位于渤海灣盆地的東部渤海海域。其中,研究目標(biāo)區(qū)塊渤中19-6構(gòu)造區(qū)位于渤中凹陷西南部的深層構(gòu)造脊上,渤中19-6構(gòu)造區(qū)經(jīng)歷了多期構(gòu)造運動,早印支運動、晚印支運動與燕山運動對太古界變質(zhì)巖潛山的形成及裂縫的發(fā)育起關(guān)鍵作用[20-22]。由于該區(qū)塊儲層基質(zhì)表現(xiàn)為特低孔和特低滲特征,因此,裂縫為渤中19-6析氣田深層潛山儲層的主要儲集空間與滲流通道[23]。但裂縫性潛山巖性復(fù)雜且儲層非均質(zhì)性強,井與井之間測試產(chǎn)能差異大,儲層產(chǎn)出能力評價面臨挑戰(zhàn)。

3.2 X井的井周裂縫流體疏導(dǎo)性分析

X井目標(biāo)層段是該區(qū)塊典型的變質(zhì)巖裂縫性儲層,其產(chǎn)能主要依靠于地層中發(fā)育的裂縫網(wǎng)絡(luò)貢獻。圖6中,第1道是自然伽馬曲線;第2道為深度;第3道是對四分量交叉偶極聲波數(shù)據(jù)進行處理后的偶極方位各向異性,其各向異性大小的變化范圍為1%～5%;第4道的各向異性方位變化表明,該層段各向異性是不同方位的多組裂縫交叉作用的結(jié)果;經(jīng)過偶極橫波遠探測成像探測到兩條過井大裂縫,分別在N80°E/S80°W(第5道)和E50°S/W50°N(第6道)方位獲得最佳成像結(jié)果。成像圖顯示,井眼附近徑向深度25m范圍內(nèi)的幾個主要的高角度(60°～80°)的裂縫。在這兩個方位的大裂縫與井眼相交的5m內(nèi),遠探測成像結(jié)果在圖6最右側(cè)的電成像測井中得到驗證。除了大量的低角度裂縫外,電成像圖像中的高角度裂縫顯示出與遠探測成像中的高角度裂縫方位一致。電成像圖還顯示高角度裂縫存在近乎相反的傾向,但是由于前面所提到的偶極橫波遠探測的180°不確定性,這種傾向相反的差異在第5道與第6道的遠探測成像圖中無法探測到。然而,這種不確定性并不影響利用三維莫爾圓來計算裂縫面的應(yīng)力狀態(tài)。

圖6 X井過井大裂縫的偶極橫波遠探測成像與過井處電成像結(jié)果

井壁電成像測井結(jié)果顯示,該井在太古界潛山段(累計厚度為445.3m)共拾取誘導(dǎo)縫65條,利用(2)式至(5)式求取最大水平主應(yīng)力方向為89.5°,標(biāo)準(zhǔn)差為11.4°。根據(jù)表1質(zhì)量分級標(biāo)準(zhǔn)為A,因此該最大水平主應(yīng)力方向的計算結(jié)果有較高可靠性。根據(jù)(6)式計算可得地層的最大水平主應(yīng)力為144MPa;最小水平主應(yīng)力為80MPa;垂向應(yīng)力為109MPa;地層孔隙壓力測試值為67.5Mpa。根據(jù)表2的Anderson分類標(biāo)準(zhǔn),該儲層具有與圖4b相似的走滑斷層所對應(yīng)的地應(yīng)力狀態(tài),利用(9)式與(10)式計算該段井壁以及遠井裂縫的應(yīng)力狀態(tài),并通過(12)式判斷臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域,三維應(yīng)力莫爾圓分析結(jié)果如圖7所示。

圖7 X井大裂縫過井處裂縫群在三維莫爾圓上分布的分析結(jié)果

特別值得注意的是,分析結(jié)果表明圖7中所示的位于兩個不同方位的大尺度過井裂縫(紅點)均處于臨界應(yīng)力區(qū)域。對于井壁電成像圖中拾取的井壁裂縫(黑點),只有高角度裂縫處于臨界應(yīng)力狀態(tài),這意味著該儲層的產(chǎn)量主要來自于高傾角裂縫的貢獻,而非低角度裂縫,與圖4b的模擬結(jié)果一致,特別是由于裂縫相交段位于儲層段內(nèi),從遠探測成像圖中可以清楚地看到裂縫在地層中的延伸,清晰地指示了儲層油氣的輸送通道,為油田開發(fā)生產(chǎn)的規(guī)劃提供了有效信息。

3.3 用裂縫疏導(dǎo)性能解釋不同井之間的產(chǎn)能差異

渤中19-6區(qū)塊A井中的4043.40～4142.00m段,B井的3879.00～3998.66m段和C井的4411.00～4499.80m段同處于渤中19-6區(qū)塊中的變質(zhì)巖潛山段,且均為裂縫發(fā)育層段,分別發(fā)育裂縫54,35,92條,對這3個層段中的所有裂縫利用(9)式和(10)式進行應(yīng)力狀態(tài)計算,對計算結(jié)果進行分析得到如圖8所示τn-σn應(yīng)力狀態(tài)分布。

圖8 A,B,C井裂縫發(fā)育段的裂縫應(yīng)力狀態(tài)分析

基于圖8中3個裂縫發(fā)育層段的裂縫應(yīng)力狀態(tài)結(jié)果可得出初步結(jié)論:A井裂縫段中大部分裂縫位于破裂準(zhǔn)則線之下,處于非臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域,可以作為油氣運移通道的裂縫數(shù)量較少,故裂縫流體疏導(dǎo)性能較弱;B井與C井在裂縫段中位于破裂準(zhǔn)則線以上或破裂線附近的裂縫較多,處于臨界應(yīng)力狀態(tài),故多數(shù)裂縫趨于開啟或錯動,有著較強的流體疏導(dǎo)性能,但C井裂縫段的裂縫密度明顯大于B井,因此預(yù)測C井產(chǎn)能也將高于B井,A井產(chǎn)能最低。

為了得到更加準(zhǔn)確的分析結(jié)果,通過(14)式計算校正后的裂縫摩擦系數(shù)并加權(quán)到裂縫密度中[24],然后使其沿著測試層段深度進行積分,構(gòu)造一個針對于整個裂縫發(fā)育層段流體疏導(dǎo)性能的定量評價指數(shù)F,即:

(15)

式中:e為裂縫密度;h0和h分別為裂縫測試層段起始深度與終止深度。

計算得出A井、B井與C井裂縫發(fā)育層段的流體疏導(dǎo)性能評價指數(shù)F分別為5.0,13.4和33.1。表3為對應(yīng)的地層測試結(jié)果。可以發(fā)現(xiàn),其產(chǎn)氣量與計算的評價指數(shù)F值有較好的相關(guān)性(圖9)。產(chǎn)能預(yù)測是一項需要綜合考慮多種因素的難題,這一結(jié)果不僅驗證了從巖石力學(xué)角度評價裂縫流體疏導(dǎo)性的合理性與有效性,也為裂縫性油氣藏產(chǎn)能評價提供了可靠的方法,同時解決了該區(qū)塊凝析氣田太古界潛山儲層不同井之間產(chǎn)能差異大的難題,可為油田現(xiàn)場試油與開采方案的制定提供合理的依據(jù)。

表3 A,B和C井地層測試結(jié)果

圖9 A,B,C井測試層段產(chǎn)能與流體疏導(dǎo)性能評價指數(shù)F值

4 結(jié)論

1) 將電成像測井技術(shù)、偶極橫波遠探測技術(shù)所拾取的井周裂縫與巖石力學(xué)分析相結(jié)合,形成了井周從井壁到遠井范圍內(nèi)裂縫的流體疏導(dǎo)性能分析方法,并且利用校正后的摩擦系數(shù)可以完成定量評價,實現(xiàn)對裂縫性儲層的產(chǎn)能評估與預(yù)測。

2) 基于模擬不同斷層類型下地應(yīng)力狀態(tài)與孔隙壓力大小的臨界應(yīng)力狀態(tài)區(qū)域表明,除裂縫的方位外,地應(yīng)力狀態(tài)與孔隙壓力大小對于評價裂縫是否處于臨界應(yīng)力狀態(tài)相當(dāng)重要。

3) 在非均質(zhì)性強且基質(zhì)低孔低滲的裂縫性潛山儲層產(chǎn)能評價中的應(yīng)用表明,本文建立的裂縫流體疏導(dǎo)性分析與產(chǎn)能評價方法有效且可靠,能夠為油田的高效開發(fā)提供依據(jù)與有效指導(dǎo)。