呂晨，歐陽權，許文波，王志勝

（1.南京航空航天大學自動化學院，江蘇南京 210016；2.北京精密機電控制設備研究所航天伺服驅動與傳動技術實驗室，北京 100076）

0 前言

空氣舵伺服系統(tǒng)是飛行器制導與控制系統(tǒng)的執(zhí)行機構，通過帶動舵面擺動實現(xiàn)飛行器姿態(tài)控制。隨著數(shù)字處理器技術、永磁材料和電力電子器件的發(fā)展，采用永磁同步電機的機電伺服系統(tǒng)憑借其輕質高效、高可靠、易維護、易安裝等優(yōu)點近年來在航空航天飛行器中得到了廣泛使用［1-2］。然而，機電伺服系統(tǒng)是一個非線性、多變量、強耦合系統(tǒng)，傳統(tǒng)的PID 控制存在魯棒性較差、控制器參數(shù)較為固定、參數(shù)整定困難、對系統(tǒng)參數(shù)變化和外界干擾敏感等缺點［3］，難以應用于某些對動靜態(tài)性能要求較高的場合。加上飛機運行環(huán)境中存在多種未知的動態(tài)擾動，會造成引起性能波動，因此影響了伺服系統(tǒng)的性能，并且容易引起諧振，甚至導致系統(tǒng)的不穩(wěn)定，從而嚴重影響飛行器的安全性。

目前，為了抑制干擾對機電伺服系統(tǒng)的影響，各個領域的專家學者提出了不同的抗干擾控制方法，如內模控制、輸出調節(jié)理論、隨機控制理論等。從抗干擾能力上區(qū)分，這些抗干擾控制方法可以分為以下兩類：干擾抑制方法和干擾抵消或補償方法。干擾抑制方法是利用干擾的性能指標對干擾進行抑制，如H∞控制、隨機控制理論［4］、滑?？刂疲?］等。干擾抵消或補償方法是基于一些特征信息對干擾進行重構，得到干擾估計值，然后利用這個估計值抵消干擾對系統(tǒng)的影響，如自抗擾控制［6-7］、內?？刂疲?-9］、輸出調節(jié)理論、基于干擾觀測器的控制理論［10-12］等。

與其他抗干擾控制方法相比，基于干擾觀測器的控制方法（Disturbance -Observer -Based -Control，DOBC）具有結構簡單、容易實現(xiàn)等優(yōu)點。近年來，DOBC 在機器人系統(tǒng)［13］、硬盤驅動系統(tǒng)、伺服系統(tǒng)、航空航天等系統(tǒng)中得到廣泛應用。為此，本文作者提出了一種基于神經網絡干擾觀測器的空氣舵機伺服系統(tǒng)控制策略，運用神經網絡觀測器進行非線性干擾的在線估計，再進行PI 控制保證系統(tǒng)獲得期望的舵面跟蹤精度。文中的主要創(chuàng)新點如下：

（1）設計了基于神經網絡觀測器，能對空氣舵機電伺服系統(tǒng)的狀態(tài)和未知干擾進行精確估計。

（2）傳統(tǒng)伺服系統(tǒng)以電機轉角進行反饋控制，在舵面伺服系統(tǒng)中抗干擾效果較差；以觀測器中舵面角度估計值進行反饋控制抗干擾效果有明顯提升。

1 空氣舵機電伺服系統(tǒng)模型分析

空氣舵機電伺服系統(tǒng)的主要任務是接收擺角指令，然后驅動舵面按照指定角度進行擺動。本文作者以空氣舵機電伺服系統(tǒng)為研究對象，它主要由機電作動器和搖臂組成，機電作動器是由永磁同步電機（Permanent Magnetic Synchronous Machine，PMSM）、齒輪箱和滾珠絲杠組成。結構模型圖1 所示，其中忽略了電機和舵軸的黏性阻尼。

圖1 空氣舵機電伺服系統(tǒng)動力學模型Fig.1 Dynamics model of air rudder electromechanical servo system

圖1 中：Jm、θm、ωm分別為電機轉動慣量（含減速器、滾珠絲杠）、電機角位移和電機機械角速度；Jl、θl、ωl分別為負載轉動慣量、負載角度、負載角速度；Te為同步旋轉坐標系下，id＝0 時電機的電磁轉矩；KA、KB分別為機電作動器剛度和機電作動器安裝支承剛度；Ph為滾珠絲杠導程（含減速器）；R為空氣舵搖臂長度；Tl為負載轉矩（含鉸鏈力矩、舵軸摩擦力矩、阻尼力矩及模型參數(shù)的不確定性產生的力矩等）?？諝舛鏅C電伺服系統(tǒng)的數(shù)學模型為

進一步簡化表示，定義狀態(tài)向量x＝[x1，x2，x3，x4]T?[θm，ωm，θl，ωl]T∈R4，輸 入u?iq∈R，測量輸出m?θm∈R，命令輸出y?θl∈R?；谑剑?）可以將空氣舵機電伺服系統(tǒng)的動力學模型寫為以下狀態(tài)空間表達式：

w＝-RTl／（JlPh），在模型中被視為未知轉矩擾動項。

從公式（2）可以看出，如欲使舵面的旋轉角位移y跟蹤其期望值yd＝，而在實際的伺服系統(tǒng)中，測量傳感器通常設置在電機側或滾珠絲杠處，這意味著可以直接測量電動機的角位移θm而不是θl，因此y不能直接測量，必須使用m而不是y作為反饋量來實現(xiàn)對y的高性能控制。且未知轉矩擾動的存在給基于模型的機電伺服控制策略的設計帶來了困難。如何抑制伺服系統(tǒng)因擾動而產生的指令跟蹤誤差，是亟待解決的難題。

2 基于干擾觀測器的伺服控制算法

為了彌補上述難題，本文作者設計了一種基于干擾觀測器的機電伺服系統(tǒng)控制策略，如圖2 所示。首先，設計了全維神經網絡觀測器用于系統(tǒng)狀態(tài)估計，RBF 神經網絡用于模型不確定性w的在線估計。然后針對機電伺服系統(tǒng)，將x3的估計值替換傳統(tǒng)位置環(huán)中的x1，使得y成為其期望的yd。

圖2 控制器示意Fig.2 Controller schematic

2.1 基于RBF 神經網絡的觀測器

為了估計舵面y＝x3的旋轉角位移，基于模型（2），設計了一種基于神經網絡的觀測器，使用RBF神經網絡近似模型不確定擾動：

其中：∈R4是x的估計；L是設計的觀測器增益向量；而是w的估計，它是一個RBF 神經網絡，可以計算為

其中：W＝[w1，w2，…，wn]T∈Rn是權重向量；n表示神經網絡節(jié)點的數(shù)量；S（）＝［s1（），…，sn（）］T∈Rn表示激活函數(shù)向量，si（）（1≤i≤n）滿足：

其中：η1和η2是設計的正常數(shù)。參考文獻［14］，具有足夠數(shù)量的神經節(jié)點的RBF 神經網絡可以近似任何連續(xù)函數(shù)。根據(jù)RBF 神經網絡的逼近性質，不確定項w可以替換為

其中：W*是理想的常權重向量；ξ是近似誤差。由于在實踐中w是有界的，因此可以推導出理想常數(shù)權重W*是有界的，可以表示為如下：

其中：WM是一個正常數(shù)。

2.2 穩(wěn)定性分析

設＝x-，＝W*-W，由式（2）（6）（7）可以推導出：

式（9）中：ε是有界的，滿足和εM≥0。從式（2）中可以看出（C，A）是可觀測的，因為

是滿秩的。因此可以找到正定對稱矩陣P滿足：

其中：Q也是正定矩陣。選擇Lyapunov 函數(shù)為

V的導數(shù)可以計算為

通過完全平方可以得到：

根據(jù)式（10）（13），可以推導出以下不等式：

其中：λm（Q）表示Q的最小特征值。通過定義

由于有界，則a為正有界，b有界。因為-a是負的，顯然式（17）是穩(wěn)定的。因此的有界性也可以得到保證［16］。

3 仿真驗證

基于MATLAB／Simulink 仿真平臺，對所提出的基于干擾補償?shù)目諝馑欧到y(tǒng)控制策略進行了驗證，并與常規(guī)位置環(huán)電機轉角反饋控制策略進行了比較。由于實際伺服系統(tǒng)存在庫侖摩擦和黏滯摩擦，將摩擦也考慮加入仿真?？諝舛嫠欧到y(tǒng)的參數(shù)和控制參數(shù)如表1 所示。

表1 空氣舵機電伺服系統(tǒng)的參數(shù)Tab.1 Parameters of air rudder electromechanical servo system

3.1 常值擾動系統(tǒng)時域仿真分析

在系統(tǒng)初始就存在常值擾動。以Tl＝100 N·m 情況為例，對系統(tǒng)輸入0.5 rad 擺角信號指令，其舵面擺角估計效果如圖3 所示，系統(tǒng)響應曲線如圖4 所示。類似上述仿真步驟，當Tl＝300、500 N·m 時，仿真結果如圖5—6 所示。常值擾動效果對比如表2所示。

表2 常值擾動效果對比Tab.2 Comparison of constant disturbance effects

圖3 常值擾動Tl＝100 N·m 下的θl估計效果Fig.3 Estimated effect of θl at constant disturbance Tl＝100 N·m

圖4 常值擾動Tl＝100 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.4 System response at constant disturbance Tl＝100 N·m

圖5 常值擾動Tl＝300 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.5 System response at constant disturbance Tl＝300 N·m

圖6 常值擾動Tl＝500 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.6 System response at constant disturbance Tl＝500 N·m

從仿真結果來看，當系統(tǒng)初始就存在不同常值干擾力矩，文中設計的干擾觀測器反饋控制相比傳統(tǒng)θm反饋控制，穩(wěn)態(tài)誤差減少97%以上，動態(tài)過程更平滑，穩(wěn)態(tài)精度較高。

3.2 擾動抑制時域仿真分析

對系統(tǒng)輸入0.5 rad 擺角信號指令，在1 s 時對系統(tǒng)施加干擾力矩Tl。以Tl＝100 N·m 情況為例，對系統(tǒng)輸入0.5 rad 擺角信號指令，其舵面擺角估計效果如圖7 所示，系統(tǒng)響應曲線如圖8 所示。類似上述仿真步驟，當Tl＝300、500 N·m 時，仿真結果如圖9—10 所示。階躍擾動效果對比如表3 所示。

表3 階躍擾動效果對比Tab.3 Comparison of step disturbance effects

圖7 階躍擾動Tl＝100 N·m 下的θl估計效果Fig.7 Estimated effect of θl at step disturbance Tl＝100 N·m

圖8 階躍擾動Tl＝100 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.8 System response at step disturbance Tl＝100 N·m

圖9 階躍擾動Tl＝300 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.9 System response at step disturbance Tl＝300 N·m

圖10 階躍擾動Tl＝500 N·m 下的系統(tǒng)響應Fig.10 System response at step disturbance Tl＝500 N·m

從仿真結果來看，當系統(tǒng)存在不同階躍干擾力矩，設計的干擾觀測器反饋控制相比傳統(tǒng)θm反饋控制，穩(wěn)態(tài)誤差減少97%以上，穩(wěn)態(tài)精度較高，抗擾動效果更好。

4 結論

設計一種基于RBF 神經網絡的狀態(tài)觀測器，對空氣舵機電伺服系統(tǒng)外部擾動進行觀測補償。仿真結果表明：相比傳統(tǒng)方法，該方法可以在較短時間內完成外部干擾的高精度補償，控制精度更高。