劉 剛, 王冬偉, 楊志濤

(1.黑龍江科技大學(xué) 黑龍江省煤礦深部開(kāi)采地壓控制與瓦斯治理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 哈爾濱 150022; 2.黑龍江科技大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院, 哈爾濱 150022; 3. 寶泰隆新材料股份有限公司, 黑龍江 七臺(tái)河 154604)

0 引 言

由于井工開(kāi)采復(fù)雜的空間布局,導(dǎo)致應(yīng)力分布不均,在煤柱區(qū)域、工作面前方、采空區(qū)邊界及大傾角煤層中煤巖體均處于偏心載荷作用,每個(gè)區(qū)域所受到的偏載及偏心程度不同。孔洞是煤巖體一種典型的缺陷形式,不僅影響著砂巖的強(qiáng)度、剛度等,還能導(dǎo)致局部應(yīng)力集中,從而誘發(fā)煤巖的損傷破壞。偏心載荷及缺陷共同作用容易導(dǎo)致砂巖的力學(xué)特性及破裂形態(tài)發(fā)生變化,加劇煤巖體損傷劣化的程度,進(jìn)而加速煤巖體空間結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。因此開(kāi)展偏心載荷作用下含孔洞煤巖損傷破壞研究具有重要意義。

在均布荷載方面,肖福坤等[1]探究了單軸壓縮條件下不同孔徑、孔深、孔數(shù)及孔位的砂巖破裂演化規(guī)律及力學(xué)特征。段進(jìn)超等[2]利用數(shù)值模擬的手段分析了不同孔數(shù)及孔的分布情況對(duì)煤巖破壞程度的影響。Wang等[3]對(duì)具有中心孔和孔邊缺陷的花崗巖試樣進(jìn)行了單軸壓縮試驗(yàn),得到中心孔和孔邊缺陷大大弱化了試件的強(qiáng)度等力學(xué)性質(zhì)。Wei等[4]探討了單軸壓縮荷載下含不同孔洞形狀試件的力學(xué)性質(zhì)和開(kāi)裂行為,得到裂紋的萌生和擴(kuò)展受到力場(chǎng)分布的影響。Xiao等[5]分析了不同孔位置和直徑對(duì)巖石試樣力學(xué)性能的影響。劉剛等[6-8]探究了組合煤巖體破裂過(guò)程的聲發(fā)射規(guī)律和花崗巖損傷破裂過(guò)程。

在偏心荷載方面許江等[9]開(kāi)展了非均布荷載對(duì)煤與瓦斯突出特性的影響。王曉等[10]開(kāi)展了非均布荷載對(duì)大尺寸長(zhǎng)方體類巖石試件聲發(fā)射參數(shù)的影響研究。葛麗娜[11]開(kāi)展了偏心荷載下含孔洞缺陷煤巖力學(xué)特性研究。王濤[12]研究了非對(duì)稱荷載下煤巖力學(xué)行為。

綜上,筆者以多形態(tài)三孔洞砂巖為研究對(duì)象,借助聲發(fā)射監(jiān)測(cè)技術(shù),研究了偏載作用下不同空間分布形態(tài)三孔洞砂巖力學(xué)特性和破裂損傷演化規(guī)律。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)設(shè)備及孔洞巖樣制備

試驗(yàn)選取均質(zhì)性較高的黃砂巖作為研究對(duì)象。該砂巖為細(xì)晶結(jié)構(gòu),顆粒粒徑相對(duì)比較均勻。壓力機(jī)以0.02 mm/s速度進(jìn)行加載,直至試樣完全破壞,同步采集試件從受載至破壞全過(guò)程的聲發(fā)射信號(hào),試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)如圖1所示。砂巖塊體尺寸為100 mm×100 mm×30 mm的長(zhǎng)方體板狀試樣。其中橫三孔中三孔洞圓孔中心均位于試樣中部水平方向且圓孔中心與邊界、圓孔與圓孔之間的距離均為25 cm;豎三孔中三孔洞圓孔中心均位于試樣中部垂直方向且圓孔中心與邊界、圓孔與圓孔之間的距離均為25 cm;斜三孔中三孔洞圓孔中心均位于試樣對(duì)角線方向且圓孔中心與邊界、圓孔與圓孔之間的距離均為35.36 cm;而面置三孔左側(cè)兩圓孔中心連線沿垂直方向且與左側(cè)邊界的距離為35 cm,兩孔洞與兩側(cè)邊界的距離為35 cm,且兩孔洞之間的距離為30 cm,右側(cè)一孔洞圓心位于試樣中部中線上且與右側(cè)邊界的距離為30 cm,三孔洞形成底角為66.8°、頂角為46.4°的等腰三角形面。試樣表面分別進(jìn)行打磨以保證其平整。砂巖三孔洞空間布置形態(tài)如圖2所示。為保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確和方便比較,需要保持3個(gè)孔洞面積相等。

圖1 試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)

圖2 砂巖試樣

1.2 荷載偏心系數(shù)計(jì)算

為了便于表示荷載偏心程度,定義了荷載偏心系數(shù),為非加載區(qū)面積與加載區(qū)面積的比值[11]。

(1)

式中:Ic——偏心系數(shù);

Sf——荷載直接作用面積;

S——試樣表面積。

由試驗(yàn)整體情況可算得,荷載直接作用面積為2 188.24 mm2,而試樣上表面積為100 mm×30 mm=3 000 mm2,由兩者比值可得出本次荷載偏心系數(shù)為0.27。試件基本參數(shù)如表1所示,其中,D為孔洞直徑。

表1 試件編號(hào)及基本參數(shù)

1.3 試驗(yàn)步驟

首先,進(jìn)行TYJ-500電液伺服巖石剪切流變?cè)囼?yàn)機(jī)調(diào)試,SH-Ⅱ聲發(fā)射儀連接測(cè)試以及高速攝像機(jī)安裝調(diào)焦,再進(jìn)行聲發(fā)射數(shù)據(jù)斷鉛測(cè)試。使用凡士林作為耦合劑將聲發(fā)射探頭與Nano30探頭耦合,防止煤巖裂紋擴(kuò)展彈性波信號(hào)的損失。聲發(fā)射門檻設(shè)定為40 dB,前置放大器增益為40 dB。

2 結(jié)果與分析

2.1 應(yīng)力-應(yīng)變分析

通過(guò)分析應(yīng)力-應(yīng)變曲線,獲得偏心載荷下不同孔洞布置形態(tài)砂巖的抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變及彈性模量,數(shù)據(jù)如表2所示。斜三孔空間布置形態(tài)較其他三個(gè)孔洞空間布置形態(tài)峰值應(yīng)力和峰值應(yīng)變低,分別為64.43 MPa和3.01%,與其相近的是三角面孔空間形態(tài)布置,其峰值應(yīng)力及峰值應(yīng)變分別為68.51 MPa和3.08%,橫向布置孔洞次之,分別為76.80 MPa和3.14%,而豎向空間布置形態(tài)的巖樣峰值應(yīng)力及峰值應(yīng)變最大,分別為96.07 MPa和3.37%。通過(guò)不同孔洞布置形態(tài)砂巖的彈性模量變換規(guī)律可知,對(duì)橫三孔、豎三孔及三角面孔的彈性模量相差不大,但對(duì)斜三孔空間布置形態(tài)的弱化作用顯著,說(shuō)明孔洞空間布置形態(tài)對(duì)砂巖整體剛度具有影響,構(gòu)成優(yōu)勢(shì)破裂面的孔洞空間形態(tài)對(duì)剛度影響較大,而非優(yōu)勢(shì)破裂面孔洞空間形態(tài)對(duì)剛度影響較小。

表2 不同空間布置形態(tài)巖樣的力學(xué)參數(shù)

斜三孔空間布置形態(tài)砂巖彈性模量最小,所對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度也最低,豎三孔空間布置形態(tài)砂巖彈性模量最大,所對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度也最大。說(shuō)明偏載作用下不同孔洞形態(tài)砂巖抗壓強(qiáng)度與彈性模量正相關(guān)。

不同孔洞空間布置形態(tài)砂巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線,如圖3所示,四種不同孔洞空間布置形態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線均存在孔隙裂隙壓密階段、彈性變形至微彈性裂隙穩(wěn)定發(fā)展階段、非穩(wěn)定破裂發(fā)展階段、峰后階段,滿足煤巖試樣典型的曲線特征。結(jié)合圖4來(lái)看,四種布置形態(tài)在各個(gè)階段的表現(xiàn)形式有所不同。在孔隙裂隙壓密階段,試件中原有張開(kāi)性結(jié)構(gòu)面或微裂隙逐漸閉合,砂巖被壓密,形成早期的非線性變形,四種布置形態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線都呈上凹形狀,而斜三孔布置形態(tài)凹陷率遠(yuǎn)小于其他三種形態(tài);當(dāng)進(jìn)入彈性變形至微彈性裂隙穩(wěn)定發(fā)展階段時(shí),曲線以不同斜率線性增長(zhǎng);在非穩(wěn)定破裂發(fā)展階段,除斜三孔外,均呈現(xiàn)了局部波動(dòng)特征,應(yīng)力-應(yīng)變曲線的變化表征局部發(fā)生了裂紋的衍生、擴(kuò)展,從最終破裂形態(tài)可知,斜三孔處于優(yōu)勢(shì)破裂路徑上,故其具有完整砂巖應(yīng)力-應(yīng)變屬性,而非優(yōu)勢(shì)破裂路徑的孔洞在塑性變形階段,與原生裂紋“爭(zhēng)奪”優(yōu)先擴(kuò)展路徑,故呈現(xiàn)了應(yīng)力-應(yīng)變曲線的微波動(dòng)特征;當(dāng)曲線達(dá)到破裂后階段,斜三孔的下降趨勢(shì)明顯大于其他三種形態(tài),呈現(xiàn)出尖角上突式“^”形,而另三種形態(tài)曲線變化均以波浪式均勻降低。

圖3 不同孔洞空間布置形態(tài)砂巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線

圖4 不同孔洞空間布置形態(tài)巖樣彈性模量變化趨勢(shì)

四種不同空間布置形態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線每一典型階段區(qū)間都呈半遞減趨勢(shì),對(duì)比分析其他三孔孔洞布置形式,斜三孔應(yīng)力-應(yīng)變曲線除了在孔隙裂隙壓密階段延長(zhǎng)外其曲線特征相對(duì)于完整巖樣應(yīng)力-應(yīng)變特征幾乎保持一致,原因在于其優(yōu)勢(shì)裂紋與孔洞形成較完整體系,所以偏載對(duì)其影響要弱于孔洞布置形式對(duì)其造成的影響。

2.2 單軸壓縮破壞特征

掌握偏載作用下不同三孔洞形態(tài)砂巖的破裂特征,對(duì)圍巖穩(wěn)定性控制及災(zāi)害防治具有重要的意義,故對(duì)偏載作用下三孔洞形態(tài)裂紋的衍生及破裂特征、裂紋類型進(jìn)行分析。不同孔洞空間布置形態(tài)巖樣破裂圖,如圖5所示。

圖5 不同孔洞空間布置形態(tài)巖樣破裂狀態(tài)

由圖5a可知,在橫向三孔洞布置(水平方向布置)時(shí),縱向受壓,砂巖發(fā)生破壞主因素為偏心加載,即偏應(yīng)力為主導(dǎo)作用,壓力沿著左側(cè)接觸邊緣產(chǎn)生大裂紋,但是中間局部由于受到了橫向三鉆孔的影響,從而形成貫通式裂紋的主裂面,如圖中紅色曲線所描繪出。在加載接觸邊緣處,裂隙尖端初始萌生裂紋均以拉伸性質(zhì)的雙翼型裂紋或反抗拉裂紋為主,但初始萌生的拉伸裂紋并非是巖樣最終破壞的裂紋類型,在砂巖中部,裂紋在尋找弱面行走路徑時(shí),通過(guò)三孔洞的“牽引”而產(chǎn)生了微小的次級(jí)裂紋,如圖中藍(lán)色曲線所繪出,孔洞周圍具有釋放能量的作用,以至于在三孔洞周圍形成了剝落區(qū)。

由圖5b可知,在豎向三孔布置(垂直方向布置)時(shí),破壞主因素為豎向偏心荷載,砂巖在達(dá)到峰值載荷瞬間產(chǎn)生巨大張拉裂紋,而在裂紋尋找卸荷釋放能量的最優(yōu)路徑時(shí),由于豎向空間布置狀態(tài)下與壓力機(jī)接觸的正下方并沒(méi)有孔洞缺陷,左右兩側(cè)應(yīng)力在到達(dá)最近的上部孔洞便釋放能量,左右兩側(cè)順勢(shì)產(chǎn)生巨大主裂面,從而產(chǎn)生類三角形裂紋,且在大張拉裂紋終端萌生出次級(jí)微裂紋,如圖中藍(lán)色曲線所示,在巖樣右端接觸部分也沿軸向出現(xiàn)了拉伸裂紋,產(chǎn)生大面積剝落區(qū)導(dǎo)致整體失穩(wěn)破壞。

由圖5c可知,在斜向三孔洞布置時(shí),孔洞布置形態(tài)因素為砂巖破壞的主要因素,砂巖沿著斜向45°產(chǎn)生了剪切破壞主裂面,萌生了貫穿孔洞的剪切裂紋和剪切破碎帶。如圖中的紅色曲線所描繪出的,孔洞影響了宏觀裂紋的起始點(diǎn)和裂紋擴(kuò)展的路徑?？锥粗車膽?yīng)力集中和應(yīng)力耦合效應(yīng)促進(jìn)了次生裂紋的迅速擴(kuò)展,如圖中藍(lán)色曲線所畫,進(jìn)一步導(dǎo)致巖樣的破碎產(chǎn)生了剝落區(qū)。由于剪應(yīng)力貫穿于孔洞布置方向,巖石的彈性性質(zhì)在孔洞周圍發(fā)生了變化,從而引起不均勻應(yīng)變。在加載過(guò)程中,孔洞周圍的區(qū)域和周圍巖石之間可能存在不同的應(yīng)變響應(yīng),從而導(dǎo)致了巖石的剪切和拉伸等不均勻變形,從而促進(jìn)裂紋的形成和擴(kuò)展導(dǎo)致巖樣的失穩(wěn)破壞。

由圖5d可知,在砂巖中部布置面三孔時(shí),由于砂巖左側(cè)布置的是兩孔洞較右側(cè)單孔洞來(lái)說(shuō),應(yīng)力在尋找最優(yōu)路徑時(shí)更加偏向弱側(cè),砂巖的左端產(chǎn)生較大的裂紋,在裂隙尖端初始萌生裂紋均以拉伸性質(zhì)的翼型裂紋或反抗拉裂紋為主,隨后受到左側(cè)兩孔洞的“吸引”而形成大面積的拉伸裂隙破壞帶,孔洞附近的應(yīng)力集中區(qū)域首先達(dá)到了臨界值,裂紋由此處開(kāi)始向右擴(kuò)展。由于面三孔洞布置成封閉結(jié)構(gòu),其內(nèi)部的應(yīng)力集中導(dǎo)致了裂紋沿著三角形內(nèi)部的邊界擴(kuò)展,形成三角形狀的破裂區(qū)域,砂巖失穩(wěn)破壞將引起早期裂紋寬度增加和右側(cè)孔洞下方遠(yuǎn)場(chǎng)裂紋的萌生。

加載過(guò)程中,砂巖會(huì)發(fā)生彈性變形,而孔洞會(huì)導(dǎo)致巖石的彈性特性不均勻。存在孔洞的區(qū)域和周圍的巖石在面對(duì)加載時(shí)會(huì)有不同的應(yīng)變響應(yīng)。橫向三孔與縱向三孔布置形態(tài),兩者破壞主因素均為豎向偏心載荷作用,而橫向三孔和面向三孔布置由于受到孔洞影響,左位孔洞與右位孔洞在未接近試件中部50%區(qū)域就已經(jīng)發(fā)生破壞,左側(cè)形成主裂面,且中位孔引導(dǎo)卸壓作用不顯著。在左側(cè)兩孔洞周圍產(chǎn)生了小面積的剝落區(qū),三面孔的破壞形態(tài)能很好地佐證這種現(xiàn)象,左側(cè)兩孔洞比右側(cè)單孔洞對(duì)巖樣的破壞作用更加明顯。而在豎向三孔布置時(shí),可以很明顯地觀察到只有上位第一個(gè)孔洞起主導(dǎo)作用,而下位孔與中位孔洞影響薄弱。在整個(gè)斜向三孔布置時(shí),缺陷區(qū)域由鉆孔孔洞主控制,應(yīng)力集中現(xiàn)象被弱化了,以孔洞之間的裂紋貫通與主體聯(lián)系,從而形成了一個(gè)線性的45°貫通體,綜上在三孔洞不同布置方式時(shí),斜向三孔布置破裂效果最為顯著。這與應(yīng)力-應(yīng)變規(guī)律及抗壓強(qiáng)度所表現(xiàn)的特征是一致的。

2.3 損傷演化特性

圖6給出了不同布置形態(tài)孔洞砂巖受偏載作用下的應(yīng)力-時(shí)間-振鈴計(jì)數(shù)曲線。在前期的裂隙壓密階段,四種空間布置形態(tài)的孔洞砂巖幾乎都沒(méi)有持續(xù)且較大的聲發(fā)射信號(hào)。斜三孔在其壓密階段后期和裂隙發(fā)育初期,聲發(fā)射信號(hào)較少,在裂隙貫通破壞前期,出現(xiàn)破壞的前兆信息,此時(shí)聲發(fā)射信號(hào)迅速增加,隨著剪切破壞的完成,在峰后裂隙穩(wěn)定發(fā)育的階段聲發(fā)射信號(hào)較少。橫向三孔空間布置與三角面孔空間布置聲發(fā)射計(jì)數(shù)演化規(guī)律類似,都是在裂隙破壞即砂巖達(dá)到峰值應(yīng)力時(shí)出現(xiàn)最大的振鈴計(jì)數(shù),峰值約34 000次。豎向三孔布置一直持續(xù)加載到塑性階段的130 s時(shí)聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)才開(kāi)始快速增長(zhǎng),且聲發(fā)射計(jì)數(shù)達(dá)到了33 000次,隨后聲發(fā)射信號(hào)逐漸減少,二次峰值聲發(fā)射計(jì)數(shù)達(dá)到18 000次左右,在砂巖裂隙穩(wěn)定發(fā)育后期也有少量聲發(fā)射信號(hào)出現(xiàn)。通過(guò)四種不同孔洞布置形態(tài)聲發(fā)射計(jì)數(shù)-時(shí)間曲線可以發(fā)現(xiàn),其峰值聲發(fā)射計(jì)數(shù)均在30 000次左右,說(shuō)明四種空間布置形態(tài)巖樣破裂劇烈程度在破裂時(shí)刻相近,但是整體所表現(xiàn)出來(lái)的屬性特征卻有差異,尤其在前期孔隙裂隙壓密階段,豎三孔聲發(fā)射信號(hào)較少,橫三孔與三角面孔有較為微弱的聲發(fā)射信號(hào),而斜三角孔在前期聲發(fā)射信號(hào)較為劇烈,如圖6c中A點(diǎn)的初峰值計(jì)數(shù)信號(hào),分析其原因受左側(cè)上方優(yōu)勢(shì)孔洞的作用造成微裂紋的延展所出現(xiàn)的較劇烈聲發(fā)射信號(hào)。四種不同形態(tài)的聲發(fā)射信號(hào)活躍程度不同,三角面孔布置方式活躍程度較為劇烈,原因在于面三角孔受偏載作用時(shí)微裂紋在早期便開(kāi)始衍生,表現(xiàn)在巖樣碎裂素描圖中破碎形式較為復(fù)雜。而豎三孔空間布置下聲發(fā)射信號(hào)活躍程度較為平緩,其原因在于豎向加偏載時(shí)巖樣沿豎直孔洞形成主控裂紋,孔洞作用較小,沒(méi)有造成更多次生裂紋的產(chǎn)生,前期微裂紋的貫通效果不顯著,所表現(xiàn)出來(lái)的聲發(fā)射計(jì)數(shù)和聲發(fā)射的活躍程度也較其他三種弱。

圖6 不同布置形態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-聲發(fā)射特征關(guān)系曲線

由整體聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)演化圖6可以發(fā)現(xiàn),三角面孔聲發(fā)射計(jì)數(shù)具有持續(xù)性且高計(jì)數(shù)性,說(shuō)明在三角面孔加載過(guò)程中前期表現(xiàn)為靜態(tài),但達(dá)到一定的載荷后,由于孔的聚集性而導(dǎo)致持續(xù)破壞的發(fā)生。

巖樣聲發(fā)射累計(jì)總能量,如圖7所示。通過(guò)圖7可以發(fā)現(xiàn),不同孔洞布置形態(tài)砂巖破壞釋放的能量由強(qiáng)到弱的順序依次是豎三孔、橫三孔、面三孔、斜三孔,在偏心荷載加載下,豎三孔由于垂直處于巖樣中部偏載對(duì)其影響較小,橫三孔在偏載兩端僅僅只有單個(gè)孔受到荷載影響,面三孔在偏載一側(cè)側(cè)向方向受到兩孔洞影響較大,而斜三孔主要受到剪切作用影響導(dǎo)致斜向45°主裂紋貫通破壞,此現(xiàn)象與砂巖的彈性模量變化規(guī)律具有較好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。由于孔的聚集性、裂紋持續(xù)貫通、孔與孔之間的相互作用進(jìn)而導(dǎo)致大量能量的釋放。而三種線性布置三孔來(lái)看,聲發(fā)射的持續(xù)時(shí)間相對(duì)于面三孔較短,但其內(nèi)部又存在相對(duì)差異,首先,伴隨著微裂紋的產(chǎn)生,斜三孔與橫三孔在初始?jí)好芗捌茐那捌谝呀?jīng)逐步有聲發(fā)射信號(hào)的出現(xiàn),并且斜三孔出現(xiàn)高計(jì)數(shù)信號(hào)具持續(xù)增長(zhǎng),而橫三孔布置在高計(jì)數(shù)階段具有間斷密集性。豎三孔布置方式,在達(dá)到聲發(fā)射高計(jì)數(shù)階段后出現(xiàn)短暫的信號(hào)空白期及低谷期。不同空間布置形態(tài)巖樣破壞聲發(fā)射前兆信息不同。

圖7 不同孔洞空間布置形態(tài)巖樣聲發(fā)射累計(jì)總能量

綜上可知,豎向三孔洞布置聲發(fā)射信號(hào)較其他最少而三角面孔布置聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)最多,不同孔洞布置形態(tài)的砂巖在破壞全過(guò)程中監(jiān)測(cè)到的聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)趨勢(shì)大體一致,同時(shí)聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)與巖石損傷演化過(guò)程中的應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化規(guī)律有著很好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。

3 結(jié) 論

(1)理論計(jì)算的偏載系數(shù)為0.27。偏載狀態(tài)下孔洞的不同空間布置對(duì)抗壓強(qiáng)度產(chǎn)生了一定的影響。斜三孔砂巖的峰值應(yīng)力最小,豎三孔峰值應(yīng)力最大,其他形態(tài)處于二者之間,說(shuō)明傾向45°孔洞內(nèi)含裂紋延伸優(yōu)勢(shì)路徑。偏載作用下不同孔洞空間布置的彈性模量與抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系。

(2)通過(guò)偏載作用下不同布置形態(tài)孔洞砂巖的破裂形態(tài)可知,橫三孔及豎三孔偏載效應(yīng)顯著,砂巖上部破裂線沿加載線延伸,斜三孔及面三孔孔洞形態(tài)效應(yīng)顯著,斜三孔沿著孔洞布置方向破壞,面三孔形成中部聚集性破壞。

(3)聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)能夠較好地表征不同孔洞砂巖損傷演化階段的特征,三角面砂巖的聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)與遠(yuǎn)大于其他空間形態(tài)布置的孔洞巖樣。不同孔洞布置形態(tài)巖樣砂巖內(nèi)部蘊(yùn)含破壞釋放的能量由強(qiáng)到弱的順序依次是豎三孔、橫三孔、面三孔、斜三孔。