［摘 要］ 為了評估硝酸羥胺（HAN）基液體推進(jìn)劑在生產(chǎn)、儲存、運(yùn)輸以及使用過程中的安全性，利用差式掃描量熱儀DSC測試了熱分解過程，計算了熱安全參數(shù)；并利用BAM撞擊感度儀測試了撞擊能量隨溫度的變化。結(jié)果顯示：K-A-S法、F-W-O法和Starink法計算得到的表觀活化能分別為154.8、154.6、155.6 kJ/mol；熱分解自由能、活化焓和活化熵分別為128.2、150.9 kJ/mol和48.9 J/mol；熱爆炸臨界溫度為204.2 ℃；絕熱至爆時間為3.92 ～ 55.52 s。使用AKTS軟件得到，2、 4、 8 h和24 h絕熱誘導(dǎo)期對應(yīng)的溫度分別為123.4、119.1、114.8 ℃和108.2 ℃。包裝質(zhì)量為0.01、 5.00、 25.00、 50.00 kg和100.00 kg時，自加速分解溫度依次為116、104、103、102 ℃和101 ℃。不同溫度下，臨界撞擊能量分別為gt;50（25 ℃）、 40（80 ℃）、 25（90 ℃）、 10 J（100 ℃）和5 J（110 ℃）。因此，在生產(chǎn)、儲存和運(yùn)輸HAN基液體推進(jìn)劑的過程中需要避免因碰撞等原因產(chǎn)生高溫。

［關(guān)鍵詞］ 硝酸羥胺（HAN）；熱安全性；撞擊能量；DSC；BAM

［分類號］ TQ560.71; TV511

Study on Thermal Safety of Hydroxylamine Nitrate Based Liquid Propellants

KANG Limin①②， XU Sen①②， ZHU Chenguang①， XU Feiyang①， LIU Jingping①②， SHAO Xingyu①

①School of Chemistry and Chemical Engineering， Nanjing University of Science and Technology （Jiangsu Nanjing， 210094）

②Chemical Materials Testing Center， Nanjing University of Science and Technology （Jiangsu Nanjing， 210094）

［ＡＢＳＴＲＡＣＴ］ In order to evaluate the safety of hydroxylamine nitrate （HAN） based liquid propellants in production， storage， transportation and use， thermal decomposition process of the propellant was studied using a differential scanning calorimeter （DSC）， and thermal safety parameters were also calculated. Changes of impact energy with temperature were tested by a BAM impact sensitivity tester. The results show that the apparent activation energies obtained by K-A-S， F-W-O， and Starink methods are 154.8， 154.6 kJ/mol and 155.6 kJ/mol， respectively. Thermal decomposition free energy， activation enthalpy， and activation entropy are 128.2， 150.9 kJ/mol and 48.9 J/mol， respectively. Critical temperature of thermal explosion is 204.2 ℃， and adiabatic time to explosion is about 3.92-55.52 s. Using AKTS software， the temperature corresponding to the induction period of 2， 4， 8 h and 24 h is 123.4， 119.1， 114.8 ℃ and 108.2 ℃， respectively. The self-accelerating decomposition temperature of packaging weights of 0.01， 5.00， 25.00， 50.00 kg and 100.00 kg are 116， 104， 103， 102 ℃ and 101℃， respectively. Critical impact energies at different temperatures are gt;50 （25 ℃）， 40 （80 ℃）， 25 （90 ℃）， 10 J （100 ℃） and 5 J （110 ℃）. It is necessary to avoid high temperature caused by collision during the production， storage， and transportation of HAN based liquid propellants.

［KEYWORDS］ hydroxylamine nitrate （HAN）; thermal safety; impact energy; DSC; BAM

0 引言

硝酸羥胺（HAN）是一種廣泛應(yīng)用于液態(tài)火箭和火炮推進(jìn)劑中的化學(xué)物質(zhì)，它的性能優(yōu)異且易于計量控制［1］。盡管肼（N2H4）在衛(wèi)星反作用控制系統(tǒng)和發(fā)射器姿態(tài)控制系統(tǒng)中得到了廣泛應(yīng)用，但由于高毒性而受到限制［2-3］。為此，世界范圍內(nèi)正在推動開發(fā)綠色推進(jìn)劑。與N2H4相比，HAN基液態(tài)推進(jìn)劑不僅安全、環(huán)保，而且性能優(yōu)異［3-6］。HAN分解后產(chǎn)生無害物質(zhì)，不需要進(jìn)行特殊的保護(hù)措施，從而降低了處理和發(fā)射的成本。HAN的熔點(diǎn)比N2H4更低，在宇宙空間中易于控制推進(jìn)劑的溫度。此外，相比N2H4，HAN的密度提高了約40%，這有助于減小整個推進(jìn)系統(tǒng)的尺寸并提高性能。

HAN基液體推進(jìn)劑的研究始于20世紀(jì)70年代。目前，HAN基液體推進(jìn)劑的研究主要集中在催化分解、電解分解、點(diǎn)火燃燒等方面［7］。Kumasaki等［8］研究了過渡金屬存在下HAN溶液的熱分解特性，發(fā)現(xiàn)Cr6+和Mn7+與HAN反應(yīng)，釋放大量熱量并促進(jìn)分解。Esparza等［9］研究發(fā)現(xiàn)，Ir和Rh顆粒作為催化劑對HAN溶液的活化能沒有影響，但指前因子增加了約15倍。近年來，研究人員利用溶膠-凝膠法和共沉淀法制備了金屬氧化物催化劑［10］。Amrousse等［6］通過對燃燒溫度和壓力的影響研究發(fā)現(xiàn)，Ir-CuO催化劑的性能優(yōu)于Ir-Al2O3，并獲得了HAN基液體推進(jìn)劑SHP 163在不同溫度下的熱催化分解機(jī)理。Khare等［11］研究了HAN水溶液的熱分解、電解以及點(diǎn)火特性，并將HAN納入H—O—N動力學(xué)機(jī)制中，建立了電化學(xué)機(jī)制。Chai等［12］使用石墨電極研究了質(zhì)量分?jǐn)?shù)80%的HAN溶液的電化學(xué)分解過程，并結(jié)合傅里葉紅外光譜儀（FT-IR）、掃描電子顯微鏡（SEM）和能譜儀（EDS），提出了電化學(xué)分解過程的2個階段。但是，目前對HAN基液體推進(jìn)劑熱風(fēng)險方面關(guān)注較少。

HAN基液體推進(jìn)劑在封閉體系中以及高溫下極易發(fā)生失控反應(yīng)，釋放大量氣體和熱量，導(dǎo)致溫度和壓力急劇上升。在火箭和飛行器穿越大氣層后，在惡劣的熱環(huán)境中運(yùn)行，推進(jìn)劑易受到強(qiáng)烈輻射的影響。若在制造、運(yùn)輸和儲存過程中溫度控制不當(dāng)，將引發(fā)推進(jìn)劑的熱分解，并產(chǎn)生大量的熱和可燃?xì)怏w，最終引發(fā)熱爆炸。導(dǎo)致此類事故的原因眾多，如裝載容器材料的選擇、工藝安全管理不到位和人為失誤等［13-14］。

通過量熱法和動力學(xué)模擬評估了HAN基液體單組元推進(jìn)劑的熱行為和危害風(fēng)險。為了獲取熱力學(xué)參數(shù)，進(jìn)行了不同加熱速率下的差示掃描量熱儀（DSC）測試。從測試結(jié)果中獲取了HAN基液體推進(jìn)劑分解的基本參數(shù)，如初始分解溫度Ti、外推初始分解溫度To、峰值溫度Tp、反應(yīng)終止溫度Te和平均產(chǎn)熱量△Hd。利用Kissinger-Akahira-Sunose （K-A-S）、Flynn-Wall-Ozawa（F-W-O）和Starink等動力學(xué)模型計算表觀活化能Ea，初步評估失控危險的程度。根據(jù)動力學(xué)參數(shù)，獲得了熱力學(xué)參數(shù)，如自由能△G、焓△H和熵△S。從防止熱損失的角度來看，熱爆炸的臨界溫度Tb、絕熱條件下達(dá)到最大速率的時間tMRAD以及基于環(huán)境溫度和包裝的自加速分解溫度TSAD是評估運(yùn)輸條件下危險概率的重要參數(shù)。根據(jù)計算得到的動力學(xué)參數(shù)，預(yù)測了tMRAD與溫度的關(guān)系，以及在不同質(zhì)量包裝下TSAD。最后，使用BAM撞擊感度儀，得到了HAN基液體推進(jìn)劑在不同溫度下的臨界撞擊能量。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)樣品

HAN基液體推進(jìn)劑，淡黃色透明液體，HAN質(zhì)量分?jǐn)?shù)為52%，中國科學(xué)院大連化學(xué)物理研究所。

1.2 "實(shí)驗(yàn)儀器與條件

高壓熱流型差示掃描量熱儀（DSC），204 HP型， 德國NETZSCH公司。為了測量的準(zhǔn)確性，實(shí)驗(yàn)前，用高純度銦、錫、鉍和鋅的標(biāo)準(zhǔn)樣品進(jìn)行校準(zhǔn)。每個標(biāo)準(zhǔn)樣品都具有不同的熔點(diǎn)和熔化熱：銦，156.6 ℃、28.6 J/g；錫，231.9 ℃，60.5 J/g；鉍，271.4 ℃、53.3 J/g；鋅，419.5 ℃、107.5 J/g。溫度范圍涵蓋接下來的測試。由于HAN基液體推進(jìn)劑產(chǎn)氣量很大，樣品質(zhì)量控制為（0.45±0.02） mg；升溫速率分別設(shè)定為1、 2、 4、 5 ℃/min；升溫區(qū)間為30～320 ℃；氣氛為流動高純氮，流速為40 mL/min。HAN基液體推進(jìn)劑常置于密閉儲罐內(nèi)，所以為了模擬實(shí)況，選擇在密閉環(huán)境中進(jìn)行測試。將樣品置于鋁坩堝內(nèi)，并用壓片機(jī)將坩堝壓緊。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，坩堝仍然處于密閉狀態(tài)，證明密閉性良好。

采用德國BAM撞擊感度儀開展臨界撞擊能量實(shí)驗(yàn)。設(shè)定初始能量刺激水平，進(jìn)行第1次實(shí)驗(yàn)，并觀察樣品的反應(yīng)。如果發(fā)生爆炸或燃燒，即為“+”反應(yīng)，則降低能量刺激水平，并重新進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。如果樣品在連續(xù)的6次實(shí)驗(yàn)中都沒有發(fā)生劇烈反應(yīng)，即為“－”反應(yīng)，則提高能量刺激水平，并重新進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。重復(fù)以上步驟，直到找到樣品的臨界撞擊能量為止。為了探索不同溫度環(huán)境下推進(jìn)劑對機(jī)械能引發(fā)點(diǎn)火或爆炸的敏感性，測試了25、 80、 90、 100 ℃和110 ℃的極限撞擊能量。

2 結(jié)果與討論

2.1 熱分解過程分析

圖1為升溫速率βi為1、 2、 4、 5 ℃/min時HAN基液體推進(jìn)劑的DSC曲線。由圖1可知，HAN基液體推進(jìn)劑在整個測試溫度區(qū)間內(nèi)有3個峰。根據(jù)推進(jìn)劑成分分析認(rèn)為，第1個吸熱峰應(yīng)該是樣品中含有的自由水發(fā)生了一定程度的蒸發(fā)現(xiàn)象。由于HAN的分解過程復(fù)雜，同時發(fā)生了多步反應(yīng)，接下來的2個放熱峰對應(yīng)于主要物質(zhì)的分解。第3個峰呈現(xiàn)尖銳的特點(diǎn)，產(chǎn)生的熱量很少，可以被忽略。因此，所有后續(xù)的分析都是針對第1個主要放熱峰進(jìn)行的。通過對DSC曲線進(jìn)行分析，得到了HAN基液體推進(jìn)劑基本的熱分解參數(shù)，見表1。表1中：m為樣品質(zhì)量；△Hd為平均產(chǎn)熱量。

根據(jù)表1可以看出，隨著升溫速率的增加，樣品熱分解的To和Tp都呈現(xiàn)出上升趨勢。這主要是由樣品熱分解過程中的熱滯后現(xiàn)象所導(dǎo)致，升溫速率增加，樣品和環(huán)境之間的熱交換過

程縮短，導(dǎo)致分解溫度升高。在4種不同的升溫速

率下，樣品發(fā)生熱分解的最低初始溫度為141.0 ℃，反應(yīng)的最小溫度區(qū)間為27.8 ℃。另外，樣品的平均產(chǎn)熱量△Hd為3 674 J/g，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于800 J/g ［15-16］。因此，在外部熱源下，HAN基液體推進(jìn)劑很可能發(fā)生熱分解甚至熱失控。失控的嚴(yán)重程度是災(zāi)難性的，即此樣品的分解反應(yīng)一旦發(fā)生，引發(fā)的事故將會非常嚴(yán)重。圖2為HAN基液體推進(jìn)劑第1個放熱峰轉(zhuǎn)化率與溫度

的關(guān)系曲線，4個升溫速率下展現(xiàn)出了相同的形狀與

變化趨勢，表明4次測試的反應(yīng)歷程相同［13］。

2.2 熱分解動力學(xué)計算

采用K-A-S法［14］（式1）、F-W-O法［17］（式2）以及Starink法［18］（式3）求解樣品的表觀活化能Ea。其中，Starink法是對Kissinger法、Ozawa法和Boswell法的總結(jié)，并對溫度積分法進(jìn)行了進(jìn)一步細(xì)化。

lnβiT2i=lnRAG（α）Ea-EaR×1Ti。（1）

lg βi=lgAEaRG（α）-2.315-0.456 7EaRTi。（2）

lnβiT1.8i=Cs-EaRTi。（3）

式中：A為指前因子；R為摩爾氣體常數(shù)，8.314 J/（mol·K）；α為轉(zhuǎn)化率；G（α）為反應(yīng)機(jī)理函數(shù)；Cs為常數(shù)。

指前因子A可以通過式（4）以及K-A-S法獲得。

A=βi EaRT2peEaRTp。（4）

式中：Tp是DSC曲線上的第一個熱分解峰溫。

不同α下，ln（βi /T2i）、lg βi 和 ln （βi/T1.8i）與1/Ti的關(guān)系如圖3所示。3種方法中，直線都呈現(xiàn)出極佳的線性關(guān)系。計算得到的動力學(xué)參數(shù)見表2。表2中，r為相關(guān)性系數(shù)。

通過K-A-S法、F-W-O法和Starink法計算得到的Ea分別為154.8、154.6 kJ/mol和155.6 kJ/mol，存在微小的差異，表明這3種動力學(xué)方法都是可信的。有研究表明，HAN基液體推進(jìn)劑的Ea大小和HAN的濃度相關(guān)，濃度越低，Ea越高［19-20］。

2.3 熱力學(xué)參數(shù)計算

線性回歸計算βi→0的初始分解溫度Ti0、外推起始分解溫度To0和峰值溫度Tp0［21］：

Ti=Ti0+bβi+cβ2i+dβ3i;

To=To0+bβi+cβ2i+dβ3i;

Tp=Tp0+bβi+cβ2i+dβ3i。" （5）

式中：b、c、d是系數(shù)。

自由能△G、焓△H和熵△S是預(yù)測含能材料化學(xué)和物理性質(zhì)的重要參數(shù)。

A=kB The△SR ;（6）

△H=E-RT ;（7）

△G=△H-T△S。 （8）

式中：kB為Boltzmann常數(shù)，1.380 7×10-23 J/K；h為Planck常數(shù)，6.626×10-34 J·s；T＝Tp0；E為由K-A-S法計算得到的Ea。

計算結(jié)果如表3所示?！鱄是分子從普通態(tài)到活性態(tài)吸收的能量，因此，△H與Ea接近。另外，△G＞0，表明HAN基液體推進(jìn)劑的熱分解必須在加熱條件下進(jìn)行。

2.4 熱爆炸臨界溫度計算

臨界溫度Tb是評估熱分解和熱爆炸安全性的重要參數(shù)，也是確保高能材料安全儲存和技術(shù)操作的重要參考。Tb根據(jù)式（9）計算［22］：

Tb=E-E2-4ERTp0 2R。（9）

式中：E為由K-A-S法計算得到的Ea。

經(jīng)計算，HAN基液體推進(jìn)劑的Tb約為204.2 ℃。較高的熱爆炸臨界溫度表明，HAN基液體推進(jìn)劑熱分解轉(zhuǎn)為熱爆炸的過程并不容易發(fā)生，沒有外界刺激的作用下，具有優(yōu)異的穩(wěn)定性。

2.5 絕熱至爆時間計算

絕熱至爆時間t是在絕熱條件下加熱速率趨于0時，含能材料由開始分解到爆炸所需要的時間［23］。t可直觀表明含能材料的熱安定性和安全性。

t=1QA ∫TT0CpeERTf（α）dT。 （10）

式中：Q為不同升溫速率下的平均熱分解放熱量；Cp為比熱容，2.0 J/（g·K）；積分上限T=Tb，積分下限T0=To0；f（α）為最可能的動力學(xué)模型函數(shù)。

α在t內(nèi)變化極小，很難精準(zhǔn)地推出最可能的機(jī)理。從41種動力學(xué)模型函數(shù)中，分別選出了3種典型模型，估算HAN基液體推進(jìn)劑的絕熱至爆時間［24］。分別采用Avrami-Erofeev方程、Mampel冪律方程和n級反應(yīng)方程進(jìn)行擬合，計算結(jié)果見表4。

可以看出，熱分解反應(yīng)機(jī)理的動力學(xué)模型對絕熱至爆時間的大小有很大的影響。根據(jù)整個計算結(jié)果，樣品從熱分解到爆炸所需的時間大約為3.92～55.52 s。這是一個相對較短的時間，表明一旦達(dá)到該推進(jìn)劑分解的溫度，在絕熱條件下，發(fā)生爆炸的速率會非常迅速，具有很大的熱危險性。

2.6 絕熱誘導(dǎo)期計算

如果冷卻保護(hù)系統(tǒng)存在問題，整個反應(yīng)將幾乎處于絕熱狀態(tài)。這樣生成的熱量將會在系統(tǒng)中積聚，從而導(dǎo)致熱失控。絕熱條件下達(dá)到最大速率的時間tMRAD的預(yù)測可以指導(dǎo)推進(jìn)劑的生產(chǎn)和儲存。

基于計算的活化能，以及得到的絕熱升溫△Tad，借助AKTS熱動力學(xué)軟件，得到了不同tMRAD對應(yīng)的起始溫度，如圖4和圖5所示。顯然，感應(yīng)時

間與初始溫度之間存在著很大的關(guān)聯(lián)，呈指數(shù)下降的趨勢。從結(jié)果來看，推進(jìn)劑的緊急時間應(yīng)該控制在相應(yīng)的值以下。在這段時間內(nèi)，人為干預(yù)仍然是有效的，可以防止事故的發(fā)生，這也表明了tMRAD預(yù)測的重要性。

分析圖4可以看出，溫度越高，釋放熱量對tMRAD的影響越小，計算誤差也越小。在絕熱條件下，隨著溫度的降低，曲線的斜率逐漸減小，到達(dá)最大速率的時間逐漸增加。當(dāng)tMRAD為2、 4、 8 H和24 h時，對應(yīng)的起始溫度分別為TD2=123.4、TD4=119.1、TD8=114.8 ℃和TD24=108.2 ℃。

圖5列出了絕熱溫度歷程。結(jié)果表明，隨著初始溫度的增加，HAN基液體推進(jìn)劑失控反應(yīng)時間將縮短，嚴(yán)重情況下會發(fā)生熱爆炸。在工業(yè)生產(chǎn)過程中，調(diào)節(jié)推進(jìn)劑的初始溫度顯得尤為重要。根據(jù)預(yù)測結(jié)果，如果應(yīng)急響應(yīng)時間為24 h或更長，則最低溫度必須調(diào)節(jié)至108.2 ℃以下。此外，還有一個事故概率評估的判斷標(biāo)準(zhǔn)，操作溫度由TD8［16］確定，這意味著在HAN基液體推進(jìn)劑的生產(chǎn)、儲存和運(yùn)輸過程中，操作溫度至少應(yīng)該控制在114.8 ℃以下。

2.7 自加速分解溫度計算

自加速分解溫度TSAD是指實(shí)際包裝品中的自反應(yīng)性化學(xué)物質(zhì)在7 d內(nèi)發(fā)生自加速分解的最低環(huán)境溫度。該參數(shù)可作為評價自反應(yīng)性化學(xué)物質(zhì)的生產(chǎn)和儲運(yùn)安全的溫度安全指標(biāo)［25］。從定義可以看出，TSAD是由物質(zhì)本身的物理化學(xué)特性以及包裝的大小和材料決定的。

運(yùn)用熱安全軟件對HAN基液體推進(jìn)劑的TSAD

進(jìn)行預(yù)測，計算該推進(jìn)劑在不同包裝質(zhì)量下的TSAD。采用推薦的導(dǎo)熱系數(shù)，即λ=0.1 W/（m·K）；包裝材料選用不銹鋼；包裝形狀為圓柱形，圓柱形的長徑比設(shè)為3。25、50 kg和100 kg包裝質(zhì)量下對應(yīng)的TSAD預(yù)測值分別為103、102 ℃和101 ℃，預(yù)測具體如圖6所示。

另外，表5表明，隨著包裝質(zhì)量的增加，樣品分解釋放的熱量更難傳到環(huán)境中，導(dǎo)致TSAD降低并增加風(fēng)險。所以，應(yīng)該盡可能選擇使用小包裝。如果必須使用大包裝，則需要采取必要的冷卻措施。

2.8 臨界撞擊能量

圖7展示了不同溫度下HAN基液體推進(jìn)劑的臨界撞擊能量，并給出了每個溫度下的爆炸痕跡。隨著溫度從25 ℃升高到110 ℃，臨界撞擊能量呈現(xiàn)明顯的下降趨勢，從大于50 J 降至5 J。原因可能歸結(jié)于：溫度越高，水分蒸發(fā)越多，導(dǎo)致HAN（分解的主要成分）濃度增加。此外，可以通過最小鍵級原理（PSBO）從HAN結(jié)構(gòu)來解釋［26］。對于HAN晶體，［NH3OH］+的N—O鍵是分解引發(fā)鍵，即分子中最弱的化學(xué)鍵。在受到外界刺激時，引發(fā)鍵將優(yōu)先斷裂。隨著溫度的升高，在同一弛豫時間，N—O鍵平均鍵長

Lave顯著地單調(diào)遞增，根據(jù)PSBO原理，撞擊感度逐漸增大?？梢栽O(shè)想，隨著溫度的升高，原子運(yùn)動加快，偏離平衡位置振幅增大，造成鍵長增加，

具有最大鍵長的這部分分子被活化，最容易分解和起爆。

液體推進(jìn)劑，特別是單組元推進(jìn)劑的沖擊感度級別，可參照俄羅斯的炸藥沖擊感度級別來考慮，見圖8［27］。當(dāng)推進(jìn)劑在大于31.36 J沖擊能量作用下，不發(fā)生著火或爆炸，說明此時對沖擊不敏感。HAN基液體推進(jìn)劑在25、 80、 90、 100 ℃和110 ℃時的臨界撞擊能量分別為：＞50、 40、 25、 10 J和5 J。即當(dāng)溫度超過110 ℃時，HAN基液體推進(jìn)劑被歸類為II級危險物，意味著危害程度較高，將會產(chǎn)生嚴(yán)重的事故;也代表著當(dāng)撞擊產(chǎn)生高溫時，HAN基液體推進(jìn)劑的危險性會增加。

3 結(jié)論

作為一種綠色空間液體推進(jìn)劑，HAN基液體推進(jìn)劑在空間推進(jìn)系統(tǒng)中得到越來越多的推廣。因此，了解它的熱安全特性，并加強(qiáng)風(fēng)險和安全管理顯得尤為重要。利用DSC研究了熱分解過程，計算了熱安全參數(shù)；通過BAM撞擊感度儀測試了撞擊能量隨溫度的變化。得到主要結(jié)論如下：

1）基于DSC曲線，使用K-A-S法、F-W-O法和Starink法計算得到HAN基液體推進(jìn)劑的平均活化能分別為154.8、154.6 kJ/mol和155.6 kJ/mol，熱爆炸臨界溫度為204.2 ℃；△S、△H和△G分別為48.9 J/mol、150.9 kJ/mol和128.2 kJ/mol。

2）利用3種典型動力學(xué)模型函數(shù)，估算出HAN基液體推進(jìn)劑的絕熱至爆時間約為3.92～55.52 s；當(dāng)絕熱誘導(dǎo)期為24 h和8 h時，TD24和TD8分別為108.2 ℃和114.8 ℃。根據(jù)基于臨界撞擊能量的危險分類，當(dāng)外部環(huán)境大于110 ℃ 時，HAN基液體推進(jìn)劑歸類為II類。因此在運(yùn)輸、儲存和制造過程中需要避免撞擊產(chǎn)生高溫。

3）使用AKTS軟件預(yù)測了HAN基液體推進(jìn)劑在包裝質(zhì)量為0.01、 5.00、 25.00、 50.00 kg和100.00 kg時的TSAD，分別為116、104、103、102 ℃和101 ℃。

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收稿日期：2023-09-12

基金項目：國家自然科學(xué)基金（12272184）；中國博士后科學(xué)基金面上項目（2023M731695）；江蘇省卓越博士后計劃

第一作者：康立敏（1988—），博士研究生，主要從事液體推進(jìn)劑安全性方面的研究。E-mail：klm0316@njust.edu.cn

通信作者：徐森（1981—），教授，主要從事爆炸力學(xué)、含能材料爆轟、危險性分級方面的研究。E-mail：xusen@njust.edu.cn