摘要：為了研究新型裝配式單孔空心預(yù)制梁的抗彎承載力和變形性能，并提高其工作性能。試驗共設(shè)計并制作了3根單孔空心預(yù)制梁和1根實心預(yù)制梁，通過試驗和理論計算相結(jié)合的分析手段，重點研究單孔空心預(yù)制梁和實心預(yù)制梁的破壞機理、裂縫發(fā)展、荷載-撓度曲線、變形性能及抗彎承載力等。結(jié)果表明：單孔空心預(yù)制梁與普通實心預(yù)制梁的破壞特征相似，且其裂縫分布較均勻、間距小，延性好；在相同荷載作用下，單孔空心預(yù)制梁撓度大于實心預(yù)制梁，其整體受力變形性能相對優(yōu)越。提出了截面有效面積等效法和混凝土軸心抗壓強度等效法2種計算方法，通過對比分析發(fā)現(xiàn)，混凝土軸心抗壓強度等效法計算值誤差僅為0.82%，滿足工程要求，而且單孔空心預(yù)制梁與實心梁相比還可節(jié)約材料8.72%。因此，單孔空心預(yù)制梁具有良好的應(yīng)用前景。

關(guān)鍵詞：空心預(yù)制梁；試驗研究；力學性能；荷載-撓度曲線；等效計算

中圖分類號：TU375.1文獻標志碼：A文獻標識碼

Experimental study on mechanical properties of

bottom double row reinforced single-hole hollow prefabricated beam

MA" Shaochun1，2，HE" Xingyou1，BAO" Peng1，YAN" Chao1

（1 School of Civil Engineering and Architecture/Kaifeng Engineering Research Center of Engineering Restoration and

Material Recycling，Henan University，Kaifeng，Henan 475004，China;

2 Yellow River Laboratory，Zhengzhou University，Zhengzhou，Henan 450001，China）

Abstract： In order to enhance the working performance of the new prefabricated single-hole hollow prefabricated beam， the flexural bearing capacity and deformation performance were studied.Three single-hole hollow prefabricated beams and one solid prefabricated beam were designed and fabricated in the experiment.The failure mechanism，crack development，load-deflection curve，deformation performance and flexural capacity of the single-hole hollow prefabricated beams and solid prefabricated beams were studied by means of the analysis method combined with theoretical calculation.The results show that the failure characteristics of single-hole hollow prefabricated beams are similar to those of ordinary solid prefabricated beams，but the crack distribution is relatively uniform，the spacing is small，and the ductility is good.Under the same load，the deflection of single-hole hollow prefabricated beam is greater than that of solid prefabricated beam，and the overall deformation performance is relatively superior.Two methods for calculating the effective area of the section and the compressive strength of the concrete axis are proposed.Through comparative analysis，it is found that the error of calculating the compressive strength of the concrete axis is only 0.82%，which meets the engineering requirements， and 8.72% of materials can be saved compared with solid beams.Therefore，this kind of beam has a good application prospect.

Key words： hollow precast beams;experimental research;mechanical properties;load-deflection curve;equivalent calculation

與傳統(tǒng)現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)相比，裝配式結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件能在工廠預(yù)制，實現(xiàn)批量生產(chǎn)，然后運輸至施工現(xiàn)場進行裝配，具有裝配速度快、施工成本低、污染程度小等優(yōu)勢［1］，符合我國解決當前建筑行業(yè)勞動力短缺、施工效率低、環(huán)境不友好等問題的需求及國家鼓勵材料革新的政策。

目前，國內(nèi)外對鋼筋混凝土梁的研究成果相對較多，例如：柏美巖等［2］對機制混凝土梁的受彎性能試驗研究發(fā)現(xiàn)，石粉含量控制在10%時這種梁的抗彎性能最佳；程東輝等［3］對再生混凝土疊合梁進行了抗彎性能分析發(fā)現(xiàn)，這種梁與普通梁相比產(chǎn)生了更較多裂縫；張耀文等［4］利用ABAQUS工具分析了CFRP加固混凝土梁工作性能，結(jié)果表明CFRP可有效減輕試驗梁的損傷程度；于伯等［5］研究了火災(zāi)作用對裝配式混凝土梁力學性能的不利影響；易偉建等［6］分析了鋼筋搭接接頭對鋼筋混凝土梁力學性能的影響規(guī)律；張劍瑞等［7］對不同加固厚度的鋼筋混凝土梁的研究結(jié)果表明，加固厚度有助于提高梁的抗剪性能；秦擁軍等［8］研究了梁在受彎過程中的裂紋特征，發(fā)現(xiàn)用裂紋分形維數(shù)可以反映鋼筋混凝土梁的損傷程度等。

目前，國內(nèi)外學者研究較多的是實心梁，雖然也有一些開孔的空心預(yù)制梁，但多為板梁，而預(yù)制板梁常用于跨徑較長的橋梁結(jié)構(gòu)，且針對裝配式房建結(jié)構(gòu)跨徑較小的開孔空心預(yù)制梁方面的研究成果并不是很多，因此，本文主要為了改善普通實心預(yù)制梁力學性能，且節(jié)省材料成本，提出了一種新型的在梁底部采用雙排配筋的單孔空心預(yù)制梁，再通過抗彎性能試驗及模擬計算，了解其力學性能，旨在為其實際工程的應(yīng)用提供參考。

1 試驗概況

1.1 試件設(shè)計

為了研究新型的底部雙排配筋單孔空心預(yù)制梁工作性能，根據(jù)GB 55008—2021《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》及JGJ/T 140—2019《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計標準》相關(guān)要求，試驗共設(shè)計并制作了2類4根預(yù)制試驗梁，其中3根為開單孔的空心預(yù)制梁，編號分別為KL-1、KL-2、KL-3，第4根試驗梁為普通實心預(yù)制梁，編號為SL。預(yù)制梁橫截面尺寸均為120mm×120mm，跨度為1.5m；為了減輕預(yù)制梁自重并滿足受力性能基本要求，在單孔下部設(shè)置4根HRB335縱向受拉鋼筋，直徑為6mm；鋼筋屈服強度為366.50MPa，極限強度為480MPa，彈性模量為2×105 N·mm-2；混凝土強度為C25；在預(yù)制梁橫截面中心進行開單孔，直徑為40mm，單孔距截面上下2側(cè)邊緣均為40mm，具體如圖1所示。

1.2 試驗設(shè)備及加載系統(tǒng)

試驗采用力控制加載方式［9-10］，在1/2、1/4梁跨位置及預(yù)制空心梁左右2端支座位置共設(shè)置5個位移計，其中2個用于消除試驗誤差，其余3個用于測量預(yù)制空心梁的撓度；在梁跨中豎向等距粘貼5組應(yīng)變片，在試驗過程中可以測量試驗梁關(guān)鍵部位的應(yīng)變。

預(yù)制空心梁受彎性能試驗裝置采用300 kN液壓加載器，加載制度采用分級遞增加載制度；預(yù)加載控制荷載為2 kN，持續(xù)時間為3min。檢查試驗裝置及預(yù)制空心梁試件連接部位的接觸情況，檢查儀器儀表是否發(fā)生異?，F(xiàn)象，確保各設(shè)備儀器均能正常工作后卸載，然后進入試驗正式加載階段；在加載初期，逐級緩慢加載；當試驗梁出現(xiàn)開裂時，以1 kN為增幅進行逐級遞增加載，每級加載到位后停留3min，測量并記錄相關(guān)試驗數(shù)據(jù)，用描縫筆記錄裂縫發(fā)展和分布情況。

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 試驗現(xiàn)象及承載力

單孔空心預(yù)制梁和實心預(yù)制梁基本都是在受壓區(qū)的混凝土被壓碎，受拉區(qū)鋼筋屈服及混凝土被拉裂，最終導致試件破壞。2種梁在加載初期，材料應(yīng)變較小，試件為彈性狀態(tài)。當荷載達到4.7 kN時，在純彎段出現(xiàn)細小裂縫，方向基本與中和軸垂直。當荷載增大到4.7～9 kN，受拉區(qū)混凝土裂縫沿著原有方向變寬變長。當荷載達到9～10 kN時，鋼筋應(yīng)變加快增長，縱向受拉鋼筋屈服。預(yù)制梁抗彎剛度減小，裂縫沿著梁截面高度方向快速延伸并加寬，豎向主裂縫已形成。中和軸上移相對較快，受壓區(qū)混凝土面積迅速減小，進一步增大了壓應(yīng)力。當混凝土接近極限壓應(yīng)變時，試件發(fā)生破壞。在試驗過程中，2種梁主要表現(xiàn)為縱向受拉鋼筋屈服及受壓區(qū)混凝土被壓碎等。

由表1可知：實心預(yù)制梁相對于單孔空心預(yù)制梁較早開裂，屈服荷載與極限荷載相差不大，單孔空心預(yù)制梁的開裂荷載與實心預(yù)制梁相比略高。其原因是開孔后空心預(yù)制梁的剛度折減了?？招念A(yù)制梁與實心預(yù)制梁相比表現(xiàn)為整體偏柔，有助于提高其變形及延性性能，開裂略有滯后。對比極限荷載發(fā)現(xiàn)，單孔空心預(yù)制梁小于實心預(yù)制梁；通過構(gòu)造分析得知，單孔空心預(yù)制梁可節(jié)約8.72%的建筑材料，導致其初試剛度相對于實心預(yù)制梁較小，極限承載力略小。

2.2 裂縫

在試驗過程中記錄單孔空心預(yù)制梁裂縫開展情況，具體如圖3所示。

梁最下方的數(shù)字代表裂寬，單位為mm；梁橫截面上的數(shù)字代表裂縫長度，單位為mm；序號代表裂縫在梁表面出現(xiàn)的順序編號，若一條裂縫上出現(xiàn)了2個序號，表示裂縫在原序號裂縫上發(fā)生了二次較大程度的延伸。

整體來看，實心預(yù)制梁裂縫少且分散，而空心預(yù)制梁的裂縫數(shù)量略多，且分布較均勻、間距也小。以KL-1梁為例，荷載達到4.7 kN時，在跨中出現(xiàn)了豎向裂縫，其兩側(cè)還伴隨有細小橫向裂縫。加大荷載導致裂縫增多，并有向上斜向延伸的趨勢；在破壞時，預(yù)制梁裂縫高度超過中性軸高度。實心預(yù)制梁相鄰2道裂縫間距是單孔空心預(yù)制梁的2～3倍，2類梁裂縫主要分布在L/4～3L/4梁跨范圍內(nèi)。總之，單孔空心預(yù)制梁裂縫分布較均勻，裂縫長度及寬度隨著荷載增加緩慢增長，延性相對較好，對結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性更有利。

2.3 荷載-撓度曲線

由梁跨中荷載-撓度曲線對比（圖4）可知，荷載-撓度曲線可分為以下3個階段：（1）彈性階段。出現(xiàn)在開裂前，荷載撓度曲線呈線性增長。（2）試驗梁開裂至受拉鋼筋屈服階段。荷載繼續(xù)增加，在受拉區(qū)裂縫不斷出現(xiàn)，荷載-撓度曲線出現(xiàn)第1個轉(zhuǎn)折點。（3）鋼筋屈服及混凝土被壓碎階段。當鋼筋出現(xiàn)屈服，荷載-擾度曲線出現(xiàn)了第2個轉(zhuǎn)折點。預(yù)制梁撓度增大迅速，荷載-撓度曲線接近水平線，裂縫繼續(xù)變寬并加長，直至混凝土被壓碎，即試件破壞。

通過對比及分析發(fā)現(xiàn)：在相同荷載下，實心預(yù)制梁SL曲線斜率較大，剛度值較大，但其曲線較早趨于平穩(wěn)，表明實心預(yù)制梁較早接近極限荷載，后期承載力提升小，變形能力儲備并不富裕。從整體上來看，KL試件的曲線基本位于SL試件的右側(cè)，表明單孔空心預(yù)制梁SL的撓度變化均大于實心梁SL，這說明適當開孔對提高梁受彎變形能力有利，且整體剛度折減并不大。

2.4 應(yīng)變

為了驗證單孔空心預(yù)制梁受彎構(gòu)件是否滿足平截面假定問題［11］，本文以KL-1為例，通過試驗獲得了20、40、60、80、100mm不同高度混凝土梁的應(yīng)變測試的結(jié)果（圖5），圖5顯示：在每級荷載作用下，純彎段混凝土各點處應(yīng)變與該點到中和軸距離近似呈正比關(guān)系，說明應(yīng)變大小與距離中和軸的遠近有關(guān)。當試件開裂后，混凝土預(yù)制梁底部受拉鋼筋屈服。隨著受壓區(qū)高度逐漸變小，中和軸位置不斷上移，下部拉應(yīng)變不斷增大，這與圖3中裂縫沿著原有裂縫延伸的情況一致。當加載至6 kN，單孔空心預(yù)制梁20mm高度處應(yīng)變差突然增大，表明此時上下兩部分可能出現(xiàn)了鋼筋與混凝土滑移變形。綜上判定單孔空心預(yù)制梁基本滿足平截面假定理論。

3 有限元分析

3.1 材料本構(gòu)關(guān)系

本文利用ABAQUS建立單孔空心預(yù)制梁三維模型［12］，混凝土采用塑性損傷模型，鋼筋選用理想彈塑性模型［13］。混凝土的彈性模量為32 000 kN·mm-2，泊松比為0.2，膨脹角為38°，偏心率為0.1，K取0.667，粘度參數(shù)取0.001，應(yīng)力應(yīng)變變化結(jié)果如圖6和圖7所示。

3.2 邊界條件及網(wǎng)格劃分

鋼筋通過Embedded方式嵌入到混凝土預(yù)制梁中。上部2個加載墊板和下部支座均定義為剛度無限大，采用Tie連接方式與單孔空心預(yù)制梁進行接觸。在單孔空心預(yù)制梁兩端下部支座分別施加X、Y、Z和Y、Z方向約束?；炷梁蛪|板的單元為C3D8R，鋼筋單元為桁架梁T3D2。網(wǎng)格尺寸取25mm，網(wǎng)格劃分如圖8所示。

3.3 計算結(jié)果與試驗結(jié)果的對比及分析

3.3.1 破壞機理分析

計算結(jié)果破壞圖（圖9）顯示：裂縫沿墊板呈“八”字型發(fā)展。加載前期，在單孔空心預(yù)制梁跨中底部先出現(xiàn)塑性損傷；在加載過程中，加載點區(qū)域易出現(xiàn)應(yīng)力集中。在受力鋼筋屈服部位，裂縫張開的速度加快，導致試件破壞。通過分析損傷云圖發(fā)現(xiàn)，損傷主要出現(xiàn)在梁跨中下部受拉區(qū)域和2端受剪區(qū)域［14］?？缰袚隙茸畲蟛⑾蛄?端逐漸遞減，這與試驗結(jié)果得出的結(jié)論基本一致，因此，單孔空心預(yù)制梁計算模型合理且正確。

3.3.2 荷載-跨中撓度分析

通過對計算值與試驗值撓度曲線（圖10）的對比及分析發(fā)現(xiàn)：在單孔空心預(yù)制梁KL整個加載過程中，二者結(jié)果基本一致。模擬曲線的前期剛度值較試驗曲線的前期剛度值偏大，其原因是模擬分析時的模型及邊界條件相對較理想［15］，由于在制作試件時混凝土可能存在振搗不均勻或運輸過程中局部損傷等原因?qū)е略囼炛灯　Ｍㄟ^對模擬結(jié)果極限荷載11.22 kN與試驗值11.05 kN進行比較，誤差為1.54%，二者結(jié)果基本吻合，說明計算模型可靠。

為了進一步探討開孔大小對單孔空心預(yù)制梁承載能力的影響，對開孔直徑進行了優(yōu)化，分別為30、50mm，試件編號為分別為M1和M2。經(jīng)模擬計算發(fā)現(xiàn)：M1、KL及M2前期荷載撓度曲線基本重疊，說明適當改變開孔半徑大小對梁的前期剛度影響明顯。隨著撓度變形的進一步加大，荷載上升的幅度基本趨于平緩。預(yù)制梁開孔直徑越小，承載力越高。另外，對M1（11.71 kN）、KL（11.22 kN）及M2（10.69 kN）等極限荷載對比發(fā)現(xiàn)，預(yù)制梁開孔面積依次分別提高了77.78%和56.25%，試件極限荷載僅降低4.18%和4.72%，而破壞時撓度同樣也增加不多。說明在一定范圍內(nèi)適當開孔，不但能節(jié)約建筑用材，而且還有利于預(yù)制梁整體力學性能。

4 抗彎承載力分析

根據(jù)組合截面平均應(yīng)變沿梁高方向分布曲線得出，預(yù)制梁抗彎承載力計算滿足平均應(yīng)變平截面假定。根據(jù)試驗結(jié)果分析可知，混凝土應(yīng)力分布的3個階段如圖11所示，可見：混凝土未開裂彈性階段，中和軸與單孔空心預(yù)制梁橫截面水平中軸線重合，混凝土應(yīng)力分布圖近似為三角形，彎矩與截面曲率成直線關(guān)系；混凝土開裂至受拉鋼筋屈服階段，中和軸位置不斷向上移動，受壓區(qū)應(yīng)力圖呈曲線變化，彎矩與截面曲率轉(zhuǎn)變?yōu)榍€關(guān)系；試件破壞階段，即縱向受拉鋼筋屈服，受壓區(qū)混凝土的壓應(yīng)力曲線相對飽滿，彎矩與截面曲率近似為水平曲線，基本表現(xiàn)為適筋梁破壞特征。

在計算單孔空心混凝土預(yù)制梁承載力時，根據(jù)孔洞是否位于受壓區(qū)主要可分為以下2種類型：

（1）當孔洞位于受壓區(qū)高度以外時，由于孔洞在截面受拉區(qū)范圍內(nèi)對承載力影響相對較小，可忽略不計，所以單孔空心預(yù)制梁極限承載力可采用等效矩形應(yīng)力獲得，其計算簡圖見圖12a所示。

（2）當孔洞部分位于受壓區(qū)高度以內(nèi)時，由于位于受壓區(qū)范圍內(nèi)的孔洞不能有效發(fā)揮承壓能力，故在受壓區(qū)混凝土孔洞位置的應(yīng)力分布曲線出現(xiàn)了不連續(xù)現(xiàn)象，需要采用曲線應(yīng)力分布計算極限承載力，計算簡圖見圖12b所示。

根據(jù)單孔空心預(yù)制梁橫截面受彎承載力計算簡圖，利用平衡條件可得正截面極限彎矩計算公式。根據(jù)GB 50010—2015《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》中關(guān)于正截面受彎承載力極限彎矩的計算公式可知，當xlt;40mm時，屬于第1種類型?？锥次挥诮孛娴氖芾瓍^(qū)，如果忽略孔洞對承載力計算的影響，與試驗結(jié)果相比出現(xiàn)明顯偏差，可見存在有一定的局限性。為了改善或解決這種不合理問題，本文提出了2種等效計算方法。第1種方法為截面有效面積等效法，減少混凝土梁原始截面基本尺寸。因截面減少的面積等于開孔的面積，故將開孔梁等效為實心梁（圖13a）。

第2種方法為混凝土軸心抗壓強度等效法。由文獻［13］中公式可知試件彎矩值與參數(shù)fc有關(guān)，而開孔混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值與實心混凝土梁的軸心抗壓強度設(shè)計值并不相同。通過單孔空心預(yù)制梁等截面強度代換，得到等效梁混凝土強度等級Cx。實現(xiàn)了將強度等級為C25的開孔"" 梁等效為強度等級為Cx的實心梁，Cxlt;C25，如圖13b所示。

從表2可以看出：傳統(tǒng)法是根據(jù)單孔空心預(yù)制梁受壓區(qū)高度計算獲得，忽略了孔洞對極限彎矩的影響，計算結(jié)果與試驗結(jié)果存在一定偏差。第1種計算方法獲得的結(jié)果均小于試驗值，誤差平均值為6.17%反而大于傳統(tǒng)法產(chǎn)生的誤差，主要原因是此方法改變了試件截面寬度、高度及截面慣性矩等。第2種計算方法采用等效fc，誤差僅為0.82%，說明此方法計算結(jié)果相對于傳統(tǒng)法和第一種方法來說更加可靠，參考價值更高?？傮w來看，單孔空心預(yù)制梁的極限彎矩略低于實心預(yù)制梁，但開孔后可節(jié)省8.72%的建筑材料，節(jié)省了工程成本。

5 結(jié)論

（1）單孔空心預(yù)制梁與同尺寸實心預(yù)制梁相比，破壞特征相似，但裂縫分布存在一定差異，實心預(yù)制梁相鄰2道裂縫間距是單孔空心預(yù)制梁的2～3倍，2類試件裂縫主要分布在L/4～3L/4梁跨范圍內(nèi)；單孔空心預(yù)制梁裂縫分布較均勻，裂縫的長度、寬度都隨荷載增加而緩慢增加，且延性較好。

（2）單孔空心預(yù)制梁開裂荷載與實心預(yù)制梁相比提高了23.08%，說明在預(yù)制梁受力變形前期，適當開孔有利于減緩裂紋出現(xiàn)的時間。通過構(gòu)造分析發(fā)現(xiàn)，當實心預(yù)制梁開孔后，不但減輕了自重而且還節(jié)省了8.72%材料，符合國家節(jié)能減排政策。

（3） 通過對單孔空心預(yù)制梁的荷載-撓度曲線與實心預(yù)制梁進行對比發(fā)現(xiàn)，同荷載作用下實心預(yù)制梁曲線斜率較大，剛度值較大。因此，從變形程度上看，剛度小的單孔空心預(yù)制梁撓度大于實心梁，其變形能力相對強。

（4） 通過對計算結(jié)果與試驗結(jié)果對比分析發(fā)現(xiàn)，本文給出的混凝土軸心抗壓強度等效計算方法，可獲得等效梁的混凝土強度等級為Cx，計算值與試驗值誤差為0.82%，說明此方法具有一定的應(yīng)用價值。

參考文獻（References）

［1］ WANG S Y，WANG Y L，SHENG D P，et al.Study on new prefabricated reinforced concrete structure technology based on fault-tolerant design［J］.Buildings，2022，12（6），814.

［2］ 柏美巖，吳宇清，肖建莊，等.機制砂混凝土梁受彎性能試驗研究與分析［J］.建筑結(jié)構(gòu)，2023，53（12）：74-79.

BAI M Y，WU Y Q，XIAO J Z，et al.Experimental study and analysis of flexural performance of machine made sand concrete beams［J］.Building Structure，2023，53（12）：74-79.

［3］ 程東輝，王楷文，宋超，等.預(yù)應(yīng)力再生混凝土疊合梁受彎性能試驗研究［J］.建筑科學與工程學報，2022，39（2）：52-60.

CHENG D H，WANG K W，SONG C.Experimental study on the flexural performance of prestressed recycled concrete composite beams［J］.Journal of Building Science and Engineering，2022，39（2）：52-60.

［4］ 張耀文，劉旭娟，馬東磊，等.基于ABAQUS的CFRP加固鋼筋混凝土梁抗彎性能研究［J］.廣州航海學院學報，2023，31（1）：77-82.

ZHANG Y W，LIU X J，Ma D L，et al.Study on the flexural performance of reinforced concrete beams strengthened with CFRP based on ABAQUS［J］.Journal of Guangzhou Institute of Navigation，2023，31（1）：77-82.

［5］ 于伯，傅傳國，王運興，等.火災(zāi)后裝配式鋼筋混凝土梁抗彎性能試驗研究［J］.山東建筑大學學報，2023，38（3）：35-45.

YU B，F(xiàn)U C G，WANG Y X，et al.Experimental study on the flexural performance of prefabricated reinforced concrete beams after fire［J］.Journal of Shandong University of Architecture，2023，38（3）：35-45.

［6］ 易偉建，劉晨曦，等.受力筋搭接鋼筋混凝土梁受彎性能試驗研究［J］.湖南大學學報（自然科學版），2023，50（1）：1-10.

YI W J，LIU C X.Experimental study on the bending performance of reinforced concrete beams with overlapping Reinforcement Bars［J］.Journal of Hunan University （Natural Science Edition），2023，50（1）：1-10.

［7］ 張劍瑞，曹家樂，王彥鵬，等.超高性能混凝土加固鋼筋混凝土梁抗剪性能［J］.科學技術(shù)與工程，2022，22（19）：8421-8430.

ZHANG J R，CAO J L，WANG Y P，et al.Shear performance of reinforced concrete beams strengthened with ultra-high performance concrete［J］.Science and Technology and Engineering，2022，22（19）：8421-8430.

［8］ 秦擁軍，王博，趙志浩，等.基于分形理論的鋼筋混凝土梁受剪試驗研究［J］.混凝土，2022（4）：44-47，51.

QIN Y J，WANG B，ZHAO Z H，et al.Experimental study on shear behavior of reinforced concrete beams based on fractal theory［J］.Concrete，2022（4）：44-47，51.

［9］ 王啟飛，劉應(yīng)該，王志宇，等.考慮波形腹板剪切的端部固支組合梁撓度分析［J］.石河子大學學報（自然科學版），2024，42（1）：62-69.

WANG Q F，LIU Y G，WANG Z Y，et al.Analysis on the deflection of fixed composite beam with corrugated steel webs considering the effect of shear deformation ［J］.Journal of Shihezi University（Natural Science），2024，42（1）：62-69.

［10］ 李玉成，何明勝，程佳佳，等.楔形鋼板箍與預(yù)應(yīng)力鋼絞線網(wǎng)加固損傷混凝土梁的抗剪性能試驗研究［J］.石河子大學學報（自然科學版），2019，37（1）：93-99.

LI Y C，HE M S，CHENG J J，et al.Shearing test study of damaged concrete beams strengthened with steel jacket and prestressing steel rope net［J］.Journal of Shihezi University（Natural Science），2019，37（1）：93-99.

［11］ 劉茜，張津滔，高子祁，等.短切玄武巖纖維混凝土簡支梁正截面受彎性能試驗研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)學報，2022，43（12）：189-198.

LIU Q，ZHANG J T，GAO Z Q，et al.Experimental study on the flexural performance of short cut basalt fiber reinforced concrete simple supported beams under normal section［J］.Journal of Building Structures，2022，43（12）：189-198.

［12］ 鄧文琴，查上，劉朵，等.波形鋼腹板工字鋼組合梁極限抗彎承載力計算方法［J/OL］.工程力學：1-12［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/11.2595.o3.20231120.1104.008.html.

DENG W Q，CHA S，LIU D，et al.Calculation method of ultimate bending capacity of I-steel composite beams with corrugated steel webs［J/OL］.Engineering Mechanics：1-12［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/11.2595.o3.20231120.1104.008.html.

［13］ 馬少春，許鑫，鮑鵬，等.一種混凝土預(yù)制扁梁抗彎性能實驗及數(shù)值分析［J］.河南大學學報（自然科學版），2023，53（1）：93-99.

MA S C，XU X，BAO P，et al.Test and numerical analysis of flexural performance of a kind of concrete precast flat beam［J］.Journal of Henan University （Natural Science），2023，53（1）：93-99.

［14］ 耿相日，黃小坤，劉璐，等.基于斜截面受彎性能分析的混凝土無腹筋梁受剪承載力計算方法［J/OL］.工程力學：1-13［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/11.2595.O3.20231120.1052.006.html.

GENG X R，HUANG X K，LIU L，et al.Shear capacity of concrete beams without web reinforcement based on flexural behavior of the inclined section［J/OL］.Engineering Mechanics：1-13［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/11.2595.O3.20231120.1052.006.html.

［15］ 李巖，魏琦安，石南，等.HB-FRP加固鋼筋混凝土梁抗彎試驗及數(shù)值模擬［J/OL］.復(fù)合材料科學與工程：1-14［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/10.1683.TU.20231102.1033.002.html.

LI Y，WEI Q A，SHI N，et al.Experimental and numerical simulations of HB-FRP flexural reinforced beam［J/OL］.Composites Science and Engineering：1-14［2023-11-23］.http：//kns.cnki.net/kcms/detail/10.1683.TU.20231102.1033.002.html.

（責任編輯：編輯張忠）