亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        振動(dòng)應(yīng)力對(duì)電子產(chǎn)品可靠性影響研究綜述

        2023-12-25 03:08:48張明高飛黃英齡明志茂
        環(huán)境技術(shù) 2023年11期
        關(guān)鍵詞:引線焊點(diǎn)壽命

        張明,高飛,黃英齡,明志茂

        (廣電計(jì)量檢測(cè)集團(tuán)股份有限公司,廣州 510000)

        引言

        電子設(shè)備在運(yùn)輸和使用過(guò)程中不可避免的要經(jīng)受振動(dòng)應(yīng)力的作用。在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中,電子產(chǎn)品的失效中振動(dòng)引起的占比達(dá)到(50 ~60)%[1]。據(jù)美國(guó)空軍統(tǒng)計(jì)近20 年的電子設(shè)備硬件的現(xiàn)場(chǎng)故障發(fā)現(xiàn),40 %的故障與連接器有關(guān),30 %與互連有關(guān),20 %與部件有關(guān),其中20 %的故障是由振動(dòng)和沖擊引起的[2]。電路板為電子產(chǎn)品的主要組成部分,元器件焊點(diǎn)問(wèn)題引起的失效占比為70 %,而導(dǎo)致焊點(diǎn)失效的主要原因?yàn)闊釕?yīng)力和振動(dòng)應(yīng)力,其中振動(dòng)應(yīng)力引起的焊點(diǎn)失效占比為25 %[3]。另?yè)?jù)研究表明,在電氣系統(tǒng)中發(fā)現(xiàn)的間歇故障,約有40 %源于焊點(diǎn)的電連接器[4]。綜上可知,振動(dòng)應(yīng)力對(duì)電子產(chǎn)品的可靠性影響較大,開(kāi)展振動(dòng)對(duì)電子產(chǎn)品失效機(jī)理研究至關(guān)重要。國(guó)內(nèi)外學(xué)者在該方面開(kāi)展了大量研究,但側(cè)重點(diǎn)各不相同,本文旨在通過(guò)相關(guān)文章研究成果進(jìn)行歸納分類(lèi),為由振動(dòng)引起的電子產(chǎn)品失效分析和學(xué)習(xí)提供技術(shù)支撐。

        1 國(guó)外研究成果

        1.1 振動(dòng)應(yīng)力對(duì)焊點(diǎn)可靠性影響研究

        馬里蘭大學(xué)電子產(chǎn)品與系統(tǒng)中心的Sanka Ganesan 對(duì)無(wú)鉛波峰焊組裝的通孔元件的無(wú)鉛焊點(diǎn)可靠性的可靠性進(jìn)行了研究,對(duì)比了在溫度循環(huán)、振動(dòng)應(yīng)力及溫度循環(huán)加振動(dòng)應(yīng)力綜合作用下焊點(diǎn)的可靠性,發(fā)現(xiàn)溫度結(jié)合振動(dòng)應(yīng)力對(duì)焊點(diǎn)的可靠性影響最為嚴(yán)重,會(huì)導(dǎo)致在高溫下形成的脆性金屬間化合物在振動(dòng)應(yīng)力作用下加速失效[5]。Shaw Fong Wong 和Pramod Malatkar 等人提出了一種元件級(jí)E-N 曲線方法來(lái)表征振動(dòng)應(yīng)力下BGA 封裝焊點(diǎn)的疲勞特性。鑒于焊點(diǎn)應(yīng)力變化難以在振動(dòng)過(guò)程中檢測(cè),通過(guò)PCB 板應(yīng)力來(lái)代替焊點(diǎn)應(yīng)力作為表征焊點(diǎn)疲勞性能的參數(shù),這一參數(shù)等效的有效性通過(guò)有限元進(jìn)行了驗(yàn)證。其研究結(jié)果表明SnAgCu 焊料相較SnPb 焊料高周疲勞性能更優(yōu),但是后者在低周疲勞性能上表現(xiàn)較好,如圖1 所示。且發(fā)現(xiàn)通過(guò)金屬間化合物附近的大塊焊料的疲勞斷裂是在受振動(dòng)載荷的焊點(diǎn)中發(fā)現(xiàn)的常見(jiàn)故障[6]。F.Batieha 和S.Hamsha 等人通過(guò)研究發(fā)現(xiàn),長(zhǎng)周期振動(dòng)下焊點(diǎn)的壽命預(yù)測(cè)存在一定挑戰(zhàn),該研究發(fā)現(xiàn)振動(dòng)中占主導(dǎo)地位的蠕變機(jī)制可能是擴(kuò)散控制而非位錯(cuò)爬升控制機(jī)制[7]。

        圖1 SnAgCu 和SnPb 焊點(diǎn)疲勞曲線交匯點(diǎn)(如圖箭頭所指)

        Tae-Yong Park and Jong -Chan Park 等人為了在星載電子產(chǎn)品的初始結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段找到一種更適用的方法來(lái)預(yù)測(cè)焊點(diǎn)的機(jī)械可靠性,他們認(rèn)為Steinberg 的理論具有局限性,因?yàn)樵摾碚撘哉駝?dòng)引起的最大動(dòng)位移發(fā)生在PCB 中心為前提但實(shí)際上PCB 往往模態(tài)振型較復(fù)雜,且僅能解釋了半正弦波理想模態(tài)形狀的簡(jiǎn)支邊界條件的矩形PCB,但實(shí)際情況是往往結(jié)構(gòu)不對(duì)稱(chēng)且約束條件不規(guī)則。故他們?cè)谘芯恐刑岢隽嘶赑CB 的允許位移和臨界應(yīng)變的裕度計(jì)算方法,并將計(jì)算結(jié)果和仿真以及實(shí)際實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較,驗(yàn)證了該方法有效性[8]。Ying Ding 和Ruyu Tian 等人對(duì)在振動(dòng)和熱應(yīng)力綜合作用下的CCGA 焊點(diǎn)的疲勞行為進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)焊點(diǎn)裂紋的萌生主要是由于振動(dòng)應(yīng)力導(dǎo)致的,而且裂紋往往出現(xiàn)在焊點(diǎn)的最外層,溫度應(yīng)力只是在裂紋萌生后,起到加速焊點(diǎn)裂紋擴(kuò)展的作用。當(dāng)沒(méi)有裂紋的時(shí)候,焊點(diǎn)可以有效的釋放熱適配應(yīng)力[9]。F.X.Che 和John H.L Pang對(duì)PQFP 封裝的PCB 組件進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn),評(píng)估PCB 與PQFP 引線接頭的動(dòng)態(tài)響應(yīng)和可靠性能。建立了隨機(jī)振動(dòng)載荷下PQFP 引線到接頭可靠性評(píng)估方法。其研究發(fā)現(xiàn)FQFP 在隨機(jī)振動(dòng)載荷下容易失效。從失效分析來(lái)看,PQFP 引線接頭在隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)中出現(xiàn)了焊料疲勞開(kāi)裂失效。高速攝像機(jī)的測(cè)試結(jié)果表明,PCB 和RQFP 封裝是兩個(gè)具有不同動(dòng)態(tài)響應(yīng)的獨(dú)立振動(dòng)系統(tǒng)。在頻率范圍(20~2 000)Hz 的隨機(jī)振動(dòng)條件下,對(duì)具有夾固邊界安裝的PCB 存在16 種振動(dòng)模態(tài)的同時(shí)激勵(lì)[10]。MAJID SAMAVATIAN 和LUBOV K.ILYASHENKO 等人采用有限元法對(duì)電子器件球柵陣列在隨機(jī)振動(dòng)下的疲勞壽命進(jìn)行預(yù)測(cè)。結(jié)果表明,在BGA 封裝中,最大剝落應(yīng)力發(fā)生在靠近印刷電路板的焊點(diǎn)最外側(cè)角。還發(fā)現(xiàn),PSD 的越大BGA 封裝中的焊點(diǎn)越容易出現(xiàn)故障,且在遠(yuǎn)離BGA 封裝的角板處安裝散熱器的系統(tǒng)具有最長(zhǎng)的疲勞壽命[11]。

        1.2 振動(dòng)應(yīng)力對(duì)連接器可靠性的影響研究

        George T.Flower 和Fei Xie 研究連接器在不同的頻率和加速度水平下的微動(dòng)腐蝕,在與母彈簧部件接觸一側(cè)銷(xiāo)子末端附近發(fā)現(xiàn)明顯的微動(dòng)腐蝕產(chǎn)物,如圖2 所示。且在相同的振動(dòng)頻率下,隨著加速度水平的提高,連接器的電阻值逐漸增加,微動(dòng)腐蝕速度明顯加快,如圖3所示。此外還研究了相同應(yīng)力水平不同頻率下對(duì)連接器應(yīng)力水平的影響,發(fā)現(xiàn)頻率存在閥值,閥值水平在(40~80)Hz 之間,當(dāng)?shù)陀?0 Hz 時(shí)頻率急劇增加,高于80 Hz 時(shí)的頻率則下降,這意味著低于平臺(tái)的頻率很難引起微擾,高于平臺(tái)的頻率則更容易引起微擾[12]。

        圖2 連接器引腳的掃描電鏡背向散射照片

        圖3 電阻率的變化

        真茂敬二和片山博之等人研究了單引腳接插件在振動(dòng)條件下,不同線徑樣品的位移特征。發(fā)現(xiàn)在線徑較小、加速度較低的條件下,終端圍繞壓花部分中心發(fā)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。此外,當(dāng)線徑較小,加速度較大時(shí),在存在旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)元素的同時(shí),還有直線運(yùn)動(dòng),從而形成了復(fù)合運(yùn)動(dòng)形式,如圖4 所示[13]。

        圖4 末端利薩曲線

        Rochdi El Abdi 和Erwann Carvou 等,研究了汽車(chē)連接器在不同振動(dòng)和溫度下的接觸電阻變化。在2.5 N 接觸力100 Hz 振動(dòng)條件下時(shí),當(dāng)振幅為2 μm 時(shí),鍍錫連接器的接觸電阻隨著循環(huán)周期的增加迅速增加,但振幅低于2 μm 時(shí),接觸電阻幾乎沒(méi)有變化。使用不同的鍍層材料的連接器,在10 Hz,接觸力為2.5 N 時(shí),微動(dòng)腐蝕出現(xiàn)的順序依次為Sn、Cu、Ni 及Ag。Sn 在振幅為2 μm 時(shí)即出現(xiàn)微動(dòng)腐蝕,而Cu 和Ni 在7 μm 出現(xiàn)微動(dòng)腐蝕[14]。

        1.3 振動(dòng)應(yīng)力對(duì)元器件引線可靠性影響研究

        Ron S.Li 通過(guò)有限元和實(shí)際振動(dòng)試驗(yàn)相結(jié)合的方式預(yù)測(cè)了汽車(chē)電子在隨機(jī)振動(dòng)激勵(lì)下焊點(diǎn)和處理器引線的疲勞損傷,發(fā)現(xiàn)微處理器最大彎曲應(yīng)力為58.4 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在構(gòu)件體附近的腳引線位置,破壞位置如圖5所示。在不同RMS 水平下,鉛和焊料的累計(jì)損傷結(jié)果如圖6 所示,從中可以看出焊點(diǎn)的損傷相對(duì)于微處理器的銅引線的損傷小幾個(gè)數(shù)量級(jí)[15]。

        圖6 引線累積損傷和焊點(diǎn)累積損傷曲線對(duì)比

        M.CELiK和C.GENC用鉛鋁電容進(jìn)行振動(dòng)疲勞分析,發(fā)現(xiàn)失效往往發(fā)生在元器件的引線和焊點(diǎn)位置。另得出隨著引線直徑的增加,振動(dòng)損傷逐漸降低。還發(fā)現(xiàn)引線直徑和疲勞破壞之間的函數(shù)關(guān)系見(jiàn)如下公式[16]。

        式中:

        D—破壞指數(shù);

        dcap—引線的直徑;

        α、β—由PCB 的邊界情況、尺寸、厚度和楊氏模量決定。

        2 國(guó)內(nèi)研究成果

        2.1 振動(dòng)應(yīng)力對(duì)焊點(diǎn)可靠性影響研究

        成鑫、醋強(qiáng)一等人,通過(guò)有限元構(gòu)件了三種不同出線方式的QFP 器件,分別為頂部出線、中間出線和底部出線。通過(guò)模態(tài)分析發(fā)現(xiàn),三種出線方式下的一階固有頻率分別為:480.96 Hz、447.75 Hz和497.08 Hz,差別較小。然后對(duì)三種出線方式施加隨機(jī)振動(dòng)發(fā)現(xiàn)三種引線的焊點(diǎn)最大疲勞應(yīng)力分別為12.5 MPa、40.5 MPa 和52.5 MPa,從頂部出線方式下焊點(diǎn)最大疲勞應(yīng)力低于焊料疲勞極限15 MPa,為最佳方案[17]。

        嚴(yán)煥斌和吳兆華采用GJB 150.16 中噴氣式飛機(jī)振動(dòng)環(huán)境條件進(jìn)行仿真,結(jié)合模型法建立焊點(diǎn)的精細(xì)模型,通過(guò)Miner 累計(jì)損傷理論,分析了混裝組件焊點(diǎn)在隨機(jī)振動(dòng)下的可靠性。發(fā)現(xiàn)無(wú)引腳器件焊點(diǎn)普遍應(yīng)力較小,有較好的抗振能力;BGA 類(lèi)鼓狀混合焊點(diǎn)與翼形引腳混合焊點(diǎn)及J 形引腳混合焊點(diǎn)相比,有較好的抗振性,疲勞壽命較高。而翼形引腳混合焊點(diǎn)抗振性最差,疲勞壽命最短[18]。

        上海交通大學(xué)的王文通過(guò)振動(dòng)和金相相結(jié)合的方法,研究了SMT 板級(jí)無(wú)鉛焊點(diǎn)的裂紋擴(kuò)展分析,首先通過(guò)掃頻找到PCB 板的1 階共振頻率,在該頻率分為內(nèi)施加不同振幅的振動(dòng)激勵(lì),通過(guò)監(jiān)測(cè)板子焊點(diǎn)形成菊花鏈的電壓來(lái)判斷失效時(shí)間。通過(guò)金相顯微鏡觀察失效焊點(diǎn)的裂紋擴(kuò)展特征,發(fā)現(xiàn)BGA 封裝外圍拐角處焊點(diǎn)最先失效,且隨著PSD 幅值的不同焊點(diǎn)的失效模式各不相同,因此判定在隨機(jī)振動(dòng)載荷下,裂紋擴(kuò)展及失效模式不是單一而是復(fù)雜變化的[19]。

        唐修卿、張劍等人通過(guò)有限元建立了BGA 芯片的PCBA 模型,模擬其在正弦振動(dòng)激勵(lì)下,翹曲度和螺釘孔與焊點(diǎn)間距對(duì)焊點(diǎn)疲勞壽命的影響。發(fā)現(xiàn)隨翹曲度的增加,BGA 焊點(diǎn)的疲勞壽命呈單調(diào)下降的趨勢(shì)。而在特定翹曲度下,當(dāng)螺釘孔和焊點(diǎn)間距過(guò)于靠近時(shí)會(huì)使得焊點(diǎn)的疲勞壽命迅速下降[20]。

        秦飛、別曉銳等人分別對(duì)封裝器件在正弦和隨機(jī)振動(dòng)條件下的疲勞壽命進(jìn)行了研究,對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,得到在正弦振動(dòng)的不同激勵(lì)水平下的焊點(diǎn)的威布爾分布?jí)勖?。發(fā)現(xiàn)無(wú)論是正弦振動(dòng)還是隨機(jī)振動(dòng),隨著振動(dòng)量級(jí)的提高,焊點(diǎn)的壽命明顯縮短,如圖7和圖8 所示。正弦和隨機(jī)振動(dòng)幾下,當(dāng)振動(dòng)量值相同時(shí),靠近中心的焊點(diǎn)疲勞壽命最短。此外還建立了PGBA焊點(diǎn)疲勞壽命的預(yù)測(cè)模型,分別對(duì)比了只考慮1 階振動(dòng)和有限元條件下考慮多階振動(dòng)的模型,將兩種模型計(jì)算的壽命值和試驗(yàn)值進(jìn)行了對(duì)比,發(fā)現(xiàn)應(yīng)用有限元計(jì)算的多階振動(dòng)模型更適合預(yù)測(cè)隨機(jī)振動(dòng)條件下焊點(diǎn)的疲勞壽命[21]。

        圖7 正弦振動(dòng)不同激勵(lì)水平下焊點(diǎn)壽命的威布爾分布

        圖8 隨機(jī)振動(dòng)不同激勵(lì)水平下焊點(diǎn)壽命的威布爾分布

        2.2 振動(dòng)應(yīng)力連接器可靠性影響研究

        何林濤和任建峰等人對(duì)某機(jī)載電子電連接器在某一次振動(dòng)試驗(yàn)中出現(xiàn)的故障進(jìn)行失效分析發(fā)現(xiàn),通過(guò)仿真得到的一階模態(tài)為34 062 Hz,遠(yuǎn)高于隨機(jī)振動(dòng)的高頻2 000 Hz,且其1 σ 應(yīng)力為0.26 Mpa 低于材料的疲勞極限,因此推斷不可能是振動(dòng)直接導(dǎo)致的連接器斷裂。進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn),振動(dòng)引起的的頂針位移超過(guò)了配合間隙,產(chǎn)生的徑向摩擦力導(dǎo)致的斷裂。后經(jīng)過(guò)Miner 公式計(jì)算得到的壽命結(jié)果與振動(dòng)試驗(yàn)導(dǎo)致的斷裂時(shí)間一致,驗(yàn)證了推斷結(jié)果[22]。

        劉少杰和仇原鷹等用有限元建立了微針矩形航空連接器的有限元模型,選取插針絞絲最大外經(jīng)處的點(diǎn)A(如圖9 所示)的接觸壓力變化作為研究點(diǎn),發(fā)現(xiàn)隨等效接觸壓力變化,A 點(diǎn)應(yīng)力呈現(xiàn)出明顯的區(qū)域特征,如圖10所示,分為松動(dòng)區(qū)、過(guò)渡區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。穩(wěn)定區(qū)結(jié)構(gòu)應(yīng)力變化幅度小于2.4 %,過(guò)渡區(qū)應(yīng)力響應(yīng)變化率在2.4 %以上,松動(dòng)區(qū)應(yīng)力響應(yīng)變化又降至2.4 %以下。并且建立了應(yīng)力和電阻之間的關(guān)系,發(fā)現(xiàn)隨著插針退出距離的增加,接觸電阻逐漸增加,用該模型對(duì)比了用仿真和試驗(yàn)插針距離和基礎(chǔ)電阻的曲線變化趨勢(shì),兩者較為一致。另外對(duì)比了三軸振動(dòng)和單軸振動(dòng)條件下松動(dòng)曲線,發(fā)現(xiàn)三軸相對(duì)于單軸變化趨勢(shì)相似,但是在加速度功率譜密度相同時(shí),前者激勵(lì)響應(yīng)更大[23]。

        圖9 A 點(diǎn)位置和1 σ 應(yīng)力云圖

        圖10 A 點(diǎn)等效應(yīng)力隨接觸壓力變化

        呂克洪和程先哲等人,研究了不同溫度、鹽霧和振動(dòng)/沖擊環(huán)境應(yīng)力條件下對(duì)退化連接器間歇性故障得影響,以接觸電阻作為間歇性故障的表征參數(shù)。發(fā)現(xiàn)在相同振動(dòng)量級(jí)下,電連接器發(fā)生間歇性失效時(shí)刻與振動(dòng)峰值出現(xiàn)時(shí)刻具有明顯的時(shí)延續(xù)特征,如圖11 所示。隨振動(dòng)量級(jí)的增加,間歇性失效頻次加快,故障現(xiàn)象更加明顯[24]。

        圖11 接觸電阻和振動(dòng)信號(hào)時(shí)延關(guān)系圖

        2.3 振動(dòng)應(yīng)力對(duì)元器件引線可靠性影響研究

        何敏、鄧夢(mèng)等人采用HyperMesh 和ANSYS 軟件建立了PLCC 和SO 封裝元器件印刷電路板組件的模型,并在仿真環(huán)境下施加振動(dòng)激勵(lì),研究了D/W、F 值、D/L(D/W)、A/W 不同參數(shù)下J 形、L 形狀引腳振動(dòng)應(yīng)力分布。如圖12 所示,L 形引腳多數(shù)情況下最大應(yīng)力出現(xiàn)在引腳與封裝體鏈接根部,J 形引腳最大應(yīng)力出現(xiàn)在引腳下端的弧面外,如圖13 所示。主要結(jié)論為:①隨著A /W 值增加,J 形引腳先增加后降低,但變化較小,不大于1.2 %;②隨著D/W 值減少,J 形引腳振動(dòng)應(yīng)力先降低后增加,應(yīng)力增幅小于13.9 %。當(dāng)D/W 為1.8時(shí)可降低J 形引腳振動(dòng)應(yīng)力損傷風(fēng)險(xiǎn)。③隨著D /L 值減少,L 形引腳振動(dòng)應(yīng)力先增加后降低,其幅值變化小于6.5 %,引腳最大應(yīng)力由封裝與引腳連接處轉(zhuǎn)移到引腳下部折彎處;④隨著F 的增加,J 形引腳的振動(dòng)應(yīng)力先降低后增加,其變化幅值不大于13.6 %。隨著F 參數(shù)值增加,L 形引腳振動(dòng)應(yīng)力單調(diào)增加,但變化幅度較低[25]。

        圖12 J 形引腳與焊點(diǎn) Von-Misses 等效應(yīng)力云圖

        圖13 L 形引腳與焊點(diǎn) Von-Misses 等效應(yīng)力云圖

        3 總結(jié)與展望

        振動(dòng)對(duì)電子產(chǎn)品可靠性的影響研究工作和內(nèi)容較為豐富,為提高電子部件在振動(dòng)環(huán)境中的可靠性工做提供了大量素材和技術(shù)支撐。但是這些研究?jī)?nèi)容主要集中在焊點(diǎn)、引腳和連接器方面,理論研究較多,結(jié)合實(shí)踐的研究相對(duì)較少,缺乏對(duì)研究效果在實(shí)踐中得到驗(yàn)證的數(shù)據(jù)支撐內(nèi)容。這些研究結(jié)論多數(shù)是結(jié)合仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比產(chǎn)生得出,檢測(cè)手段多是基于菊花鏈或其他電阻測(cè)量推斷失效發(fā)生的時(shí)間,故障檢測(cè)手段缺乏連續(xù)性,后期可在有效檢測(cè)技術(shù)手段方面開(kāi)展更深入的研究。

        猜你喜歡
        引線焊點(diǎn)壽命
        人類(lèi)壽命極限應(yīng)在120~150歲之間
        中老年保健(2021年8期)2021-12-02 23:55:49
        倉(cāng)鼠的壽命知多少
        馬烈光養(yǎng)生之悟 自靜其心延壽命
        論“引線規(guī)”的設(shè)計(jì)原理及應(yīng)用
        人類(lèi)正常壽命為175歲
        奧秘(2017年12期)2017-07-04 11:37:14
        鞭炮迷宮
        焊盤(pán)尺寸對(duì)SMT焊點(diǎn)可靠性的影響
        DH36鋼摩擦疊焊焊點(diǎn)分布規(guī)律研究
        焊接(2016年2期)2016-02-27 13:01:14
        變壓器引線設(shè)計(jì)
        基于特征聚集度的FCM-RSVM算法及其在人工焊點(diǎn)缺陷識(shí)別中的應(yīng)用
        亚洲熟女精品中文字幕| 色婷婷精品国产一区二区三区| 中文字幕免费不卡二区| 国产成人精品综合在线观看| 天天爱天天做天天爽| 精品乱码一区二区三区四区| 成年人免费黄色h网| 日本岛国一区二区三区| 成人免费毛片立即播放| 日本女优中文字幕在线播放| 99精品久久精品一区| 婷婷久久国产综合精品| 日本一道综合久久aⅴ免费| 粗大的内捧猛烈进出少妇| 日本又色又爽又黄的a片18禁| 国产精品成人3p一区二区三区| 少妇人妻综合久久中文字幕| 玩弄人妻少妇500系列网址| 亚洲国产午夜精品乱码| 久久亚洲伊人| 成人国产乱对白在线观看| av网址不卡免费在线观看| 国产一区二区三区小向美奈子| 人妻在线有码中文字幕| 不卡一区二区黄色av| 久久97久久97精品免视看| 国产av无码专区亚洲av毛网站| 亚洲av无码国产精品色软件下戴| 欧美操逼视频| 国产亚洲日韩欧美一区二区三区| 国产精品视频牛仔裤一区| 午夜三级网| 伊人色综合九久久天天蜜桃| 日本女u久久精品视频| 国产精品高清一区二区三区不卡| av无码av天天av天天爽| 韩国无码av片在线观看网站| 国产一区二区精品在线观看| 亚洲中文字幕无码不卡电影| 亚洲国产综合一区二区| 久久综合另类激情人妖|