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        脫硝系統(tǒng)熱解爐結(jié)晶運(yùn)行分析處置及設(shè)備改造

        2023-12-22 07:07:14國能寧東第一發(fā)電有限公司
        電力設(shè)備管理 2023年22期
        關(guān)鍵詞:系統(tǒng)

        國能寧東第一發(fā)電有限公司 馬 斌 王 宏

        火力發(fā)電廠現(xiàn)多采用選擇性催化還原法(SCR)脫硝系統(tǒng),某電廠投產(chǎn)后因鍋爐爐膛出口NOx 高出設(shè)計(jì)值較多、脫硝熱解爐設(shè)計(jì)裕度較小、噴槍霧化能力不足等三方面問題,機(jī)組在正常運(yùn)行期間頻繁出現(xiàn)了熱解爐差壓高,風(fēng)量下降、出口溫度低的異?,F(xiàn)象,經(jīng)抽槍檢查確認(rèn)為熱解爐內(nèi)產(chǎn)生結(jié)晶異物導(dǎo)致,多次影響到機(jī)組正常負(fù)荷接帶和環(huán)保參數(shù)的控制,對(duì)機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保運(yùn)行產(chǎn)生了較大威脅。

        本案通過運(yùn)行有效的控制手段徹底消除了熱解爐結(jié)晶隱患,成功實(shí)現(xiàn)了運(yùn)行期間在環(huán)保不超標(biāo)的前提下將熱解爐結(jié)晶物分解,指導(dǎo)現(xiàn)有運(yùn)行機(jī)組緩解鍋爐熱解爐堵塞的風(fēng)險(xiǎn),避免環(huán)保參數(shù)超標(biāo)及因熱解爐堵塞機(jī)組被迫停運(yùn)事件。后期又利用機(jī)組檢修對(duì)設(shè)備系統(tǒng)進(jìn)行了技術(shù)改造,解決因熱解爐制氨能力不足過負(fù)荷運(yùn)行導(dǎo)致結(jié)晶惡化的問題,徹底解決了脫硝熱解爐結(jié)晶堵塞的隱患。

        1 設(shè)備概述

        某電廠鍋爐本體是北京巴布科克·威爾科克斯有限公司設(shè)計(jì)、制造的超超臨界變壓運(yùn)行本生直流SWUP(Spiral Wound UP)鍋爐,前后墻對(duì)沖燃燒方式,每臺(tái)機(jī)組均裝設(shè)一套脫硝煙道系統(tǒng)。脫硝煙道系統(tǒng)采用高塵方案,雙煙道雙反應(yīng)器布置模式,SCR 工藝,采用尿素?zé)峤夥ㄖ迫“睔庾鳛槊撓踹€原劑。

        2 熱解爐結(jié)晶產(chǎn)生機(jī)理及原因分析

        尿素在熱解過程中,噴槍的霧化效果、熱解傳輸溫度風(fēng)量、尿素濃度以及清潔程度等均會(huì)造成尿素?zé)峤庀到y(tǒng)沉積物的產(chǎn)生,沉積物通過紅外光譜,質(zhì)譜以及熱重分析主要為三聚氰酸、乙二肟、縮二脲、縮三脲等三聚化合物。國內(nèi)多家電廠因脫硝系統(tǒng)熱解爐結(jié)晶堵塞而導(dǎo)致環(huán)保超標(biāo)甚至被迫停運(yùn)事件,某電廠兩臺(tái)爐曾多次出現(xiàn)熱解爐結(jié)晶導(dǎo)致差壓異常升高事件,最嚴(yán)重的為#3爐熱解爐差壓由0.3kPa 異常迅速上升至10.5kPa,出口壓力由6.4kPa降至0kPa,出口溫度由396℃降至316℃,入口風(fēng)量由6248m3/h 突降至1461m3/h[1]。

        2.1 脫硝熱解爐出現(xiàn)結(jié)晶堵塞后的檢查試驗(yàn)情況

        一是抽槍檢查時(shí)噴槍上部有凝結(jié)滴液現(xiàn)象,#2噴槍尤其明顯,分析流場(chǎng)原因?qū)е麓颂帨囟容^低產(chǎn)生結(jié)晶且不能及時(shí)分解,結(jié)晶物累積到一定量后脫落至出口彎管處,導(dǎo)致熱解爐進(jìn)出口差壓增加[2]。

        二是通過限制機(jī)組負(fù)荷降低NOx 原始排放后手動(dòng)減噴槍流量、提高出口溫度、加大風(fēng)量,彎管處結(jié)晶物逐漸溶解后差壓逐漸恢復(fù),如此過程反復(fù)出現(xiàn)。

        三是化驗(yàn)室進(jìn)行結(jié)晶物加熱試驗(yàn),300℃軟化,400℃沸騰,說明尿素?zé)峤獬练e物具有良好的可溶性和熱分解性,提高熱解爐出口溫度至410℃,可以溶解部分結(jié)晶物。

        圖1 熱解爐內(nèi)結(jié)晶情況圖片

        2.2 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行中存在的問題分析

        一是鍋爐爐膛出口NOx 高出設(shè)計(jì)值較多,在燃用設(shè)計(jì)煤種及校核煤種的情況下,爐膛出口NOx 設(shè)計(jì)值約為200mg/Nm3,然而實(shí)際運(yùn)行中(下層磨運(yùn)行)爐膛出口NOx 排放值約為270mg/Nm3左右,若當(dāng)下層磨組檢修上兩臺(tái)磨組同時(shí)運(yùn)行時(shí)鍋爐出口NOx 約為310mg/Nm3左右。

        脫硝熱解爐設(shè)計(jì)裕度較小。在鍋爐出口排放高于設(shè)計(jì)值的情況下,只有增大尿素流量方能控制鍋爐凈煙氣NOx 排放值達(dá)到超低排放水平,如按照設(shè)計(jì)值運(yùn)行(運(yùn)行熱解爐設(shè)計(jì)入口風(fēng)量為4600Nm3/hr),遠(yuǎn)遠(yuǎn)無法保障高負(fù)荷情況下每桿噴槍流量約為120L/h 時(shí)熱解爐內(nèi)的。

        二是尿素溶液完全熱解,導(dǎo)致爐內(nèi)溫度降低且流場(chǎng)分布不均,極易引起熱解爐內(nèi)尿素結(jié)晶。

        三是噴槍霧化能力不足,在滿負(fù)荷階段,四桿噴槍平均流量約為120L/h 左右,如遇異常工況需調(diào)節(jié)流量達(dá)到130L/h 左右時(shí),則會(huì)發(fā)出噴槍霧化壓縮空氣壓力低報(bào)警,此時(shí)必須降低流量,保障尿素溶液霧化效果。

        3 熱解爐局部結(jié)晶后的處置方法研究

        一是提高一次風(fēng)壓9~10kPa,增加一次熱風(fēng)量,提高一次風(fēng)溫,提高熱解爐出口溫度390~405℃。

        二是優(yōu)化燃燒調(diào)整,最大限度降低原煙氣NOx含量,可適當(dāng)提高凈煙氣NOx 控制值40~45mg/Nm3,最大限度減小噴槍流量且保持各噴槍流量穩(wěn)定、一致,如NOx 不易控制有超標(biāo)風(fēng)險(xiǎn),應(yīng)及時(shí)申請(qǐng)降低機(jī)組負(fù)荷。

        三是降低尿素母管壓力600~700kPa,減小調(diào)門調(diào)整時(shí)流量波動(dòng);適當(dāng)降低尿素濃度至50%。

        四是因熱解爐內(nèi)流場(chǎng)不均,可能導(dǎo)致局部溫度無法滿足熱解爐熱解條件,導(dǎo)致尿素溶液積存結(jié)晶,將噴槍逐個(gè)退出維持運(yùn)行60min 以上,提高熱解爐內(nèi)局部溫度及溫度場(chǎng)均勻性,可明顯發(fā)現(xiàn)熱解爐出口壓力上升,風(fēng)量上升,差壓逐漸恢復(fù)至正常,說明局部結(jié)晶物軟化脫落進(jìn)而熔化。退槍期間對(duì)噴槍進(jìn)行檢查沖洗及霧化試驗(yàn),確保噴槍運(yùn)行良好。

        五是尿素溶液結(jié)晶的產(chǎn)生和發(fā)展是一個(gè)愈演愈烈的遞增過程,一旦存在尿素結(jié)晶因素并持續(xù)運(yùn)行時(shí),由于結(jié)晶的積累,會(huì)導(dǎo)致流場(chǎng)熱流分配的破壞,結(jié)晶物會(huì)在某一個(gè)時(shí)間驟然猛增,嚴(yán)重的時(shí)候會(huì)在很短的時(shí)間內(nèi)堵塞整個(gè)熱解爐尾管。因此,在發(fā)現(xiàn)熱解爐差壓升高時(shí),應(yīng)及時(shí)采取上述措施,盡快遏制熱解爐內(nèi)運(yùn)行劣化過程[3]。

        4 后期運(yùn)行防范措施研究

        運(yùn)行控制防范措施方面:一是對(duì)鍋爐氧量進(jìn)行標(biāo)定校準(zhǔn),使其能夠準(zhǔn)確表征鍋爐燃燒實(shí)際氧量,合理控制氧量,切實(shí)降低脫硝反應(yīng)器入口NOx 含量。二是將原煙氣NOx 濃度、尿素用量納入指標(biāo)考核,完善運(yùn)行調(diào)整措施,提高運(yùn)行燃燒調(diào)整水平,控制NOx 原生濃度進(jìn)而控制噴槍流量。三是優(yōu)化尿素溶液調(diào)門自動(dòng)調(diào)整邏輯,在尿素溶液自動(dòng)控制邏輯中,考慮加入負(fù)荷、爐膛出口NOx 變化趨勢(shì)為前饋信號(hào),減小調(diào)門大幅度流量調(diào)整,防止熱解爐內(nèi)部由于流量突變而發(fā)生的內(nèi)部溫度場(chǎng)大幅變化,優(yōu)化自動(dòng)調(diào)節(jié)PID 參數(shù)。四是根據(jù)運(yùn)行實(shí)際情況適當(dāng)降低尿素母管壓力至600~700kPa,使自動(dòng)跟蹤調(diào)整及時(shí)、平穩(wěn)。

        尿素噴槍霧化效果不良主要考慮從以下幾個(gè)方面進(jìn)行改進(jìn):一是全面控制各尿素噴槍流量,嚴(yán)格執(zhí)行噴槍流量≯120L/h;二是霧化壓縮空氣品質(zhì)全面監(jiān)督,霧化壓縮空氣增加過濾器,監(jiān)視其水分、油分及雜質(zhì)含量;(霧化空氣品質(zhì)要求:含油:<1ppm;雜質(zhì)粒徑:<0.4mm(40目濾網(wǎng));壓力露點(diǎn):<-40℃;壓力0.6~0.8MPa);三是嚴(yán)格把控除鹽水水質(zhì)達(dá)標(biāo);四是加強(qiáng)尿素品質(zhì)管理,對(duì)每批次尿素進(jìn)行抽檢化驗(yàn),尿素濃度維持50%~52%,避免因其品質(zhì)不合格造成尿素噴槍堵塞。噴槍后增加尿素溶液壓力測(cè)點(diǎn),能夠及時(shí)判斷噴槍運(yùn)行情況。

        梳理定期工作執(zhí)行制度和標(biāo)準(zhǔn),制定尿素噴槍霧化定期檢查制度,嚴(yán)格執(zhí)行噴槍20天一次定期清理;定期清理尿素溶液輸送泵及循環(huán)泵入口濾網(wǎng),加強(qiáng)驗(yàn)收和監(jiān)督,確保檢修質(zhì)量和工藝。每年進(jìn)行一次噴氨優(yōu)化試驗(yàn),對(duì)尿素?zé)峤庀到y(tǒng)及SCR 系統(tǒng)進(jìn)行評(píng)估。

        5 設(shè)備系統(tǒng)改造方案研究

        由于在#3爐脫硝系統(tǒng)在機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行期間,熱解爐制氨能力不足,無法保證機(jī)組的超低排放;同時(shí),在機(jī)組低負(fù)荷時(shí),脫硝系統(tǒng)入口煙溫過低,無法滿足脫硝系統(tǒng)正常運(yùn)行,導(dǎo)致機(jī)組排放超標(biāo),須對(duì)#3爐脫進(jìn)行增容改造,即在原熱解爐的基礎(chǔ)上增加一臺(tái)熱解爐(相當(dāng)于原熱解爐的旁路),提高熱解爐的制氨能力,同時(shí)為了滿足煙氣量降低的同時(shí)保證煙溫,在熱解風(fēng)氣氣換熱器出口母管上增加電加熱器,電加熱器前后分別加裝電動(dòng)插板門,以保證煙溫過低時(shí)熱解風(fēng)風(fēng)溫能夠滿足脫硝能力的需求。

        圖2 系統(tǒng)變更前

        由于脫硝系統(tǒng)增容改造后,增加了一臺(tái)熱解爐,在機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行期間,脫硝熱解風(fēng)量不足,無法保證機(jī)組的超低排放;同時(shí),在機(jī)組低負(fù)荷時(shí),脫硝系統(tǒng)入口煙溫過低,無法滿足脫硝系統(tǒng)正常運(yùn)行,導(dǎo)致機(jī)組排放超標(biāo),需增壓風(fēng)機(jī)補(bǔ)充大量熱一次風(fēng)來保證熱解爐出口溫度;對(duì)脫硝增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)行增容改造,即將原型號(hào)GW9-19-1風(fēng)量為11733m3/h 額定功率為37kW 的順旋風(fēng)機(jī),更換為轉(zhuǎn)速2998r/min,工作溫度為330 ℃,功率為90kW 的順旋風(fēng)機(jī),增加了風(fēng)量,提高熱解爐的制氨能力,同時(shí)滿足煙氣量降低的同時(shí)保證熱解爐出口煙溫,以保證煙溫過低時(shí)熱解風(fēng)風(fēng)溫能夠滿足脫硝能力的需求。

        圖3 系統(tǒng)變更后

        6 結(jié)論

        通過研究熱解爐結(jié)晶堵塞機(jī)理,找到了熱解爐結(jié)晶的原因,通過一系列的控制措施和系統(tǒng)改造,徹底解決了熱解爐結(jié)晶堵塞對(duì)機(jī)組安全、環(huán)保、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行所帶來的威脅,該項(xiàng)目在某電廠內(nèi)實(shí)施效果顯著,能夠?qū)痣姀SSCR 脫硝系統(tǒng)處置熱解爐結(jié)晶堵塞的異常提供技術(shù)支持和依據(jù)。

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