韓一峰 蔡 成 何旭東
(上海外高橋發(fā)電有限責(zé)任公司,上海 200137)
由于我國越來越重視環(huán)境保護(hù),因此對火電排放的指標(biāo)要求越來越嚴(yán)格,而機組進(jìn)行超凈排放改造后,石灰石粉耗有持續(xù)上升的趨勢,月石灰石粉耗為50kg/萬kWh。石灰石材料成本一直是脫硫系統(tǒng)成本中重要的組成部分,為進(jìn)一步挖掘機組節(jié)能降耗潛力,提高脫硫系統(tǒng)運行的經(jīng)濟(jì)性,因此對整個脫硫制漿流程進(jìn)行分析。
該煙氣脫硫(FGD)裝置是增建項目,工程采用日本石川島播磨(IHI)公司的濕式石灰石-石膏法煙氣脫硫工藝。FGD裝置與燃煤鍋爐(1025T/H)配套運行,能處理從鍋爐排出的100%的煙氣量,脫硫效率≥95%,系統(tǒng)可利用率>99%,整套FGD系統(tǒng)包括以下5個子系統(tǒng):1)煙道及吸收系統(tǒng)。2)吸收劑制備系統(tǒng)(公用)。3)石膏脫水系統(tǒng)(公用)。4)廢水處理系統(tǒng)(公用)。5)輔助公用系統(tǒng)。
工藝流程概述:煙氣脫硫吸收劑石灰石(CaCO3)通過吸收劑制備系統(tǒng)完成制粉、制漿,達(dá)到一定濃度的石灰石漿液被送至吸收塔內(nèi),然后通過漿液循環(huán)泵將漿液送至吸收塔上部的螺旋漿液噴淋裝置,使?jié){液形成霧狀并由上而下對煙氣洗滌和脫硫。脫硫形成的附帶產(chǎn)物石膏漿液輸送至石膏脫水系統(tǒng)進(jìn)行脫水處理,生成含水率<10%的石膏送至倉庫儲藏,而脫水處理所產(chǎn)生的廢液一部分作為漿液配制用水,一部分送至廢水處理系統(tǒng)進(jìn)行處理,經(jīng)過澄清、中和后排放。
經(jīng)過分析石灰石去向分為4類,即石灰石純度低造成的損耗、制粉損耗、漏漿損耗、反應(yīng)消耗、石膏中存留。根據(jù)2018年度脫硫日常運行記錄發(fā)現(xiàn)與之對應(yīng)的實際問題主要集中在“制粉輸粉過程漏粉”、“吸收區(qū)漏漿”、“摻燒煤種硫份高”、“石膏中CaCO3含量高”上。而“石膏中CaCO3含量高”狀況出現(xiàn)次數(shù)最高,占所有問題的75%以上。
2.1.1 石灰石粉粒度
石灰石溶解率與石灰石顆粒大小有關(guān),粗顆粒的比表面積較小,反應(yīng)速度慢,因此其含量決定最終溶解時間[1]。溶液混合物濃度的提高使顆粒表面物質(zhì)轉(zhuǎn)換速度加快,其提高了石灰石的溶解速度,改善溶解性能。
當(dāng)實際生產(chǎn)時,脫硫配漿所需石灰石粉是由#1、#2粉斗提供,2019年2—3月,每周分別在#1、#2粉斗中進(jìn)行石灰石粉取樣,并使用250、325目篩過篩。發(fā)現(xiàn)樣品的250目篩通過率均在90%以上,325目篩通過率低于90%,但穩(wěn)定在80%以上,所以可以判定#1、#2粉斗石灰石粉粒度在250目~325目,符合標(biāo)準(zhǔn)。
2.1.2 石灰石中雜質(zhì)成分
石灰石在濕法煙氣脫硫中的性能除了受到CaCO3成分影響,MgCO3、Al2O3等成分含量及其溶解速率也會對石灰石性能產(chǎn)生影響。雖然石灰石原料中Al2O3含量較少,但是其溶于漿液中會產(chǎn)生Al3+,與漿液中F-結(jié)合形成AlF3絡(luò)合物,封閉漿液中的石灰石顆粒,使其難以溶解。而Mg2+在某種程度上可以提高SO2的吸收速率,但是Mg2+會與漿液中Cl-產(chǎn)生配位反應(yīng)降低石灰石粉的反應(yīng)活性,從而抑制石灰石的溶解[2]。
2019年2—3月,該廠共采購三批石灰石,小組分別從上、中、下三層進(jìn)行取樣,對原料中的Al2O3、MgCO3含量分別進(jìn)行檢測,發(fā)現(xiàn)三批石灰石樣品中的Al2O3含量基本均小于1%,MgCO3含量均小于2%,符合標(biāo)準(zhǔn)。
2.2.1 漿液中含油量大
鍋爐投運燃油包括以下2種:1)啟停投運燃油助燃。2)事故狀態(tài)投運燃油穩(wěn)燃[3]。當(dāng)投運燃油時,未燃盡的油隨煙氣進(jìn)入漿液中,會在石灰石顆粒表面形成一層薄薄的油膜,阻礙石灰石顆粒溶解。
2019年3—4月,機組并未發(fā)生需要投運油槍穩(wěn)燃的事故,僅有2次啟動記錄。當(dāng)3次啟停時吸收塔漿液中油類含量并未出現(xiàn)超過10mg/m3的情況,當(dāng)正常運行時,漿液中油類含量更低,符合標(biāo)準(zhǔn)。
2.2.2 煙氣粉塵濃度大
煙氣中的飛灰中攜帶Al3+和HF,使?jié){液中Al3+含量增加,同時會產(chǎn)生絡(luò)合物,妨礙石灰石溶解。該廠鍋爐除塵器由電除塵更新為布袋除塵后,很大程度地提升除塵效率。
2019年2—3月采用隨機抽取運行日志的方式,每月抽取5天,根據(jù)吸收塔進(jìn)口粉塵運行數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),當(dāng)正常運行時,4臺機組吸收塔進(jìn)口粉塵濃度均低于5mg/m3,符合標(biāo)準(zhǔn)。
2.3.1 漿液循環(huán)泵的運行方式
漿液循環(huán)泵的作用是將漿液輸送到吸收塔上部的噴淋區(qū),將漿液變成霧狀與煙氣進(jìn)行混合反應(yīng)。
2019年2—3月,在4臺機組運行時段內(nèi),且出口SO2濃度不超標(biāo)的前提下進(jìn)行漿液循環(huán)泵試驗,并對石膏中CaCO3含量進(jìn)行檢測。檢測發(fā)現(xiàn)#1、#2石膏脫水系統(tǒng)中樣品CaCO3含量高于2%。與#3泵運行時相比,CaCO3含量均有所下降,說明漿液循環(huán)泵數(shù)量會影響石膏中CaCO3含量。
2.3.2 漿液塔pH值
脫硫系統(tǒng)中石灰石漿液補充量是由吸收塔循環(huán)漿液的pH值決定的,設(shè)定的pH值對脫硫塔漿液中Ca2+、Mg2+等相互間反應(yīng)影響很大,其大小決定了脫硫效率是否達(dá)標(biāo),且影響鈣硫比、石灰石的溶解、石膏的品質(zhì)和脫硫系統(tǒng)的腐蝕[4]。pH值的調(diào)整范圍也是有限的,因此,對不同脫硫系統(tǒng)和不同的運行條件,需要選擇合適的pH值,以達(dá)到最佳運行性能。
2019年2—3月,小組采用隨機法對4臺機組吸收塔漿液抽樣,每月抽取5天,檢測pH值。檢測發(fā)現(xiàn),在15個樣本中,有13個pH值大于5.6,約占總樣本的87%,差距較大。
2.4.1 噴淋層噴嘴
吸收塔噴淋層噴嘴的作用是將循環(huán)漿液均勻地噴出,使其與煙氣充分接觸。
2019年2—3月,打開#1、#2、#4調(diào)停機組的吸收塔噴淋層人孔門,對噴嘴堵塞情況進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)循泵噴嘴運行狀況良好,無堵塞現(xiàn)象,符合標(biāo)準(zhǔn)。
2.4.2 氣液混合裝置
漿液噴淋層下方安裝有高效氣液混合裝置,該裝置可以有效增加煙氣和漿液接觸時間,提高反應(yīng)效率。
2019年2—3月,小組查看各機組氣液混合裝置的運行記錄,發(fā)現(xiàn)4臺機組的氣液混合裝置均未出現(xiàn)故障,符合標(biāo)準(zhǔn)。
不同的pH值對系統(tǒng)的影響有所不同。如果在運行過程中pH值很高,漿液中存在較多的CaCO3,那么不利于石灰石溶解。當(dāng)pH值降低時,雖然有利于石灰石溶解,但是SO2的吸收速率降低,影響脫硫效率。
由于漿液pH值主要受補漿量和吸收塔進(jìn)口SO2濃度影響,該廠采用經(jīng)濟(jì)煤種摻燒策略,進(jìn)口SO2濃度基本無調(diào)節(jié)空間,只能通過調(diào)節(jié)補漿量來控制pH值。為減少SO2排放,規(guī)定SO2排放濃度范圍為5mg/Nm2~15mg/Nm2。因此,pH值優(yōu)化試驗是在某工況下找出一個最佳的pH值,既能滿足脫硫效率,使石膏中CaCO3含量較低,又能體現(xiàn)運行的經(jīng)濟(jì)性。
為了尋找漿液的最佳pH值,利用分?jǐn)?shù)法優(yōu)選pH值,分?jǐn)?shù)法是利用F數(shù)列:1/1,1/2,2/3,3/5,5/8,8/13,13/21,21/34,34/55,55/89......。
其中,分子是斐波那契數(shù)列,其規(guī)律如下:1)分子等于前項的分母,等于前項分子與分母之和。2)從第三個分?jǐn)?shù)起,分子是前二項分子之和[5]??梢钥闯鯢數(shù)列為0.618的一系列漸近數(shù)。
因此,將pH值允許范圍(a,b),a=5.2,b=5.6以5/8的分式優(yōu)選,分為8等分,進(jìn)行優(yōu)選試驗。由于#3機組4月無停機計劃,以#3機組為試驗對象,進(jìn)行多次選點試驗,每次試驗為期兩天。
第一次試驗如下:
X2=a+b-X1=5.35
式中:X1、X2為第一次pH試驗值;a為最小值,a=5.2;b為最大值,b=5.6。
由表1可知,第二個試驗點5.35(X2)優(yōu)于第一個試驗點5.45(X1),因此放棄區(qū)間(5.45,5.6),并在(5.2,5.35)區(qū)間內(nèi),以5/8的分?jǐn)?shù)式繼續(xù)優(yōu)選。
表1 最佳pH值第一次試驗
第二次試驗如下:
X2=a+b-X1=5.27
式中:X1、X2為第二次pH試驗值;a為最小值,a=5.2;b為最大值,b=5.35。
由表2可知,第一個試驗點5.29(X1)優(yōu)于第二個5.27(X2),因此放棄區(qū)間(5.2,5.27),并在(5.29,5.35)區(qū)間內(nèi),以5/8的分?jǐn)?shù)式繼續(xù)優(yōu)選。
表2 最佳pH值第二次試驗
第三次試驗如下。
式中:X1、X2為第三次pH試驗值;a為最小值,a=5.29;b為最大值,b=5.35。
由表3可知,第一個試驗點5.31(X1)優(yōu)于第二個5.33(X2)。因此放棄區(qū)間(5.31,5.33),并在區(qū)間(5.29,5.31)進(jìn)行優(yōu)選。由于該區(qū)間很小,因此將pH=5.30作為最佳值。
表3 最佳pH值第三次試驗
以此為依據(jù),提出以下2個措施:1)當(dāng)出口SO2<5mg/Nm3且補漿量>10m3時,將補漿閥關(guān)小,將漿液的pH值控制在5.2~5.3。2)在出口的SO2濃度為5mg/Nm3~15mg/Nm3的前提下,使?jié){液pH值接近5.3。
4臺機組漿液中的pH值嚴(yán)格控制在5.2~5.3,并盡量使?jié){液pH值接近5.3。
當(dāng)脫硫出口SO2>15mg/Nm3時,啟動備用漿液循環(huán)泵。
原則上兩泵用CD泵、三泵用BCD泵(上層泵)。
實施驗證:上述措施執(zhí)行后,統(tǒng)計2019年5月份脫硫產(chǎn)物石膏中CaCO3含量情況,發(fā)現(xiàn)兩套脫硫石膏脫水系統(tǒng)石膏樣品中CaCO3含量均低于3%,實施有效。
脫硫廢水裝置頻繁地停用,導(dǎo)致脫硫漿液無法及時排出,使Cl-等物質(zhì)不斷堆積,影響脫硫效率,增加脫硫的粉耗[6]。因此,基于原本的設(shè)備特性對脫硫設(shè)備廢水裝置設(shè)計了2套改進(jìn)方案。
方案一:如圖1所示,采用現(xiàn)代脫硫廢水處理工藝改造。在原有設(shè)備基礎(chǔ)上,根據(jù)國內(nèi)脫硫廢水處理系統(tǒng)現(xiàn)代工藝進(jìn)行整改,對箱罐進(jìn)行補膠利舊,不滿足使用條件的設(shè)備進(jìn)行拆除更新,增加污泥脫水系統(tǒng),石灰漿制備加藥系統(tǒng)、PLC控制系統(tǒng)重做,改為國內(nèi)常規(guī)的畫面及邏輯,改造費用約45萬元。
圖1 脫硫廢水處理改造工藝流程示意圖
方案二:如圖2所示,修復(fù)原傳統(tǒng)脫硫廢水處理系統(tǒng)。利用原有工藝系統(tǒng)和設(shè)計,主要設(shè)備均進(jìn)行更換,同時重做PLC控制系統(tǒng),箱罐等大件進(jìn)行防腐和維護(hù),改造費用約60萬元。
圖2 脫硫廢水處理改造工藝流程示意圖
綜上所述,方案一較合理。
采用現(xiàn)代化脫硫廢水工藝進(jìn)行改造后,經(jīng)過半個月的試運行,統(tǒng)計故障次數(shù)為0次,每隔兩天對4臺機組吸收塔漿液Cl-濃度進(jìn)行取樣檢測。廢水處理系統(tǒng)改造后的半個月里,除#1機組部分時間停運外,4臺機組漿液中的穩(wěn)定在3000mg/L量級上,低于改造前10000mg/L,且半個月里系統(tǒng)故障次數(shù)為0次,實施有效。
對策實施全部完成后,統(tǒng)計2019年6—8月的月發(fā)電量、石灰石耗量,并計算每月石灰石單耗,見表4。在對策實施后的3個月里,脫硫月粉耗同比明顯下降,達(dá)到42kg/萬kWh。
表4 對策實施后石灰石耗量及粉耗
隨著環(huán)保重視力度加大,由于采用超潔凈排放的方法,因此火電機組的脫硫、脫硝和除塵等系統(tǒng)的運行壓力倍增,運行成本也不斷提高。需要根據(jù)不同的機組情況對環(huán)保設(shè)備的運行可靠性以及經(jīng)濟(jì)性重新進(jìn)行分析,保證火電機組在未來的節(jié)能減排的大趨勢下技術(shù)指標(biāo)良好,保障環(huán)保系統(tǒng)安全運行。