林海飛,羅榮衛(wèi),李博濤,秦 雷,王 裴,劉思博,楊二豪
(1.西安科技大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院,陜西 西安 710054;2.西安科技大學(xué) 西部礦井開采及災(zāi)害防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710054)
我國大部分礦井煤層滲透性較差[1],如何提高煤層滲透率是瓦斯抽采和瓦斯災(zāi)害防治的關(guān)鍵之一[2]。由于液氮溫度低(-196 ℃),對環(huán)境無污染,容易制備且成本低廉,20 世紀(jì)70 年代Teneco Oil Company[3]提出液氮壓裂提高儲層滲透率技術(shù),MCDANIEL等[4]在煤層氣產(chǎn)地San Juan 進(jìn)行液氮重復(fù)壓裂現(xiàn)場試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)可有效提高煤層滲透率。GRUNDMANN等[5]利用液氮對泥盆記頁巖進(jìn)行了壓裂,發(fā)現(xiàn)低溫液氮會產(chǎn)生熱誘導(dǎo)裂縫,使其產(chǎn)氣效率提高8%。
目前,液氮致裂煤體成為一種潛在的高效無水壓裂增透技術(shù),應(yīng)用前景廣泛。研究表明,煤體液氮致裂增透主要是在溫度應(yīng)力與凍脹力等作用下,能量耗散導(dǎo)致孔隙損傷、裂隙演化,從而提高煤層滲透率。CHU 等[6]將單軸壓縮和聲發(fā)射試驗(yàn)相結(jié)合,得到不同因素凍融前后煤體和能量演化特征。張磊等[7]對煤體進(jìn)行液氮溶浸不同時間試驗(yàn),同時模擬分析了液氮溶浸不同時間煤體內(nèi)部熱應(yīng)力分布規(guī)律。周震等[8]采用預(yù)埋管注入液氮,通過溫度測量和紅外熱成像技術(shù),得到不同凍結(jié)時間下煤樣內(nèi)部溫度變化規(guī)律及表面溫度變化特征。HOU 等[9]利用數(shù)值模擬,分析了層狀煤體在液氮不同冷卻時間的熱力耦合過程。王菁瑞等[10]利用聲發(fā)射檢測系統(tǒng),得到不同致裂時間條件下煤樣三軸加載過程中的滲透性及聲發(fā)射特征。CAI 等[11]通過單軸壓縮試驗(yàn),得到液氮作用前后煤的能量演化規(guī)律。楚亞培等[12]通過單軸壓縮和聲發(fā)射測試,分析了液氮凍結(jié)和凍融循環(huán)前后煤樣聲發(fā)射和能量演化特征。CONG 等[13]利用紅外測量裝置、熱電偶,研究了液氮冷沖擊過程中煤樣鉆孔周圍表面溫度分布規(guī)律,建立了熱應(yīng)力計算模型。
綜上,現(xiàn)有研究主要集中于液氮凍結(jié)煤體過程溫度、熱應(yīng)力及加卸載過程能量演化,但煤體凍結(jié)全過程微細(xì)觀結(jié)構(gòu)動態(tài)演變及能量耗散難以實(shí)時監(jiān)測,本文通過定制波導(dǎo)桿傳輸信號,探索利用聲發(fā)射無損檢測技術(shù)分析液氮凍結(jié)煤體全過程能量時序變化特征,揭示能量耗散誘導(dǎo)孔裂隙變化效應(yīng),以期進(jìn)一步理解煤層液氮致裂增透技術(shù)的適用性,指導(dǎo)液氮致裂工藝參數(shù)優(yōu)化和現(xiàn)場應(yīng)用。
為研究液氮凍結(jié)含水煤體能量耗散動態(tài)變化規(guī)律,自主研發(fā)了液氮凍結(jié)煤體全過程聲發(fā)射監(jiān)測的試驗(yàn)系統(tǒng)[14],如圖1 所示,其中虛線為低溫凍結(jié)系統(tǒng),實(shí)線為信號傳輸線。
圖1 液氮凍結(jié)煤體全過程聲發(fā)射監(jiān)測的試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 Experimental system of acoustic emission monitoring of the whole process of freezing coal with liquid nitrogen
試驗(yàn)系統(tǒng)分為3 個部分:液氮注入系統(tǒng)、低溫凍結(jié)系統(tǒng)、監(jiān)測采集處理系統(tǒng)。
1)液氮注入系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要為系統(tǒng)提供液氮環(huán)境,包括自增壓液氮罐、超低溫保溫管、自增壓液氮罐閥門、調(diào)壓閥門、壓力表、進(jìn)液閥門。液氮由自增壓液氮罐注入定制反應(yīng)釜中;自增壓液進(jìn)液閥門控制液氮輸送開關(guān);調(diào)壓閥門控制注入液氮時的壓力、超低溫保溫管外有保溫隔熱材料,避免液氮在輸送途中揮發(fā)。
2)低溫凍結(jié)系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要進(jìn)行液氮凍結(jié)煤體及與監(jiān)測采集處理系統(tǒng)的傳感器耦合。主要由煤樣、波導(dǎo)桿與傳感器耦合腔、電磁閥開關(guān)、液氮反應(yīng)釜組成。
耐超低溫電磁閥控制試驗(yàn)后液氮從廢液出口流出到廢液腔,用于盛放試驗(yàn)結(jié)束后原本浸泡煤樣的液氮,同時為更好控制凍結(jié)煤體時間,便于煤樣從液氮脫離;隔音罩是為了隔絕外界聲音對試驗(yàn)的影響;煤樣為70 mm×70 mm×70 mm 的正方體原煤試樣;試樣放置臺下方有均布小孔,有利于增加試樣底部與液氮直接接觸面積;反應(yīng)釜材質(zhì)為304 不銹鋼其各部分外貼保溫隔熱材料。
3)監(jiān)測采集處理系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要監(jiān)測采集處理液氮凍結(jié)煤體破裂聲發(fā)射信號。由煤樣、波導(dǎo)桿、波導(dǎo)桿與傳感器耦合腔、聲發(fā)射傳感器、聲發(fā)射監(jiān)測系統(tǒng)組成。聲發(fā)射傳感器與波導(dǎo)桿對接交界面需涂抹耦合劑,并在波導(dǎo)桿與傳感器耦合腔完成耦合;防止聲發(fā)射傳感器直接接觸液氮失效,定制波導(dǎo)桿將煤樣被液氮凍結(jié)破裂釋放的彈性波信號傳導(dǎo)至聲發(fā)射傳感器,其一端緊貼煤體一端緊貼傳感器。
聲發(fā)射監(jiān)測系統(tǒng)采用美國物理聲學(xué)公司8 通道系統(tǒng)(Micro-II Express Digital AE System),門檻值40 dB,前置放大類型2/4/6 增益40 dB,采樣頻率10 MSPS,傳感器頻率范圍35~100 kHz(諧振頻率55 kHz)、靈敏度75 dB、溫度范圍-65~+175 ℃。
1.2.1 煤樣制備
試驗(yàn)煤樣采自焦作趙固一礦二1 煤層,在工作面新暴露煤體同一位置剝離大塊煤體裝袋密封后運(yùn)至試驗(yàn)室。去除表面氧化后,利用鉆孔取心機(jī)與切割打磨機(jī)制作70 mm×70 mm×70 mm 正方體煤樣,共挑選幾何參數(shù)、質(zhì)量、波速相近的煤樣15 塊見表1。
表1 煤樣基本物理參數(shù)Table 1 Basic physical parameters of coal sample
1.2.2 試驗(yàn)步驟
1)利用ZK-2020 型真空干燥箱對煤樣干燥直至恒重;
2)采用ZYB-II 型真空飽和裝置將煤樣進(jìn)行飽水處理;
3)使用ZK-2020 型真空干燥箱對煤體進(jìn)行不同時間干燥配置含水率,將煤樣分5 組進(jìn)行編號,每組3 個試樣,其中A 組(完全干燥),B 組(含水率1.57%),C 組(含水率3.20%),D 組(含水率4.48%),E 組(含水率5.96%);
4)利用自行研發(fā)的液氮凍結(jié)煤體全過程聲發(fā)射試驗(yàn)系統(tǒng),對A 組煤樣進(jìn)行液氮凍結(jié)全過程試驗(yàn),液氮迅速注入浸沒煤樣時開始采集數(shù)據(jù);
5)凍結(jié)結(jié)束(100 min)停止聲發(fā)射采集,打開截止閥液氮流入廢液腔,煤體迅速從液氮中脫離出來,實(shí)現(xiàn)液氮凍結(jié)煤體過程聲發(fā)射采集;
6)重復(fù)4、5 步驟對B、C、D、E 組煤樣,進(jìn)行液氮凍結(jié)全過程試驗(yàn)。
煤體液氮凍結(jié)過程可看作冷加載變形破壞過程,是能量傳輸、積累、耗散和釋放的一個動態(tài)過程。假設(shè)不考慮外部溫度產(chǎn)生的熱能,外荷載對煤體做功一部分以彈性能存儲于煤中,一部分以塑性能和損傷能等形式的耗散;當(dāng)存儲彈性能達(dá)到極限值時,煤體發(fā)生變形破壞,存儲的一部分能量以破壞損傷形式表現(xiàn)出來,其余的能量以熱輻射、熱交換等形式表現(xiàn)出來。
根據(jù)能量守恒定律(熱力學(xué)第一定律)[15],可得到如下關(guān)系:
式中:U為煤體總能量,J;Ud為煤樣耗散能,主要用于塑性變形和內(nèi)部損傷變形,J;Ue為可釋放彈性應(yīng)變能,主要是存儲在煤體內(nèi)部的能量,J;Ut為熱輻射、熱交換等方式傳遞的能量,J。
能量耗散主要用于誘發(fā)巖體損傷,導(dǎo)致材料性質(zhì)劣化和強(qiáng)度喪失[16],液氮凍結(jié)含水煤體由水-冰相變凍脹力、熱應(yīng)力、液氮?dú)饣蛎浟γ后w做功造成煤體變形與損傷,則有如下關(guān)系:
式中:W1、W2、W3分別為水-冰相變凍脹力、熱應(yīng)力、氣化膨脹力對煤體做的總功,J;σ1、σ2、σ3分別為相變凍脹力分力、熱應(yīng)力分力、氣化膨脹力分力,MPa;ε1、ε2、ε3分別為煤體在σ1、σ2、σ3作用下產(chǎn)生的應(yīng)變,10-2。
煤體液氮浸沒后骨架迅速降溫,熱應(yīng)力使得裂紋發(fā)育,破裂“噼啪”聲凸顯。由于煤中組分基質(zhì)分布差異,各礦物成分冷縮率不同,能量耗散引起結(jié)構(gòu)損傷不同,同時含水率差異導(dǎo)致煤體凍結(jié)過程能量變化不同。煤體塑性變形及內(nèi)部損傷變形造成能量耗散,局域源快速釋放能量,產(chǎn)生瞬態(tài)彈性波(超40 dB)被聲發(fā)射系統(tǒng)接收。采集到的聲發(fā)射信號反映了煤體內(nèi)部的損傷破壞情況,與其內(nèi)部原生裂隙擴(kuò)展、新裂隙萌生、擴(kuò)展、貫通等演化過程密切相關(guān),系統(tǒng)接收到能量耗散能量波信號結(jié)果如圖2 所示。
圖2 煤體液氮凍結(jié)過程能量變化Fig.2 Energy evolution of liquid nitrogen freezing process in coal
由圖2 可知,不同含水率煤體液氮凍結(jié)過程中能量變化時序特征規(guī)律可分為3 個時期:陡增期、波動期、平靜期。
1) 陡增期:煤體被液氮浸沒后,能量耗散急劇增加,聲發(fā)射事件活躍,聲發(fā)射能量計數(shù)“陡增”達(dá)到最大值,出現(xiàn)第一峰,說明原有裂隙擴(kuò)展,新裂隙生成、擴(kuò)展,局部出現(xiàn)裂紋。
2) 波動期:待液氮超低溫向煤體內(nèi)部傳遞,聲發(fā)射信號活躍性減弱,聲發(fā)射能量計數(shù)進(jìn)入波動期。此階段煤體能量耗散減小,裂隙擴(kuò)展萌生速度變緩,但是間隔一段時間又出現(xiàn)突增點(diǎn),出現(xiàn)二次峰值,說明煤樣內(nèi)部“熱-冷”交匯面產(chǎn)生破裂區(qū)或裂隙相互貫通形成裂隙網(wǎng)絡(luò)。
3) 平靜期:聲發(fā)射事件較少發(fā)生且無增長趨勢,煤體能量耗散較小,隨著凍結(jié)時間增加趨于零。該階段煤體溫度趨于液氮溫度,對煤體內(nèi)部黏聚力破壞能力減弱,難以產(chǎn)生新的微裂隙或使原生孔隙、裂紋擴(kuò)展,煤體與液氮組成系統(tǒng)能量交換趨于平衡。
由液氮凍結(jié)煤體能量變化與含水率關(guān)系(如圖3所示,Ep1、Ep2分別為能量一次、二次峰值,mV·μs;w為含水率,%)可知,不同含水煤體能量急劇變化出現(xiàn)的能量一次峰值,隨含水率增大呈正線性增加趨勢,含水率5.96%煤體為65 535 mV·μs 是干燥煤體39 541 mV·μs 的1.66 倍。這表明煤體含水率增加,相變凍脹力增大,產(chǎn)生裂隙使得能量耗散量激增達(dá)到能量第一峰值,凍結(jié)煤體損傷變形和塑性變形越大。
圖3 液氮凍結(jié)煤體能量變化與含水率關(guān)系Fig.3 Relationship between energy variation and moisture content of liquid nitrogen frozen
能量增加出現(xiàn)的第二峰值與含水率呈正線性關(guān)系,含水率1.57%、3.20%、4.48%、5.96%相比于干燥煤體分別提高32.44%、60.81%、88.41%、125.73%,表明煤體含水率增大,造成孔裂隙發(fā)育和萌生量增多,能量耗散突增。
煤體凍結(jié)能量耗散陡增期與波動期的持續(xù)時間均隨含水率增加而延長,干燥、含水率1.57%、3.20%、4.48%、5.96%的煤體分別在1 505、1 598、1 688、1 775、1 872 s 之后進(jìn)入平靜期,能量耗散趨于0,不同含水率煤體凍結(jié)全過程有效時間對于液氮致裂增透工藝參數(shù)(如凍結(jié)時間等)確定具有一定參考意義。
由圖4 及表2 可知,液氮凍結(jié)煤體過程中聲發(fā)射累計能量隨時間增加呈現(xiàn)陡增、緩慢增長、穩(wěn)定等3 個階段,如干燥煤體,205 s 之前為陡增階段,累計能量達(dá)到1 925 998 mV·μs;205~902 s 為緩慢增長階段,累計能量從1 925 998 mV·μs 到2 054 447 mV·μs;902 s 之后為穩(wěn)定階段,累計能量為29 241 mV·μs 變化很小。
表2 液氮凍結(jié)含水煤體累計能量階段劃分參數(shù)Table 2 Liquid nitrogen freezing water-bearing coal body cumulative energy stage division parameters
圖4 液氮凍結(jié)不同含水煤體累計能量與時間關(guān)系Fig.4 Cumulative energy versus time for freezing coal bodies with different water contents by liquid nitrogen
由表2 及圖5(Et1、Et2、Et3分別為陡增階段、緩慢增長階段、穩(wěn)定階段累計時間,s)可知,隨著煤體含水率的增加,陡增階段、緩慢增長階段時間呈線性增加關(guān)系,如含水率5.96%的煤體分別是干燥煤體的3.07、1.77 倍;穩(wěn)定階段時間呈線性減小關(guān)系。由圖6(CE為累計能量,mV·μs;ME為含水煤體與干燥煤體累計能量的倍數(shù))可知隨著煤體含水率的增加,能量耗散呈線性增大,含水率5.96%的煤體是干燥煤體的2.88 倍。說明煤體含水率越大,凍結(jié)過程凍脹力與熱應(yīng)力雙重作用越強(qiáng),能量耗散越大,對結(jié)構(gòu)破壞程度越大。
圖5 液氮凍結(jié)累計能量各階段時間與含水率關(guān)系Fig.5 Cumulative time of freezing coal body with liquid nitrogen versus water content
圖6 凍結(jié)全過程煤體累計能量與含水率的關(guān)系Fig.6 Relationship between cumulative energy and water content of coal body during the whole freezing process
由液氮凍結(jié)煤體聲發(fā)射幅值變化、各幅值區(qū)間占比擬合公式(圖7、表3)可知,不同含水率煤體幅值絕大部分集中在40~50 dB,占比為94.39%~99.11%,且隨著煤體含水率的增加呈線性減小規(guī)律;其它階段的幅值占比相對較少,隨煤體含水率增大,幅值50~60 dB、60~70 dB、70~80 dB 區(qū)間占比呈正線性增大,幅值80~90 dB、>90 dB 區(qū)間占比隨含水率增大呈指數(shù)型增長。
表3 聲發(fā)射幅值區(qū)間占比與含水率擬合參數(shù)Table 3 Fitting parameters for the percentage of acoustic emission amplitude interval and water content
圖7 凍結(jié)不同含水率全過程聲發(fā)射幅值分布Fig.7 Distribution of AE amplitude during the whole process of freezing with different water content
關(guān)聯(lián)維數(shù)作為一種對系統(tǒng)的時間序列行為反應(yīng)靈敏的分形維數(shù),煤巖聲發(fā)射關(guān)聯(lián)維數(shù)值作為內(nèi)部微裂紋無序性的度量,可以反映微破裂能量的演化規(guī)律[17]。因此,本文采用Grassberger 和Procaccia 提出的G-P算法中的關(guān)聯(lián)維數(shù)。
聲發(fā)射振鈴計數(shù)與煤巖內(nèi)部發(fā)生的位錯滑移、夾雜物和礦物顆粒剝離以及裂隙擴(kuò)展所釋放的能量對應(yīng)成比例[18],以液氮凍結(jié)煤體過程聲發(fā)射振鈴計數(shù)序列為研究對象,則能量序列對應(yīng)一個容量為n的序列集[x1,x2,·· ··,xn]。先選擇m(m<n)個數(shù)據(jù)點(diǎn),記為相空間中的第一個相點(diǎn)X1,然后去掉x1,再依次向后取m個數(shù)據(jù)點(diǎn)記為X2,按照此方法可以構(gòu)造出N=n-m+1 個相點(diǎn),關(guān)聯(lián)函數(shù):
式中:k為觀測系數(shù)。根據(jù)k取值的不同,則每一個r值對應(yīng)一個C(r)。
如果存在關(guān)聯(lián)函數(shù)C(r)∝rDc,則關(guān)聯(lián)維數(shù)
在雙對數(shù)坐標(biāo)下對點(diǎn)(r,C(r))進(jìn)行線性擬合分析,若存在相關(guān)性則回歸線的斜率即為聲發(fā)射振鈴計數(shù)序列的關(guān)聯(lián)維數(shù)Dc。而相空間維數(shù)m根據(jù)幾何不變量法來確定,m可分別取2,4,··,20,根據(jù)振鈴計數(shù)所確定的尺度,計算關(guān)聯(lián)函數(shù)C(r)的變化情況。關(guān)聯(lián)維數(shù)Dc隨著相空間維數(shù)m的增加,在一定范圍內(nèi)增加變緩,則該相空間維數(shù)m最適合作為嵌入維數(shù),本文取m=8 作為振鈴計數(shù)序列的嵌入維數(shù)。
為了驗(yàn)證液氮凍結(jié)煤體過程中聲發(fā)射振鈴計數(shù)是否具有分形特征,選取k=0.9、1.8、2.7、3.6、4.5、5.4、6.3、7.2、8.1、9.0 來計算相應(yīng)的關(guān)聯(lián)維數(shù)。如圖8 可知,在不同含水率下,聲發(fā)射振鈴計數(shù)的相關(guān)性系數(shù)分別為:0.958 4、0.943 7、0.973 0、0.979 5、0.991 0,說明所擬合的直線與原始數(shù)據(jù)具有很好的相關(guān)性,即不同含水煤體液氮凍結(jié)破壞過程中的聲發(fā)射振鈴計數(shù)在時間序列上存在自相似特征,具有分形特征。
圖9 為不同滑動采樣窗口(步長為0)下煤體凍結(jié)破壞全過程聲發(fā)射關(guān)聯(lián)維數(shù)與時間的變化曲線,系列1 的采樣窗口為100 s 內(nèi)聲發(fā)射計數(shù),系列2 為150 s,系列3 為200 s,系列4 為250 s,4 個系列變化有相似趨勢。由圖9 可知,不同時間窗口關(guān)聯(lián)維數(shù)曲線規(guī)律保持一致,使用不同階段時間為窗口計算不同含水率煤體液氮凍結(jié)過程關(guān)聯(lián)維數(shù)。
圖9 不同時間窗口關(guān)聯(lián)維數(shù)與凍結(jié)時間關(guān)系曲線Fig.9 Association dimension of different time windows versus freezing time
由圖10(Dc1、Dc2、Dc3分別為陡增、緩慢增長、穩(wěn)定3 個階段的關(guān)聯(lián)維數(shù))可知,隨著煤體含水率的增加,陡增階段關(guān)聯(lián)維數(shù)呈正指數(shù)型增加,如含水率5.96%的煤體是干燥煤體的2.02 倍;緩慢增長階段、穩(wěn)定階段關(guān)聯(lián)維數(shù)呈線性增加關(guān)系,表明含水率越大煤體產(chǎn)生裂紋或發(fā)生局部破裂強(qiáng)度和持續(xù)時間增加,聲發(fā)射事件活躍,能量耗散加劇。
圖10 不同階段液氮凍結(jié)煤體關(guān)聯(lián)維數(shù)Fig.10 Correlation dimension of coal body frozen by liquid nitrogen at different stages
煤體含水率一定,液氮凍結(jié)過程陡增階段分形維數(shù)最大,緩慢增長階段次之,穩(wěn)定階段最小,如含水率5.96%煤體陡增階段關(guān)聯(lián)維數(shù)分別是緩慢增長階段、穩(wěn)定階段的2.00、5.78 倍;干燥煤體陡增階段關(guān)聯(lián)維數(shù)分別是緩慢增長階段、穩(wěn)定階段的2.31、14.36 倍,含水率增加比值減小。表明含水率增加,緩慢增長階段、穩(wěn)定階段內(nèi)微小裂紋貫通形成較大裂紋程度增強(qiáng),裂紋擴(kuò)展發(fā)育的時間增加,能量耗散持續(xù)增加,進(jìn)一步對煤體造成損傷。
通過聲發(fā)射特征參數(shù)RA(上升時間/振幅比值)與AF(平均頻率)計算分析,判斷液氮凍結(jié)煤體裂隙類型,進(jìn)而分析能量變化規(guī)律差異,一般產(chǎn)生張拉破裂時,能量釋放快,聲發(fā)射波形上升時間短,上升角度大;剪切微裂隙發(fā)生時,骨架錯動能量釋放相對緩慢,波形上升時間長,波形上升角度較小[19]。
圖11 為液氮凍結(jié)煤體AF-RA 數(shù)據(jù)密度分布,其中紅色區(qū)域數(shù)據(jù)密度較低,紫色區(qū)域數(shù)據(jù)密度最高。白色虛線方框內(nèi)區(qū)域?yàn)橹饕呙芏葦?shù)據(jù)分布區(qū)域;黑色虛線(AF=66.67 RA)為確定高密度核心數(shù)據(jù)區(qū)域位置的參考線[20],彈性波特征參數(shù)轉(zhuǎn)換RAAF 值位于該線右下方為剪切微裂隙產(chǎn)生波形,位于左上方為拉伸微裂隙產(chǎn)生波形。
圖11 液氮凍結(jié)不同含水煤體RA-AF 數(shù)據(jù)密度Fig.11 RA-AF data density of liquid nitrogen freezing coal with different water content
由圖11 可知,高密度區(qū)域主要集中在黑色虛線左上方,由此推斷液氮凍結(jié)不同含水率煤體主要產(chǎn)生拉伸裂隙;同時,隨著煤體含水率增大,高密度范圍向虛線左下方擴(kuò)展,且擴(kuò)展范圍越來越大,即剪切裂隙產(chǎn)生的剪切波數(shù)量越來越多。圖12 可知,隨煤體含水率增大,液氮凍結(jié)煤體拉伸裂隙占比呈負(fù)指數(shù)減小,剪切裂隙占比呈正線性增大。煤體中各礦物之間的物理力學(xué)性質(zhì)有較大差異,液氮凍結(jié)干燥煤體時存在一定溫差,產(chǎn)生熱應(yīng)力,使煤體各部分以及各礦物之間變形量不同,高溫部分被低溫部分收縮所拉伸,產(chǎn)生拉伸裂隙;低溫的部分收縮受阻發(fā)生錯動,產(chǎn)生剪切裂隙;當(dāng)熱應(yīng)力大于煤體強(qiáng)度時,煤體產(chǎn)生破裂,由于液氮溫度達(dá)-196 ℃,與原始煤體溫度23 ℃之間溫差極大,此時以拉伸裂隙為主(占比達(dá)到75.85%)。當(dāng)液氮凍結(jié)含水煤體時,煤體除了受熱應(yīng)力的影響,水冰相變產(chǎn)生凍脹力(以剪切裂隙為主)的影響開始增大;隨著煤體含水率增大,凍脹力的影響逐漸增大,即剪切裂隙占比逐漸增加,當(dāng)煤體含水率為5.96%時,剪切裂隙占比達(dá)42.46%。
圖12 不同含水煤體液氮凍結(jié)過程裂隙類型占比Fig.12 Percentage of rupture crack types during liquid nitrogen freezing of coal with different water contents
煤是一種天然的割理、微裂隙和孔隙等缺陷結(jié)構(gòu)發(fā)育的地質(zhì)體,液氮凍結(jié)含水煤體,煤體內(nèi)部溫度梯度和煤基質(zhì)與薄弱層、礦物質(zhì)顆粒之間的熱應(yīng)力失配,以及水冰相變產(chǎn)生的凍脹力和吸收煤體骨架熱量液氮?dú)饣呐蛎浟?,使煤體骨架發(fā)生位錯、滑移以及裂紋萌生、擴(kuò)展發(fā)育,產(chǎn)生能量以瞬態(tài)彈性波形式被釋放(圖13)。隨著煤體含水率的增大,同幅值彈性波衰減變慢或同等形式彈性波增多,促使微小孔隙的擴(kuò)展、發(fā)育,裂隙尖端發(fā)育形成更多裂紋或促使內(nèi)部孔徑連通性增強(qiáng),孔隙連通及裂紋貫通,破壞程度加大,能量耗散量增強(qiáng)。當(dāng)煤體水分增大,強(qiáng)化了液氮凍結(jié)過程中水-冰相變產(chǎn)生的膨脹作用力,單位體積水分子在水-冰相變后體積膨脹9.1%,理論上可產(chǎn)生211 MPa 的凍脹力[21],煤體裂隙水發(fā)生凍結(jié)逐漸形成冰塞,使裂隙應(yīng)變急速上升、凍脹力驟然上升到最大[22],裂隙尖端應(yīng)力集中,促使煤體變形破裂與裂紋擴(kuò)展、貫通,形成裂隙網(wǎng)絡(luò)及較大裂紋,能量耗散量越大。
圖13 液氮凍結(jié)含水煤體能量變化機(jī)理Fig.13 Liquid nitrogen freezing water-bearing coal energy change mechanism diagram
液氮超低溫產(chǎn)生溫度應(yīng)力、氣化膨脹力和水分的水冰相變凍脹力是影響致裂效果的外部因素,隨著煤體含水率增加,水冰相變膨脹力作用逐漸凸顯,煤體能量耗散誘導(dǎo)結(jié)構(gòu)損傷更明顯、貫通性加強(qiáng),改善瓦斯在煤體內(nèi)的運(yùn)移通道,提高瓦斯抽采率。但不同含水煤體液氮凍結(jié)過程中不能直接檢測結(jié)構(gòu)損傷情況,可通過生發(fā)射能量反演,即凍結(jié)過程不同含水煤體能量耗散動態(tài)變化與煤體結(jié)構(gòu)損傷和裂紋發(fā)育存在明顯關(guān)系。因此,研發(fā)液氮凍結(jié)煤體全過程發(fā)射監(jiān)測裝置,實(shí)現(xiàn)了致裂效果的連續(xù)監(jiān)測與評價,為確定液氮有效凍結(jié)時間等工藝參數(shù)提供一定依據(jù)。
1)液氮凍結(jié)不同含水率煤體過程中能量變化時序特征規(guī)律可分為三個時期:陡增期、波動期、平靜期。一次、二次峰值與含水率正線性相關(guān),二次峰值能量含水率5.96%煤體為22 844 mV·μs 是干燥煤體10 120 mV·μs 的2.26 倍。
2)液氮凍結(jié)不同含水率煤體累計能量隨時間增加呈現(xiàn)陡增、緩慢增長、穩(wěn)定等3 個階段。累計能量隨含水率增大而增加,煤體含水率5.96%時相比干燥煤體提高65.24%。幅值區(qū)間40~50 dB 占比隨含水率增大而減小。
3)煤體凍結(jié)煤體能量耗散過程適用于混沌分形維數(shù)存在關(guān)聯(lián)維數(shù),陡增階段關(guān)聯(lián)維數(shù)隨含水率增加呈正指數(shù)型增加,緩慢增長階段、穩(wěn)定階段關(guān)聯(lián)維數(shù)呈線性增加關(guān)系。
4)液氮凍結(jié)煤體產(chǎn)生微裂隙類型以拉伸裂隙為主,其數(shù)量隨含水率增加而減小,剪切裂隙數(shù)量隨含水率增加而增加;當(dāng)煤體水分增大,強(qiáng)化了液氮凍結(jié)過程中水-冰相變產(chǎn)生的膨脹作用力,凍結(jié)過程煤體能量耗散量增加。
5)凍結(jié)不同含水率煤體能量耗散動態(tài)變化與煤體結(jié)構(gòu)損傷和裂紋發(fā)育存在明顯關(guān)系,研發(fā)液氮凍結(jié)全過程發(fā)射監(jiān)測裝置,得到不同含水煤體能量耗散隨凍結(jié)時間變化可以反演煤體結(jié)構(gòu)損傷和裂紋發(fā)育規(guī)律。