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        基于高頻注入的帶式輸送機(jī)SPMSM無傳感器控制研究

        2023-11-13 12:02:24楊京東李大偉杜賢弈任麗霜
        2023年11期
        關(guān)鍵詞:礦用伯格帶式

        楊京東,李大偉,杜賢弈,吳 康,任麗霜

        (山西大同大學(xué) 煤炭工程學(xué)院,山西 大同 037003)

        礦用帶式輸送機(jī)因其可長距離、連續(xù)性地運(yùn)輸大量礦用物料等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于煤礦井下,目前主要采用異步電機(jī)+減速機(jī)的驅(qū)動(dòng)方式,但是異步電機(jī)的能量轉(zhuǎn)化率低,可調(diào)速性不好,大大增加了應(yīng)用成本[1-2]。PMSM相比異步電機(jī)易于實(shí)現(xiàn)多極調(diào)速,電機(jī)軸直接與帶式輸送機(jī)的滾筒相連,提高效率的同時(shí)使得系統(tǒng)復(fù)雜度減小、維護(hù)難度降低,減少了系統(tǒng)的故障點(diǎn),總損耗可降低40%~60%.

        PMSM根據(jù)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)可分為表貼式永磁同步電機(jī)(SPMSM)和內(nèi)置式永磁同步電機(jī)(IPMSM)。由于帶式輸送機(jī)的主滾筒直接嵌套在永磁電動(dòng)機(jī)的外轉(zhuǎn)子上,組成帶式輸送機(jī)直驅(qū)型滾筒。這種結(jié)構(gòu)可以簡化傳動(dòng)機(jī)構(gòu),提高傳動(dòng)效率和可靠性,同時(shí),由于外轉(zhuǎn)子直徑大,增大了剎車半徑,減小了剎車力,從而可提高剎車的可靠性[3]。因此具有外轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的SPMSM更適用于帶式輸送機(jī)系統(tǒng)。

        由于煤礦井下環(huán)境復(fù)雜,需要采用無速度傳感器控制算法獲取轉(zhuǎn)子位置和速度信息。在礦用帶式輸送機(jī)中高速運(yùn)行時(shí),一般的檢測方法通常能夠保證控制精度,但當(dāng)帶式輸送機(jī)低速運(yùn)行時(shí),SPMSM有用信號(hào)的信噪比較低,提取轉(zhuǎn)子信息困難,導(dǎo)致帶式輸送機(jī)不能安全穩(wěn)定的運(yùn)行[4]。為保障帶式輸送機(jī)低速穩(wěn)定運(yùn)行,采用高頻注入法進(jìn)行低速區(qū)間無速度傳感器控制。

        高頻注入法通常有兩種:脈振高頻注入法和旋轉(zhuǎn)高頻注入法。由于SPMSM的凸極率極小,通常適用于脈振高頻注入法[5]。脈振高頻注入法即在d軸上注入基于高頻注入電壓幅值Umh和頻率ωh的高頻余弦電壓信號(hào)Umhcos(ωht),使SPMSM轉(zhuǎn)子凸極磁場飽和,且SPMSM的參數(shù)變化對脈振高頻注入法的影響很小,因此在零低速時(shí)可以準(zhǔn)確地從q軸分量中獲得轉(zhuǎn)子的位置信息。

        1 三相PMSM的基本數(shù)學(xué)模型

        SPMSM的物理模型如圖1所示。

        圖中ABC為自然坐標(biāo)系;α-β為靜止坐標(biāo)系;d-q為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系;ωe為轉(zhuǎn)動(dòng)速度,vad/s;θ為轉(zhuǎn)動(dòng)角度,°;N和S表示SPMSM的永磁體磁極;UVW和XYZ分別為三相繞組的首端和尾端。

        為使方案更易分析,要假定下列幾種情況[6]:

        1) 不計(jì)電機(jī)磁飽和;

        2) 忽略電機(jī)磁滯損耗;

        3) 轉(zhuǎn)子無阻尼繞組。

        根據(jù)坐標(biāo)變換理論原理,運(yùn)用Clark和Park變換可得:

        1) 變換的電壓方程:

        (1)

        2) 變換的磁鏈方程:

        (2)

        3) 變換的電磁轉(zhuǎn)矩方程:

        (3)

        式中:pn為磁極數(shù);ψf為永磁體磁鏈;iq、id為定子電流的交直軸分量;Lq、Ld為定子電感的交直軸分量。

        對于SPMSM滿足Ld=Lq,公式(3)可簡化為:

        (4)

        式中:pn和ψf均為常數(shù),即iq與Te呈線性的數(shù)學(xué)關(guān)系,可通過iq直接控制Te.

        2 脈振高頻注入法原理

        要對SPMSM進(jìn)行精準(zhǔn)高頻注入控制,首先需建立如圖2所示的坐標(biāo)空間位置關(guān)系。

        定義實(shí)際轉(zhuǎn)子與估計(jì)轉(zhuǎn)子的夾角為估計(jì)誤差:

        (5)

        根據(jù)圖2,可得轉(zhuǎn)換矩陣為:

        (6)

        再由公式(1)和式(2)得:

        (7)

        由于注入SPMSM的信號(hào)頻率遠(yuǎn)大于式(7)中的電機(jī)角頻率,所以SPMSM近似于R-L負(fù)載,即:

        (8)

        式中:p為微分算子;udh、Rdh、Ldh和idh分別為d軸在高頻注入時(shí)的注入電壓量、電阻、電感和電流響應(yīng);q軸同理。注入高頻信號(hào)后可得:

        (9)

        (10)

        (11)

        圖3 提取估計(jì)誤差

        (12)

        其中:

        (13)

        圖4為提取估計(jì)誤差信號(hào)后進(jìn)行轉(zhuǎn)子估算的過程,即通過位置跟蹤觀測器直接輸出轉(zhuǎn)子電角度,對其積分后得出轉(zhuǎn)子估算信息。

        圖4 轉(zhuǎn)子估算

        3 注入頻率和觀測器的設(shè)計(jì)

        3.1 選擇注入頻率

        選擇注入信號(hào)頻率時(shí),若頻率太高,則因信噪比低導(dǎo)致高頻附加噪聲大;若頻率太低,則LPF帶寬降低,電流環(huán)帶寬也相應(yīng)降低,影響系統(tǒng)穩(wěn)定性[7]。

        由于負(fù)反饋系統(tǒng)要求kv>0,且此時(shí)SPMSM近似于R-L負(fù)載,則在高頻電壓激勵(lì)下,滿足0 <ψd<ψq<π/2.綜上,在考慮一定余量的情況下,使π/4<ψd<ψq<π/2,即d-q軸的阻抗為ωhLq>ωhLd>R,此時(shí)高頻注入信號(hào)的最低頻率為:

        (14)

        注入頻率還需保證在信號(hào)提取時(shí)能與電機(jī)的基波頻率相分離,因此需要計(jì)算允許的最高頻率。在以上最低頻率和允許的最高頻率范圍內(nèi)取值,才能保證電機(jī)的觀測器高性能控制。一般在工程中,對高頻注入法中的注入頻率取值是根據(jù)逆變器的開關(guān)頻率決定的[8],考慮到逆變器中的六個(gè)功率開關(guān)管頻繁切換以及PWM調(diào)制技術(shù)等因素,高頻注入信號(hào)的最高頻率要小于功率管切換頻率的1/6,結(jié)合公式(14)可得高頻注入信號(hào)的頻率范圍為:

        (15)

        式中:fs為逆變器在工作過程中功率管的切換頻率。

        (16)

        式中:Ibase為基波電流。

        根據(jù)式(15)和式(16)給出的注入信號(hào)頻率和幅值選取范圍,選擇高頻信號(hào)的頻率為1 kHz,選擇信號(hào)幅值為80 V.

        3.2 設(shè)計(jì)龍伯格觀測器

        龍伯格狀態(tài)觀測器為全階觀測器,通過輸入變量u及輸出變量y對無法直接測量的狀態(tài)重構(gòu)以實(shí)現(xiàn)對系統(tǒng)狀態(tài)的觀測。對基于電磁角速度和角度的電機(jī)狀態(tài)方程分析可以設(shè)計(jì)龍伯格狀態(tài)觀測器如下:

        (17)

        (18)

        因此,基于SPMSM速度觀測的龍伯格狀態(tài)觀測器結(jié)構(gòu)框圖如圖5所示。由圖5可知,龍伯格狀態(tài)觀測器的精度由式(19)所描述:

        圖5 基于SPMSM的龍伯格狀態(tài)觀測器結(jié)構(gòu)

        (19)

        根據(jù)上述理論設(shè)計(jì)基于高頻注入法SPMSM無速度傳感器控制系統(tǒng)框圖如圖6所示。

        根據(jù)圖6搭建如圖7所示的控制系統(tǒng)仿真模型。

        圖6 控制系統(tǒng)框圖

        圖7 控制系統(tǒng)仿真模型

        4 仿真建模與結(jié)果分析

        為驗(yàn)證上述理論的可行性,對基于高頻注入法的SPMSM無速度傳感器控制系統(tǒng)進(jìn)行仿真驗(yàn)證。仿真參數(shù)如表1所示。

        表1 SPMSM仿真參數(shù)

        仿真設(shè)定礦用帶式輸送機(jī)SPMSM啟動(dòng)后轉(zhuǎn)速逐漸升至150 r/min,當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行到2 s時(shí),設(shè)定轉(zhuǎn)速逐漸上升至300 r/min;當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行到5 s時(shí),突加持續(xù)2 s的負(fù)載轉(zhuǎn)矩TL=6 N·m,系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖8~圖12所示。

        圖8 實(shí)際轉(zhuǎn)速與估計(jì)轉(zhuǎn)速

        圖9 轉(zhuǎn)速誤差

        圖10 實(shí)際轉(zhuǎn)子角度與估計(jì)轉(zhuǎn)子角度

        圖11 轉(zhuǎn)子角度估計(jì)誤差

        圖12 電磁轉(zhuǎn)矩

        通過控制系統(tǒng)仿真結(jié)果可知,當(dāng)參考轉(zhuǎn)速改變或突加負(fù)載轉(zhuǎn)矩時(shí)SPMSM能夠快速響應(yīng)并跟蹤設(shè)定參考值,實(shí)際轉(zhuǎn)子與估計(jì)轉(zhuǎn)子的誤差也能穩(wěn)定在0值附近,驗(yàn)證了所設(shè)計(jì)的基于高頻注入的帶式輸送機(jī)SPMSM無傳感器控制系統(tǒng)的魯棒性。

        5 結(jié) 語

        礦用帶式輸送機(jī)在低速運(yùn)行時(shí)電機(jī)轉(zhuǎn)子信息難以檢測,為此提出一種基于高頻注入的控制方案。該方案建立了信號(hào)激勵(lì)下的SPMSM數(shù)學(xué)模型,設(shè)計(jì)了基于高頻注入的轉(zhuǎn)子信息觀測器,并在MATLAB/Simulink中進(jìn)行了驗(yàn)證,仿真結(jié)果驗(yàn)證該方案的有效性和可行性,可滿足礦用帶式輸送機(jī)在低速運(yùn)行時(shí)的控制要求。

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