吳利翔 ,龍 軍 ,薛佳祥 ,任啟森 ,廖業(yè)宏 ,翟劍晗 ,劉 洋,詹創(chuàng)添,郭偉明,林華泰

(1.中廣核研究院有限公司核燃料與材料研究所,深圳 518026;2.深圳市核電站高安全性事故容錯(cuò)燃料技術(shù)工程實(shí)驗(yàn)室,深圳 518116;3.廣東工業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,廣州 510006)

0 引言

碳化硅(SiC)陶瓷是一種性能優(yōu)異的結(jié)構(gòu)材料,在工業(yè)上應(yīng)用時(shí)通常制成結(jié)構(gòu)復(fù)雜異形件或者大型結(jié)構(gòu)件。然而,由于SiC陶瓷高硬和高脆的特性,很難實(shí)現(xiàn)以上結(jié)構(gòu)的直接成型。SiC陶瓷連接技術(shù)的出現(xiàn)有望解決上述難題[1];在核電站應(yīng)用方面,SiC陶瓷連接成為SiC陶瓷包殼連接密封必不可少的支撐技術(shù)。

SiC陶瓷的連接按照連接層組成可分為玻璃連接[2]、前驅(qū)體連接[3-4]、釬焊連接[5]、擴(kuò)散連接[6-7]、納米浸漬瞬態(tài)共晶相(NITE)連接[8-9]和最大相(MAX,M 代表過(guò)渡金屬元素,A 代表主族元素,X代表碳或氫)連接[10-12]等。其中,玻璃連接對(duì)SiC陶瓷的表面粗糙度要求較低,可在低溫、低壓條件下實(shí)現(xiàn)SiC陶瓷的高強(qiáng)連接,得到具有良好氣密性的接頭;該技術(shù)對(duì)于薄壁、超長(zhǎng)徑比SiC陶瓷包殼與端塞的密封具有先天優(yōu)勢(shì),在核裂變包殼材料連接密封方面的應(yīng)用前景廣闊。然而,玻璃連接所采用的玻璃釬料容易造成接頭與母材的熱失配,使得接頭處產(chǎn)生大量微裂紋,因此接頭強(qiáng)度較低[13]。

研究[14]發(fā)現(xiàn),SiO2的引入可有效降低接頭與SiC陶瓷之間的熱失配程度,采用組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為23.3% CaO-14.7% Al2O3-62% SiO2(CAS)的玻璃在1 400℃下連接SiC陶瓷,可消除接頭處的微裂紋。DENG 等[15]在CaO-Al2O3-SiO2組成的基礎(chǔ)上添加MgO 制備新的玻璃釬料CaO-Al2O3-MgO-SiO2(CAMS),在1 400℃連接溫度下實(shí)現(xiàn)了SiC陶瓷的有效連接,接頭的剪切強(qiáng)度為45.7 MPa,此時(shí)焊縫為純玻璃態(tài),接頭抗高溫和抗輻照性能較差。在上述CAS 和CAMS 玻璃體系中,過(guò)量的SiO2在高溫下會(huì)與母材SiC陶瓷發(fā)生有害的界面反應(yīng),造成界面損傷[16]。ZHENG 等[17]研究發(fā)現(xiàn),在CAMS玻璃陶瓷中引入TiO2后,玻璃的熔點(diǎn)和結(jié)晶溫度降低。由上述研究可知,在CAMS玻璃基體中添加TiO2,不僅可以降低玻璃基體中的SiO2比例,而且可以在較低的溫度下實(shí)現(xiàn)玻璃的結(jié)晶化,有望提高SiC陶瓷接頭的抗高溫和抗輻照性能,并且有望降低SiC陶瓷接頭的界面損傷。然而,目前未見有關(guān)CaO-Al2O3-MgO-SiO2-TiO2(CAMST)玻璃釬料連接SiC陶瓷的研究報(bào)道。對(duì)于玻璃連接,連接溫度對(duì)玻璃釬料與SiC陶瓷基體潤(rùn)濕角具有顯著影響,該潤(rùn)濕角直接影響焊縫與基體的界面結(jié)合強(qiáng)度[15]?；诖?作者采用CAMST玻璃釬料對(duì)SiC陶瓷進(jìn)行連接,研究了連接溫度對(duì)接頭微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響,以期為低溫制備界面低損傷的高可靠性SiC接頭提供試驗(yàn)參考。

1 試樣制備與試驗(yàn)方法

試驗(yàn)材料為采用無(wú)壓燒結(jié)法制備的SiC陶瓷,由山東合聯(lián)新材料有限公司提供,燒結(jié)助劑為B4C。制備玻璃釬料的原料粉體包括CaCO3粉體(粒徑不大于30μm,純度99.5%,上海阿拉丁試劑有限公司提供)、Al2O3粉體(粒徑50～200 nm,純度大于99.99%,日本大明化學(xué)提供)、MgO 粉體(平均粒徑100 nm,純度大于99%,杭州萬(wàn)景新材料有限公司提供)、SiO2粉體(平均粒徑1μm,純度大于99%,上海巷田納米材料有限公司提供)、TiO2粉體(粒徑小于100 nm,純度99.8%,上海阿拉丁試劑有限公司提供)。

用金剛石切割刀片將SiC 陶瓷切割成尺寸為10 mm×10 mm×3 mm 的待連接試樣。為了保證玻璃相熱膨脹系數(shù)接近SiC陶瓷,按照組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為9% CaO(CaO 粉體由CaCO3熱分解得到)、11% MgO、20% Al2O3、60% SiO2進(jìn)行配料,混合得到CAMS 混合粉體[15],再添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)5%的TiO2粉體;使用QM-QX型行星球磨機(jī)對(duì)以上粉體進(jìn)行球磨,以無(wú)水乙醇為介質(zhì),球料質(zhì)量比為1∶2,磨球?yàn)镾i3N4球,轉(zhuǎn)速為300 r·min-1,球磨時(shí)間為24 h;通過(guò)旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)器去除溶劑,干燥后過(guò)100目篩,得到粒徑小于150μm 的混合粉體。將上述粉體放入剛玉坩堝中,在KLS-1700X-S型高溫箱式爐中于1 520℃下保溫1 h,迅速取出放入去離子水中水淬,得到玻璃體;將玻璃體碾碎球磨后過(guò)100目篩,得到粒徑小于150μm 的玻璃粉體。稱取0.15 g玻璃粉體,倒入平面尺寸為10.25 mm×10.25 mm的方塊不銹鋼模具中,在60 MPa下保壓5 min,得到1 mm 厚的玻璃生坯;將玻璃生坯置于待連接的2個(gè)SiC陶瓷試樣之間,形成三明治結(jié)構(gòu),采用石墨夾具將三明治結(jié)構(gòu)進(jìn)行固定,然后采用鎢條進(jìn)行加載制備預(yù)連接件,壓力為0.01 MPa。將預(yù)連接件放入真空度為10 Pa的SK-G08163F型高溫真空氣氛管式電爐中,以5℃·min-1的速率升溫到1 200℃,然后以3℃·min-1的速率分別升溫至1 300,1 350,1 400,1 450℃,保溫15 min進(jìn)行連接,氬氣保護(hù),氣體壓力為0.1 MPa。

采用金剛石拋光膏對(duì)SiC陶瓷連接接頭截面進(jìn)行拋光處理,采用SU8220型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)觀察截面形貌。按照ASTM D905,采用AGS-X型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)接頭的剪切強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試,試樣尺寸為10 mm×10 mm×6 mm,加載速率為0.5 mm·min-1,測(cè)3次取平均值。采用HXD-2000TM/LCD型數(shù)字式顯微硬度計(jì)測(cè)接頭焊縫的硬度,載荷為0.25 N,保載時(shí)間為10 s;采用該硬度計(jì)對(duì)焊縫附近的SiC陶瓷母材施加98 N 的載荷并保載10 s,通過(guò)掃描電子顯微鏡觀察裂紋擴(kuò)展情況。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 微觀結(jié)構(gòu)

觀察發(fā)現(xiàn),1 300℃連接SiC陶瓷接頭的焊縫厚度約為800μm,在拋光過(guò)程中發(fā)生開裂,即焊縫與母材SiC陶瓷發(fā)生脫黏,SiC陶瓷未能實(shí)現(xiàn)有效連接。由圖1可見,1 350℃連接SiC陶瓷接頭的焊縫不連續(xù),焊縫厚度約為36μm,焊縫和母材界面處存在大量孔洞。相比于1 300℃連接接頭,1 350℃連接接頭的焊縫厚度明顯減小,這是因?yàn)檫B接溫度升高會(huì)導(dǎo)致玻璃釬料的黏度降低,使得更多的玻璃釬料被擠出焊縫區(qū)域。但是,在1 350℃下玻璃釬料與SiC陶瓷表面之間的潤(rùn)濕性仍較差,在連接過(guò)程中玻璃釬料易被擠出焊縫區(qū)域而形成大量不連續(xù)孔洞[15]。

圖1 1 350℃連接SiC陶瓷接頭的截面形貌Fig.1 Section morphology of SiC ceramic joint by joining at 1 350℃：(a)at low magnification and(b)at high magnification

由圖2可以看出,當(dāng)連接溫度為1 400℃時(shí),焊縫厚度約為3μm,與母材的界面結(jié)合良好,無(wú)明顯孔洞缺陷。相比于1 350℃連接接頭,1 400℃連接接頭的焊縫厚度進(jìn)一步降低。這是因?yàn)椴ＡрF料的黏度進(jìn)一步降低,導(dǎo)致連接時(shí)更多的釬料被擠出焊縫區(qū)域。同時(shí),溫度的升高會(huì)改善釬料與SiC陶瓷的表面潤(rùn)濕性[18],液相釬料可通過(guò)毛細(xì)現(xiàn)象填充界面處孔洞。

圖2 1 400℃連接SiC陶瓷接頭的截面形貌Fig.2 Section morphology of SiC ceramic joint by joining at 1 400℃：(a)at low magnification and(b)at high magnification

由圖3可以看出:1 450℃連接SiC陶瓷接頭的焊縫不連續(xù),存在大孔洞缺陷,焊縫厚度約50μm,焊縫與母材界面結(jié)合良好,但是焊縫中存在明顯的裂紋缺陷。相比于1 400℃連接接頭,1 450℃連接接頭的焊縫厚度顯著增加,此時(shí)釬料與SiC陶瓷表面的潤(rùn)濕性雖然得到改善,但是釬料流失嚴(yán)重,造成了焊縫的不連續(xù)。

圖3 1 450℃連接SiC陶瓷接頭的截面形貌Fig.3 Section morphology of SiC ceramic joint by joining at 1 450℃：(a)at low magnification and(b)at high magnification

2.2 力學(xué)性能

由表1可見,1 400℃連接接頭的剪切強(qiáng)度最高,這是因?yàn)橄啾扔谄渌宇^,1 400℃連接得到的接頭焊縫和母材界面處均沒(méi)有裂紋、孔洞等缺陷,焊縫厚度最小。在玻璃釬料連接SiC陶瓷時(shí),焊縫厚度的減小可降低接頭殘余應(yīng)力,從而提高接頭的剪切強(qiáng)度[19]。1 350～1 450℃下連接的接頭焊縫硬度接近,說(shuō)明連接溫度對(duì)焊縫硬度無(wú)明顯影響。這是因?yàn)椴煌B接溫度下焊縫的致密性相近。

表1 不同溫度連接SiC陶瓷接頭的剪切強(qiáng)度和焊縫硬度Table 1 Shear strength and weld hardness of SiC ceramic joint by joining at different temperatures

由圖4可知,當(dāng)裂紋從母材擴(kuò)展至界面時(shí):1 350℃連接接頭中的裂紋沿著母材和焊縫的界面繼續(xù)擴(kuò)展,說(shuō)明母材與焊縫的界面結(jié)合力較低,因此剪切強(qiáng)度較低;1 400℃連接接頭中的裂紋直接穿過(guò)焊縫,并繼續(xù)擴(kuò)展至另一側(cè)母材,說(shuō)明母材與焊縫的界面結(jié)合力較高,因此剪切強(qiáng)度較高;1 450℃連接接頭中的裂紋同樣穿過(guò)焊縫繼續(xù)擴(kuò)展,但是由于焊縫中存在大孔洞缺陷,該接頭的剪切強(qiáng)度較低。

圖4 不同溫度連接SiC陶瓷接頭中裂紋的擴(kuò)展形貌Fig.4 Propagation morphology of cracks in SiC ceramic joints by joining at different temperatures

由圖5可知:剪切試驗(yàn)后1 350℃連接接頭在焊縫與母材界面處斷裂,斷口平整,這是由于此時(shí)焊縫與SiC陶瓷母材界面的結(jié)合力不高,接頭剪切強(qiáng)度較低;1 400℃連接接頭在母材和焊縫處均發(fā)生了斷裂,斷口出現(xiàn)母材崩缺的現(xiàn)象,同時(shí)斷口表面釬料分布均勻,此時(shí)焊縫與母材界面的結(jié)合力較高,接頭剪切強(qiáng)度較高;1 450℃連接接頭也在母材和焊縫處均發(fā)生斷裂,但是斷口表面的釬料分布不均勻,這是因?yàn)榇藭r(shí)焊縫中存在孔洞,接頭剪切強(qiáng)度較低。

圖5 不同溫度連接SiC陶瓷接頭的剪切斷口宏觀形貌Fig.5 Shear fracture macromorpholy of SiC ceramic joints by joining at different temperatures

3 結(jié)論

(1)隨著連接溫度由1 300℃升高至1 450℃,CAMST玻璃釬料連接SiC陶瓷接頭中焊縫的厚度先減后增,在1 400℃連接時(shí)焊縫的厚度最小,約為3μm;1 300℃連接溫度未能實(shí)現(xiàn)SiC陶瓷的有效連接,而1 350～1 450℃連接溫度下均可實(shí)現(xiàn)SiC陶瓷的有效連接。

(2)1 350℃連接接頭的焊縫不連續(xù),母材與焊縫界面處存在較多孔洞;1 400℃連接接頭的母材與焊縫界面結(jié)合良好,無(wú)孔洞缺陷;當(dāng)連接溫度升高至1 450℃時(shí),母材與焊縫界面結(jié)合良好,但焊縫不連續(xù),且焊縫中存在裂紋缺陷。

(3)隨著連接溫度由1 350℃升高至1 450℃,SiC陶瓷接頭的剪切強(qiáng)度先升后降,在1 400℃連接時(shí)接頭的剪切強(qiáng)度最高,達(dá)到(47.6±6.2)MPa;連接溫度對(duì)焊縫硬度無(wú)明顯影響。