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        30CrMnSiA鋼中厚板焊接工藝研究

        2023-10-28 02:40:50吳智王梗蕊黃上甫吳自晟
        金屬加工(熱加工) 2023年10期
        關(guān)鍵詞:試板焊絲母材

        吳智,王梗蕊,黃上甫,吳自晟

        武漢重型機床集團有限公司 湖北武漢 430205

        1 序言

        我公司承接的某軍工產(chǎn)品攪拌摩擦焊裝備的關(guān)鍵零部件——轉(zhuǎn)環(huán)(見圖1)材質(zhì)采用了30CrMnSiA鋼。該零件是由多個環(huán)板和筋板焊接成的環(huán)形結(jié)構(gòu)件,涉及零件厚度35~80m m,整體外形尺寸φ4480mm/φ3500mm×670mm(圓環(huán))。根據(jù)零件使用情況用于安裝設(shè)備核心部件進行環(huán)周運動,工作過程中承受運動的變載荷,在整個設(shè)備中是主要的受力和支撐部件。該零件結(jié)構(gòu)相對簡單,但因其材料的特殊性,而給焊接帶來了很大的困難。

        圖1 轉(zhuǎn)環(huán)結(jié)構(gòu)

        30CrMnSiA屬于中碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼,不僅具有非常高的強度,還具有一定的韌性、耐磨性、抗疲勞性、抗沖擊性和易加工成形性能,但該材料的焊接性很差,一般情況下主要用于軸、齒輪等高負荷零件,以及鼓風機葉片等變載荷的小型焊接構(gòu)件等。

        2 化學成分和力學性能

        試驗用30CrMnSiA鋼板化學成分和力學性能分別見表1、表2。

        表1 30CrMnSiA鋼板化學成分(質(zhì)量分數(shù)) (%)

        表2 30CrMnSiA鋼板力學性能

        3 焊接性分析

        30C rMnSiA屬于中碳調(diào)質(zhì)鋼,退火態(tài)狀態(tài)下組織為鐵素體和珠光體,從化學成分上看,30CrMnSiA鋼wC>0.25%,且同時含有Si、Mn元素,因此增強了鋼中碳化物的形成能力,在使其具有良好塑韌性的同時,也增加了鋼的淬硬性和焊接接頭的冷裂紋敏感性[1]。

        根據(jù)國際焊接學會(IIW)推薦的碳當量計算公式[2]進行計算,30CrMnSiA鋼的碳當量為0.6%。由此可知,30CrMnSiA鋼的碳當量CE>0.4%,焊接性較差。由于C、Si含量較高,因此熱裂紋傾向較大,焊接時應(yīng)采用低碳、低硅焊絲;且因C含量較高,焊接熱影響區(qū)容易出現(xiàn)硬脆的馬氏體組織[3],具有較大的淬硬傾向,且焊接接頭對冷裂紋比較敏感。因此,為防止冷裂紋,應(yīng)盡量降低接頭的H含量,同時需要采取焊前預(yù)熱、焊后后熱處理、退火處理等工藝,才能保證焊接質(zhì)量。

        4 焊接工藝的確定

        4.1 焊接方法

        目前,我公司用到的焊接方法主要有氬弧焊、氣體保護焊、焊條電弧焊和埋弧焊等。在廠內(nèi)結(jié)構(gòu)件制作過程中,熔化極氣體保護焊屬于使用最多的焊接方法,具有較高的生產(chǎn)效率,同時鉚裝坡口尺寸和焊工的技能水平要求相對較低。因此,結(jié)合本研究的產(chǎn)品特點、生產(chǎn)效率,以及綜合考慮項目周期,最終選熔化極氣體保護焊。

        4.2 焊接材料

        30CrMnSiA鋼焊接材料化學成分應(yīng)與母材相匹配,且對能引起焊縫熱裂紋傾向和促進金屬脆化的元素(C、Si、S、P等)加以限制,因此一般采用低碳、低硅焊絲(wC≤0.15%,最高不超過0.25%),限制P、S含量。根據(jù)30CrMnSiA正火鋼板抗拉強度為550~750MPa的要求,選擇牌號為ER55-B2-MnV和ER55-B2、直徑為1.2mm的氣體保護焊絲。該兩種焊絲屬于低碳系列焊絲,且P、S含量較低,焊絲化學成分、力學性能與母材相近。ER55-B2和ER55-B2-MnV焊絲的化學成分見表3,力學性能見表4。

        表3 ER55-B2和ER55-B2-MnV焊絲化學成分(質(zhì)量分數(shù)) (%)

        表4 ER55-B2和ER55-B2-MnV焊絲熔敷金屬力學性能

        4.3 焊前預(yù)熱

        根據(jù)上述分析,30CrMnSiA鋼焊接性較差,在正火態(tài)下焊接,主要是保證焊縫強度,且避免出現(xiàn)裂紋,因此可以采用很高的預(yù)熱溫度。預(yù)熱溫度可以按Serferain公式[4]計算確定。

        根據(jù)計算結(jié)果,確定焊前預(yù)熱溫度為211.5℃,為了確保預(yù)熱的可靠性,并驗證不同預(yù)熱溫度下的焊接效果,分別選取了200℃和300℃兩種預(yù)熱溫度進行焊接工藝試驗。采用預(yù)熱帶對焊縫區(qū)域及周邊進行預(yù)熱和保溫,保證母材溫度的一致性。

        4.4 焊接參數(shù)

        根據(jù)項目結(jié)構(gòu)特點和NB/T 47014—2011《承壓設(shè)備焊接工藝評定》覆蓋范圍[5],采用板厚為50mm的正火鋼板,保護氣體分別采用80%Ar+20%CO2和98%Ar+2%O2進行2組焊接工藝評定試驗,焊接參數(shù)見表5。

        表5 焊接工藝評定用焊接參數(shù)

        4.5 焊后后熱處理

        除了采取必要的焊前預(yù)熱措施外,還要進行焊后熱處理。考慮試板焊接完成后,無法立即進行焊后退火處理,因此需增加焊后后熱處理。焊后在等于或高于預(yù)熱溫度下保持一段時間,一是有利于去除擴散氫,二是改善接頭組織狀態(tài),起到降低冷裂紋敏感性的作用,三是可消除焊接應(yīng)力。在大型結(jié)構(gòu)件焊接時,因焊縫數(shù)量多,因此焊接時要注意溫度監(jiān)控,焊完一定數(shù)量的焊縫時,應(yīng)及時回爐進行一次后熱處理,必要時可每道焊縫焊完就進行一次后熱處理,避免先焊的焊縫出現(xiàn)延遲裂紋。根據(jù)零件預(yù)熱溫度(200~350℃),選擇后熱溫度為300~350℃,保溫2h。

        4.6 焊后熱處理

        工件后續(xù)需要進行機械加工,并與其他零部件進行裝配使用,為消除焊接內(nèi)應(yīng)力,保證加工后尺寸精度的穩(wěn)定性,因此需要進行消除應(yīng)力退火處理。根據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和零件尺寸,確定正火狀態(tài)下的焊后熱處理工藝為:在550~600℃下保溫5h,升溫速率20~50℃/h,隨爐冷卻到150~200℃出爐空冷。

        5 焊接工藝評定

        按照NB/T 47014—2011《承壓設(shè)備焊接工藝評定》要求分別制作4組焊評試板,4組試板嚴格按照預(yù)熱、保溫、焊接、焊后后熱處理、無損檢測和焊后熱處理的工藝要求完成,部分關(guān)鍵過程如圖2~圖5所示。

        圖3 過程測溫

        圖4 平焊焊接

        圖5 焊后熱處理

        每組試板的試驗要求見表6。試板檢測合格后再按照標準要求,避開局部缺陷位置進行取樣加工,分別按標準進行拉伸、側(cè)彎和常溫沖擊試驗,其中每組焊評試板各制作拉伸試樣2個、側(cè)彎試樣4個、常溫沖擊試樣6個,力學性能檢測結(jié)果見表7。

        表6 焊評試板類別

        表7 力學性能檢測結(jié)果

        1#、2#試板均選用ER55-B2-MnV焊絲,該焊絲抗拉強度稍高于母材強度,分別在200℃和300℃的預(yù)熱溫度下進行焊接。從表7的試驗數(shù)據(jù)可知,抗拉強度符合標準要求,焊縫強度高于母材,側(cè)彎試驗也符合要求。但焊縫區(qū)的沖擊吸收能量遠低于試驗標準要求的31J,不合格。從這兩組檢測數(shù)據(jù)結(jié)果看,在200℃和300℃的預(yù)熱溫度下,焊縫金屬的力學性能相差不大,表明預(yù)熱溫度對焊縫性能的影響較小,因此選取200℃的預(yù)熱溫度是可取的。

        3#、4#試板選用ER55-B2焊絲,降低了Mn、V含量,兩組試板分別選擇了80%Ar+20%CO2混合氣和98%Ar+2%O2混合氣兩種保護氣體。從表7試驗數(shù)據(jù)結(jié)果可知,抗拉強度明顯比1#、2#試板降低許多,基本接近于母材強度,但仍高于標準規(guī)定的母材最低值,符合NB/T 47013—2015標準要求[6],且焊縫區(qū)的沖擊吸收能量有了大幅度的提升,高于試驗標準要求的31J,試驗結(jié)果基本符合預(yù)期要求,滿足項目生產(chǎn)需要。

        在4#試板的側(cè)彎試樣中,棱角處3mm、2mm開口缺陷各有1件,該側(cè)彎微小裂紋的出現(xiàn)應(yīng)該與棱角處過于尖銳有關(guān),屬于正常現(xiàn)象,也是符合標準要求的“側(cè)彎不能出現(xiàn)單條超過3mm以上的裂紋”合格指標。

        由表7可知,3#、4#試板的超聲波檢測結(jié)果均符合標準NB/T 47013—2015Ⅱ級要求。但后期發(fā)現(xiàn)3#試板采用的80%Ar+20%CO2混合氣,表面有細小且較密集的氣孔缺陷;而4#試板采用98%Ar+2%O2混合氣時沒有產(chǎn)生氣孔缺陷,從現(xiàn)象上看,應(yīng)該與保護氣體中的C元素有關(guān)。

        6 焊接效果

        通過上述系列焊接工藝試驗的研究,最終確定了30CrMnSiA鋼轉(zhuǎn)環(huán)的焊接工藝規(guī)程,能夠滿足項目需求,具體焊接參數(shù)見表8,轉(zhuǎn)環(huán)全部為正火鋼板,焊后進行550~600℃保溫5h,然后隨爐冷卻到150~200℃出爐空冷。

        表8 30CrMnSiA鋼轉(zhuǎn)環(huán)焊接參數(shù)

        按照以上焊接工藝規(guī)程,目前已順利完成該項目2件轉(zhuǎn)環(huán)焊接生產(chǎn)制作,主要關(guān)鍵焊縫按照標準NB/T 47013.3—2015《承壓設(shè)備無損檢測 第3部分超聲檢測》Ⅱ級和NB/T 47013.4—2015《承壓設(shè)備無損檢測 第4部分 磁粉檢測》Ⅱ級進行無損檢測,均滿足標準要求,零件順利交付進行安裝調(diào)試。

        7 結(jié)束語

        30CrMnSiA鋼屬于中碳鋼,這種材料的焊接具有一定的特殊性,由于其焊接性差,因此難以保證焊縫強度,但通過采取焊前預(yù)熱、焊道打磨清理、控制層間溫度,以及選擇合適的焊接參數(shù)等工藝措施,可以達到相關(guān)工程產(chǎn)品的焊接要求。該工藝對正火態(tài)下30CrMnSiA鋼中厚板類似工程項目的焊接,具有一定的借鑒意義。

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