王鑫朋，龐維浩，石洪福，張文俊，2，鄭金定

（1.中海石油（中國）有限公司天津分公司 渤海石油研究院 天津 300459；2.長江大學(xué)資源與環(huán)境學(xué)院 湖北武漢 434023）

0 引 言

目前常用的分析注采連通關(guān)系的方法有同位素載體法測試注水井吸水剖面、井間示蹤劑技術(shù)、干擾試井、生產(chǎn)測井和幾何曲線關(guān)聯(lián)度法定量配注等［1-6］，但這些方法均存在一定的缺點(diǎn)：不能量化表征注采井間的連通關(guān)系；干擾試井資料并不能確定注水井的注水量；井間示蹤劑技術(shù)現(xiàn)場工藝比較復(fù)雜；生產(chǎn)測井只是測量生產(chǎn)井和注水井內(nèi)的流體流動(dòng)剖面。其中幾何曲線灰色關(guān)聯(lián)度法主要是依據(jù)曲線的相似性判斷注采井的關(guān)系密切與否，不能解決一口注水井與兩口曲線形態(tài)完全相似而產(chǎn)量不同的生產(chǎn)井之間的關(guān)系問題。

一部分學(xué)者嘗試采用決策樹、數(shù)值模擬等方法來判斷注采連通關(guān)系，實(shí)現(xiàn)了定量或半定量的評(píng)價(jià)，但因自動(dòng)化程度不夠，現(xiàn)場可操作性差［7-12］。

注采連通情況是指在水驅(qū)開發(fā)油藏中注水井和采油井之間的連通情況。在油田實(shí)際生產(chǎn)中，注采連通情況是一個(gè)很難確定卻又十分重要的問題。注采連通情況的準(zhǔn)確判別可為剩余油分布的描述及油田開發(fā)方案的制定提供依據(jù)，對(duì)油田的生產(chǎn)調(diào)整、穩(wěn)油控水具有一定的指導(dǎo)作用，對(duì)提高水驅(qū)油藏原油的采收率也具有重要意義。

1 關(guān)鍵開發(fā)指標(biāo)數(shù)值模擬研究

渤海P油田為典型的薄互層油藏，儲(chǔ)層整體表現(xiàn)為薄互層，其主力砂組單層厚度較大，薄層也較為發(fā)育，儲(chǔ)層縱向連續(xù)發(fā)育，平均單井鉆遇儲(chǔ)層94 m，具有層數(shù)多、層薄的典型薄互儲(chǔ)層特點(diǎn)。基于油田的靜態(tài)資料進(jìn)行儲(chǔ)層對(duì)比，得出P油田的靜態(tài)注采連通率為75%左右，但由于P油田薄互層儲(chǔ)層的特點(diǎn)，這一結(jié)果具有較大的不確定性。同時(shí)，動(dòng)態(tài)PLT測試法也具有一定的局限性，PLT測量的是單一防砂段的產(chǎn)出，無法具體劃分到單層，且因單一防砂段內(nèi)層數(shù)多，所以液量低，誤差較大。但是作為新開發(fā)區(qū)塊，P油田可以測量比較豐富的單井MDT壓力，因此，可以通過優(yōu)化井序，并根據(jù)地層的虧空情況來判斷注采連通性。

F08ST1井為P油田3井區(qū)一口先導(dǎo)注水井，其鄰井L29井在鉆進(jìn)時(shí)進(jìn)行了MDT測壓，測壓結(jié)果顯示，其注采連通率為70%，如圖1所示，與靜態(tài)注采連通率總體趨勢基本一致。

圖1 MDT測壓結(jié)果Fig.1 MDT pressure measurement results

基于3井區(qū)儲(chǔ)層發(fā)育典型特征和重點(diǎn)參數(shù)，建立符合井區(qū)實(shí)際情況的數(shù)值模擬模型，如圖2所示，重點(diǎn)考慮不同連通率對(duì)采收率、遞減率、含水上升率的影響。

圖2 數(shù)值模擬模型剖面圖Fig.2 Numerical simulation model profile

1.1 采收率

將注采連通率分別設(shè)置為50%、60%、70%和80%，其余地質(zhì)條件不變，開采年限設(shè)置為30年。各方案采收率數(shù)值模擬結(jié)果如圖3所示。

圖3 采收率數(shù)值模擬結(jié)果Fig.3 Numerical simulation results of oil recovery rate

以上結(jié)果顯示，總體上看采收率的變化范圍是16%～23%，隨著注采連通率的提高，采收率逐漸提高，但增加幅度逐漸變緩。鉆后認(rèn)識(shí)注采連通率為69%，采收率在20.4%左右，與開發(fā)方案基本一致，略微變好。

1.2 遞減率

遞減率是油田開發(fā)規(guī)律研究的重要指標(biāo)之一，已開發(fā)油田產(chǎn)量遞減規(guī)律是否合理關(guān)系到對(duì)油田下一步開發(fā)策略的制定和調(diào)整。各方案產(chǎn)油量數(shù)值模擬結(jié)果如圖4所示。

圖4 產(chǎn)油量數(shù)值模擬結(jié)果Fig.4 Numerical simulation results of oil production

通過計(jì)算，不同注采連通率下遞減率隨時(shí)間和含水率的變化情況如圖5、6所示。

圖5 不同注采連通率下遞減率隨時(shí)間變化情況Fig.5 Variation of decline rate with time under different injection and production connectivity rates

圖6 不同注采連通率下遞減率隨含水率變化情況Fig.6 Variation of decline rate with water cut under different injection-production connectivity rates

在遞減率方面，若注采連通率越高，穩(wěn)產(chǎn)期越長，則遞減率相對(duì)較小。在開發(fā)中后期，即含水率大于60%時(shí)期，不同注采連通率下遞減率趨于一致，說明在開發(fā)后期注采不連通的層基本無產(chǎn)出。

為驗(yàn)證“開發(fā)后期，注采不連通的層基本無產(chǎn)出”這一觀點(diǎn)，選擇注采連通率為70%這一方案分別輸出注采連通層產(chǎn)出和總產(chǎn)出，如圖7所示。連通層遞減率和總遞減率隨含水率的變化情況如圖8所示。

圖7 注采連通層產(chǎn)出和總產(chǎn)出Fig.7 Output and total output of injection-production connected layer

圖8 連通層遞減率和總遞減率隨含水率變化情況Fig.8 Variation of decline rate and total decline rate of connected layer with water cut

對(duì)比發(fā)現(xiàn)，二者之間差距隨時(shí)間延長逐步變小，意味著不連通層后期產(chǎn)出很少。在油田實(shí)際生產(chǎn)中，不連通層拉大了初期的遞減率，以注采對(duì)應(yīng)率70%為例，連通層的遞減率是總遞減率的67%左右，后期二者趨于一致。因此，建議在薄互層計(jì)算初期遞減率時(shí)不應(yīng)考慮不連通層。

1.3 含水上升率

各注采對(duì)應(yīng)率下含水率數(shù)值模擬結(jié)果如圖9所示。

圖9 含水率數(shù)值模擬結(jié)果圖Fig.9 Numerical simulation results of water cut

通過計(jì)算，不同注采連通率下含水上升率隨時(shí)間和含水率的變化情況如圖10、11所示。

圖10 不同注采連通率下含水上升率隨含水率變化情況Fig.10 Variation of water cut rise rate with water cut under different injection-production connectivity rates

圖11 不同注采連通率下含水上升率隨時(shí)間變化情況Fig.11 Variation of water cut rise rate with time under different injection-production connectivity rates

研究發(fā)現(xiàn)，注采連通率并不會(huì)影響見水時(shí)間，不同的注采連通率見水時(shí)間基本一致，最先見水層決定了見水時(shí)間，只要小層注采連通，就不會(huì)影響見水時(shí)間。另外，注采連通率越高，含水上升率越小，含水率上升趨勢越平緩。分析認(rèn)為，這是由于注采連通率高，水驅(qū)動(dòng)用范圍變大，導(dǎo)致含水上升率變慢。

1.4 圖版及應(yīng)用

據(jù)不同注采對(duì)應(yīng)率下的含水率隨采出程度的變化情況繪制成圖版，為了驗(yàn)證圖版的適用性，分別在P油田主體區(qū)和3井區(qū)選擇2個(gè)井組共4口生產(chǎn)井進(jìn)行驗(yàn)證。其中主體區(qū)選擇的是F21井和F31井，3井區(qū)選擇的是F23ST1井和F37井。結(jié)果如圖12、13所示。

圖12 主體區(qū)F21、F31井實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)圖Fig.12 Actual production data of wells F21 and F31 in main area

圖13 3井區(qū)F23ST1、F37井實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)圖Fig.13 Actual production data of wells F23ST1 and F37 in well block 3

基于沉積背景及精細(xì)小層對(duì)比研究，結(jié)合動(dòng)態(tài)資料，分析認(rèn)為區(qū)域主辮流帶主要流經(jīng)3井區(qū)，南部主體區(qū)主要位于主辮流帶邊部或非主力河道，如圖14所示，主體區(qū)較3井區(qū)薄互層更為發(fā)育，注采連通率更差。

圖14 P油田沉積微相圖Fig.14 Sedimentary microfacies diagram of P oilfield

由地質(zhì)資料可知，主體區(qū)注采連通性較3井區(qū)差，因此，預(yù)測主體區(qū)采收率低于3井區(qū)采收率。觀察圖12、13可知，F(xiàn)23ST1、F31井實(shí)際數(shù)據(jù)點(diǎn)集中分布在注采連通率在40% ～ 50%的曲線之間，預(yù)測采收率16%左右；F23ST1、F37井實(shí)際數(shù)據(jù)點(diǎn)集中分布在注采連通率在60% ～ 70%的曲線之間，預(yù)測采收率20%左右。圖版預(yù)測結(jié)果符合實(shí)際預(yù)期，表明圖版適用性較好。

2 結(jié) 論

①P油田為典型的薄互層油藏，儲(chǔ)層具有層數(shù)多、厚度薄的特點(diǎn)。注采連通率是影響薄互層油藏開發(fā)效果的主要因素，但薄互層油藏靜態(tài)連通性具有較大的不確定性，需結(jié)合動(dòng)態(tài)資料綜合研究確定。

②通過利用MDT資料計(jì)算實(shí)際注采連通率方法，得出目標(biāo)油田儲(chǔ)層連通率在60%～70%之間，預(yù)測采收率在20%左右，與開發(fā)方案預(yù)測基本一致，說明利用MDT測壓資料計(jì)算油田實(shí)際注采對(duì)應(yīng)率這一方法具有一定的可行性。

③儲(chǔ)層注采連通率越高，遞減率越小，在實(shí)際計(jì)算油田初期遞減率時(shí)，應(yīng)去除注采不連通的薄層遞減，從而使計(jì)算結(jié)果更加精確。