吳梓秋,黃 騫,馬 鵬,楊遠(yuǎn)平,司 桐,李水清

(清華大學(xué) 能源與動(dòng)力工程系 熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100084)

0 引 言

雙碳目標(biāo)下,火電將承擔(dān)穩(wěn)定電網(wǎng)的基礎(chǔ)能源功能,同時(shí)自身也面臨降碳的重大需求。據(jù)IEA數(shù)據(jù),2022年我國(guó)約80%的碳排放源于煤炭消費(fèi),使用可再生能源生產(chǎn)的零碳燃料與煤混燃是從源頭減煤降碳的可行技術(shù)路線之一[1-2]。氨是一種理想的零碳燃料:其低位發(fā)熱量與低階煤相當(dāng),易液化儲(chǔ)運(yùn),市場(chǎng)成熟,基礎(chǔ)設(shè)施完善,政策法律相對(duì)完備[1-4]。近年來(lái),氨在各類燃燒設(shè)備中替代化石能源的應(yīng)用場(chǎng)景備受關(guān)注[5-8]。

針對(duì)氨煤混燃,已有研究開展了1.2 MW[9]和760 kW[7]臥式爐試驗(yàn),并進(jìn)行了零維反應(yīng)器[10]、三維煤粉爐[11]數(shù)值模擬研究。結(jié)果表明,CO2減排量與摻氨量呈較好線性關(guān)系;摻氨量低于20%,NOx排放量與煤粉燃燒相當(dāng);通過(guò)調(diào)節(jié)氨給料位置和空氣分級(jí)燃燒方式,可實(shí)現(xiàn)更低NOx排放。摻氨量超過(guò)20%時(shí),NOx生成量隨摻氨量呈先增加后下降趨勢(shì),表明存在燃料型NOx生成與氨還原NOx的競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制。日本Chugoku電力公司在Mizushima電廠開展了156 MW鍋爐摻燒0.8%氨(熱量比)試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)摻燒后二次再熱器入口煙溫、鍋爐出口NOx及鍋爐出力無(wú)明顯變化,初步驗(yàn)證了燃煤鍋爐少量摻氨的可行性[12]。

然而,混燃過(guò)程中氨與煤顆粒,尤其是與揮發(fā)分的相互影響機(jī)理尚不清晰,使開發(fā)寬摻燒比、靈活運(yùn)行的氨煤混燃技術(shù)缺乏原理支撐。部分研究關(guān)注氨煤混燃的球形火焰?zhèn)鞑ニ俣?發(fā)現(xiàn)對(duì)于高揮發(fā)分煤,氨煤混燃火焰?zhèn)鞑ニ俣雀哂诩兠悍刍蚣儼被鹧鎮(zhèn)鞑ニ俣?表明二者之間可能存在相互促進(jìn)作用[13-14]。近期研究采用CH*化學(xué)自發(fā)光譜表征氨煤混燃的煤粉顆粒群著火延遲時(shí)間,并用OH-PLIF光譜研究揮發(fā)分燃燒特性,揭示了氨煤混燃早期反應(yīng)的協(xié)同強(qiáng)化效應(yīng)[15]。煤粉燃燒研究中,單顆粒煤粉燃燒試驗(yàn)可揭示微觀層面上煤粉運(yùn)動(dòng)、著火特性及火焰形態(tài),有助于開發(fā)單顆粒燃燒模型[16]。然而,氨煤混燃中尚無(wú)煤粉單顆粒行為研究。此外,在燃煤鍋爐內(nèi),煤粉顆粒經(jīng)歷了從還原氣氛向氧化氣氛的轉(zhuǎn)變[17];而氨煤混燃時(shí),由于通氨位置、方式不同,煤粉顆粒可能經(jīng)歷更復(fù)雜的氣氛轉(zhuǎn)變,要求單顆粒燃燒研究中能有效模擬多變氣氛?qǐng)觥?/p>

筆者采用兩級(jí)平焰燃燒器,設(shè)計(jì)了一系列典型工況模擬燃燒氣氛及摻氨量對(duì)單顆粒煤粉著火行為的影響。該兩級(jí)平焰燃燒器可實(shí)現(xiàn)煤燃燒過(guò)程的“還原-氧化”氣氛轉(zhuǎn)變[18],能提供靈活多變的氣氛條件以研究氨煤混燃的著火特性。利用高速攝影辨析了單顆粒煤粉著火模式,統(tǒng)計(jì)煤粉著火延遲時(shí)間,研究了煤粉著火、揮發(fā)分燃燒和煤焦顆粒破碎特性,進(jìn)而初步建立了摻氨氣氛下的單顆粒著火模型,為發(fā)展實(shí)用的燃煤鍋爐摻氨技術(shù)提供技術(shù)支撐。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)裝置與工況設(shè)計(jì)

兩級(jí)平焰燃燒器和光學(xué)測(cè)量系統(tǒng)示意如圖1(a)所示。該平焰燃燒器通過(guò)在毫米級(jí)六角形(蜂窩狀)網(wǎng)狀物中插入毫米級(jí)不銹鋼管制成蜂窩孔和插管2類氣路,分別通入燃料和氧化劑(或采用相反的氣體匹配方式);中心管(內(nèi)徑2 mm)利用載氣通入煤粉。該燃燒器能以105K/s加熱速率加熱煤粉顆粒,使其具有近似爐膛中煤粉顆粒升溫過(guò)程。同時(shí),可通過(guò)調(diào)配燃料、氧化劑流量,分別調(diào)控高溫焰后氣氛和溫度,逼近爐內(nèi)真實(shí)場(chǎng)景。兩級(jí)平焰燃燒器采用內(nèi)外雙蜂窩設(shè)計(jì),可獨(dú)立調(diào)節(jié)氣氛,形成內(nèi)部貧氧、外部富氧的焰后高溫氣氛,以模擬實(shí)際爐膛環(huán)境。燃燒器詳細(xì)結(jié)構(gòu)和尺寸參數(shù)可參考文獻(xiàn)[19-20]。試驗(yàn)采用高速相機(jī)(Phantom v1840,幀率設(shè)置為9 100 fps,曝光時(shí)間為50 μs)觀測(cè)煤粉著火燃燒行為,通過(guò)參考物校準(zhǔn)后計(jì)算得到分辨率為95.9 μm/pixel。背光光源為亮度可調(diào)的白色條形LED燈,顏色、亮度基本均一。通過(guò)調(diào)節(jié)LED燈電流以調(diào)整亮度,使高速相機(jī)既能通過(guò)拍攝顆粒背光下的陰影捕捉到煤粉顆粒的沿程運(yùn)動(dòng)軌跡,又能觀察較明亮的揮發(fā)分燃燒過(guò)程和焦炭燃燒過(guò)程。煤粉停留時(shí)間可由幀時(shí)間間隔直接讀取。

試驗(yàn)工況見(jiàn)表1。試驗(yàn)中,燃料采用CO及少量助燃CH4(體積分?jǐn)?shù)<5%),氧化劑采用O2/N2混合氣。載粉氣采用N2/NH3混合氣,以模擬氨通入富燃區(qū)降低NOx的技術(shù)路線。

表1 試驗(yàn)工況Table 1 Experiment conditions

內(nèi)外蜂窩氧濃度通過(guò)調(diào)節(jié)內(nèi)外蜂窩CO、O2、N2進(jìn)氣量進(jìn)行調(diào)控。即通過(guò)預(yù)設(shè)焰后溫度T、氧濃度f(wàn)(O2)和煙氣流速vgas(表1設(shè)定值),在內(nèi)、外蜂窩區(qū)針對(duì)CO燃燒反應(yīng):

(1)

分別聯(lián)立如下3個(gè)方程求解CO、O2、N2的體積流量a、b、c[21]:

(2)

(3)

(4)

式中,h(X,T)為組分X在溫度T下的絕對(duì)焓;A為燃燒器內(nèi)蜂窩或外蜂窩的截面積。

用1、2、3、4分別表示載粉氣中氨體積分?jǐn)?shù)分別為0、30%、60%、100%的試驗(yàn)組。保持外蜂窩焰后氧體積分?jǐn)?shù)為20%,調(diào)節(jié)內(nèi)蜂窩焰后氧體積分?jǐn)?shù)為0、10%、20%,分別用A、B、C表示。因此共有12個(gè)試驗(yàn)組,記作A1～C4。不同摻氨比下的純氣相火焰形貌如圖1(b)所示。試驗(yàn)設(shè)定的理論焰后溫度為1 500 K。利用熱電偶和煙氣分析儀測(cè)量工況參數(shù),如圖1(c)所示?？梢?jiàn)該燃燒器在100 mm內(nèi)具有良好的恒溫性,并存在預(yù)期的內(nèi)外蜂窩氧氣分區(qū)特性。

1.2 試驗(yàn)樣品

試驗(yàn)采用準(zhǔn)東煤,其工業(yè)分析和元素分析見(jiàn)表2。試驗(yàn)前,首先使用振篩機(jī)篩選粒徑110～120 μm煤粉,在烘箱中恒溫85 ℃干燥至少1.5 h,以減少煤粉顆粒之間的黏結(jié),并利用馬爾文粒徑分析儀驗(yàn)證樣品粒徑。利用準(zhǔn)東煤熱解半焦作為對(duì)比,煤粉通過(guò)步進(jìn)電機(jī)和高頻振蕩給粉器給出,高頻振蕩給粉器可使煤粉顆粒分散給入,由載粉氣(N2/NH3混合氣)送入中心給粉管。給粉流量設(shè)定為0.01 g/min,以降低煤粉顆粒間相互影響,實(shí)現(xiàn)單顆粒煤粉燃燒觀測(cè)。

表2 準(zhǔn)東煤煤粉性質(zhì)Table 2 Properties of Zhundong coal

1.3 單顆粒煤粉燃燒模型

單顆粒燃燒試驗(yàn)為深入理解燃燒機(jī)理,開發(fā)相應(yīng)模型提供基礎(chǔ)。前期研究中,開發(fā)了一個(gè)基于CPD的單顆粒煤粉一維暫態(tài)著火模型[21],可在常規(guī)、富氧等工況下辨識(shí)多煤種的著火模式,如圖2所示。模型包含一維球?qū)ΨQ系統(tǒng)中的氣相和顆粒相非穩(wěn)態(tài)守恒演化方程,包括氣相質(zhì)量、組分、能量和顆粒相質(zhì)量、密度及能量方程(煤顆粒單膜模型),通過(guò)空間離散(一維網(wǎng)格長(zhǎng)度2 μm)和時(shí)間推進(jìn),數(shù)值求解獲得顆粒相溫度Tp(t)及氣相溫度Tg(t,r)時(shí)空演化,并據(jù)此分別判斷異相著火延遲時(shí)間(顆粒溫度出現(xiàn)拐點(diǎn))和均相著火延遲時(shí)間(氣相溫度出現(xiàn)局部極大)[21]。

圖2 單顆粒煤粉一維暫態(tài)著火模型Fig.2 1-D transient ignition model of a single coal particle

質(zhì)量守恒方程:

(5)

組分守恒方程:

(6)

式中,Yi、Di、ωi分別為組分i的質(zhì)量分?jǐn)?shù)、二元擴(kuò)散系數(shù)(m2/s)和化學(xué)反應(yīng)速率(kg/(m3·s));SpYi為顆粒相與氣相組分交換的源項(xiàng)。

能量守恒方程:

(7)

式中,h為氣相混合物焓值,J/kg;ωh為氣相化學(xué)反應(yīng)能量變化速率,J/(m3·s);α為熱擴(kuò)散率,m2/s。

在此基礎(chǔ)上,針對(duì)氨煤混燃情形進(jìn)行初步拓展:設(shè)定氣相計(jì)算域?yàn)?50 μm×2 μm,無(wú)窮遠(yuǎn)處為含氨氣氛,添加描述氨燃燒的簡(jiǎn)化總包反應(yīng)[22](表3)。因此該模型可初步預(yù)測(cè)摻氨環(huán)境下的煤粉著火延遲時(shí)間及著火模式,并可定量分析溫度、氧體積分?jǐn)?shù)、反應(yīng)等因素的影響。

表3 氨燃燒總包反應(yīng)[22]Table 3 Overall reactions of ammonia combustion[22]

2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 煤粉單顆粒著火模式

試驗(yàn)觀察到2種典型著火模式:非均相著火模式(圖3(a))和均相著火模式(圖3(b))。圖3(a)中非均相著火的典型特征為煤粉顆粒從顆粒邊緣逐漸開始被點(diǎn)燃,直至整個(gè)顆粒燃燒。而典型的均相點(diǎn)火模式則是兩階段著火過(guò)程:揮發(fā)分著火—焦炭著火。圖3(b)中在點(diǎn)火第1階段,煤粉析出的揮發(fā)分首先燃燒,形成了包裹著煤粉顆粒的揮發(fā)分火焰。煤粉揮發(fā)分逐漸燃盡時(shí),整個(gè)火焰逐漸減小至煤粉顆粒表面,點(diǎn)燃了焦炭。焦炭燃燒時(shí),火焰半徑逐漸增大。整個(gè)焦炭燃燒過(guò)程持續(xù)30 ms以上。從點(diǎn)火延遲時(shí)間來(lái)看,非均相點(diǎn)火的點(diǎn)火延遲時(shí)間為24 ms,而均相點(diǎn)火的點(diǎn)火延遲時(shí)間為17 ms,表明均相點(diǎn)火更易發(fā)生。

圖3 2種煤粉著火模式Fig.3 Two typical coal particle ignition modes

由于煤粉顆粒間的異質(zhì)性,須對(duì)各工況下的煤顆粒著火事件特性進(jìn)行統(tǒng)計(jì),才能消除單顆粒的偶然性,獲得具有統(tǒng)計(jì)意義的認(rèn)識(shí)。內(nèi)圈焰后氧氣體積分?jǐn)?shù)20%工況下不同著火模式主導(dǎo)的顆粒比例如圖4所示。可知在氧化性氣氛下,隨載氣中氨比例上升,均相著火主導(dǎo)的顆粒占比均增大。這是由于煤粉由N2/NH3混合氣送入焰后高溫環(huán)境。氨先于煤粉發(fā)生反應(yīng),消耗氧氣并提高了煤粉顆粒周邊的局部溫度。各氣氛下通氨均提高了氣相溫度,特別是焰后氧體積分?jǐn)?shù)20%的組別(C)最高可提高500 K(圖1(c))。因此,氨反應(yīng)可提高煤粉顆粒表面溫度,促進(jìn)揮發(fā)分析出。同時(shí),氨與揮發(fā)分消耗氧,阻隔了氧與焦炭的直接接觸,進(jìn)而使煤粉顆粒更易發(fā)生均相點(diǎn)火。表明摻氨對(duì)均相著火的促進(jìn)效應(yīng)比對(duì)非均相表面反應(yīng)的影響更顯著,煤粉著火模式向均相轉(zhuǎn)變。

圖4 焰后氧體積分?jǐn)?shù)20%組別中煤粉主導(dǎo)著火模式統(tǒng)計(jì)Fig.4 Statistics of dominant ignition modes of pulverized coal in cases of 20% post-flame O2 concentration

2.2 煤粉著火延遲時(shí)間

不同工況的典型煤粉單顆粒著火行為如圖5所示(彩色部分為純氣相燃燒下單反相機(jī)拍攝圖像,其中淡黃色為氨氣火焰;黑白部分為高速相機(jī)攝影對(duì)單個(gè)顆粒的追蹤圖像)。需要指出的是,背光拍攝時(shí),大部分時(shí)間高速影像中不可見(jiàn)氨火焰。中心管的氨進(jìn)入高溫環(huán)境后,形成穩(wěn)定的射流火焰(圖1(b)),各工況下的火焰面輪廓被畫入圖5。氨火焰長(zhǎng)度隨載氣摻氨比增加而增大,隨內(nèi)區(qū)焰后氧濃度升高而降低,火焰顏色也由橙色變?yōu)榱咙S色(圖1(b))。由圖1(c)可知,氨火焰降低了其所在區(qū)域的氧體積分?jǐn)?shù),提高了當(dāng)?shù)貧庀鄿囟?最高可造成500 K溫度差別),并將沿程氣相溫度峰值提前,提高了煤粉加熱速率。同時(shí),觀察到氣相火焰內(nèi)部煤粉顆粒始終是未燃黑影形態(tài)(僅在C4氨火焰端部存在揮發(fā)分火焰),可認(rèn)為煤粉著火普遍在氨火焰面之后。

對(duì)各工況下可分辨的煤粉顆粒著火延遲時(shí)間進(jìn)行統(tǒng)計(jì),結(jié)果如圖6所示(平均值及方差)。對(duì)圖6中氧氣體積分?jǐn)?shù)20%的4組數(shù)據(jù)進(jìn)行單側(cè)的Cochran &Cox近似t檢驗(yàn)。

H0為低摻氨量煤粉著火延遲時(shí)間≤高摻氨量煤粉著火時(shí)間;H1為低摻氨量煤粉著火延遲時(shí)間>高摻氨量煤粉著火時(shí)間。

在α=0.05水平下,0與30%、30%與60%、60%與100%的t值分別為3.459、2.310、5.649,均大于t′(單側(cè)t檢驗(yàn)接受原假設(shè)的臨界值)0.05(1.666、1.676、1.681),因此P<0.05。按照α=0.05水準(zhǔn),拒絕H0,接受H1,結(jié)論具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義,可認(rèn)為低摻氨量煤粉著火延遲時(shí)間大于高摻氨量煤粉著火時(shí)間。

首先,若載氣中不含氨,內(nèi)區(qū)焰后氧濃度對(duì)煤粉顆粒的平均著火延遲時(shí)間無(wú)顯著影響(均約23 ms),體現(xiàn)了單顆粒與濃顆粒群著火特性的差異:單顆粒試驗(yàn)中氧擴(kuò)散到顆粒表面的特征時(shí)間并非煤顆粒著火制約因素,內(nèi)區(qū)焰后氧濃度對(duì)沿程溫度分布影響不顯著,煤顆粒仍主要以異相著火為主(圖4為焰后氧氣體積分?jǐn)?shù)為20%的工況)。

若載氣通氨,內(nèi)區(qū)焰后還原氣氛(氧體積分?jǐn)?shù)為0)工況下煤粉平均著火延遲時(shí)間變化很小。氨火焰提高了煤粉加熱速率,促進(jìn)煤粉熱解,但氨燃燒也會(huì)與揮發(fā)分及焦炭燃燒競(jìng)爭(zhēng)氧氣,這在焰后還原性氣氛下影響最顯著,與溫度升高對(duì)著火的促進(jìn)效果抵消,因此煤粉平均著火延遲時(shí)間基本不變。但內(nèi)區(qū)氧體積分?jǐn)?shù)為10%和20%時(shí),摻氨使煤粉著火時(shí)間顯著提前,且摻氨比越大,煤粉著火時(shí)間越短,說(shuō)明升溫對(duì)著火提前的促進(jìn)作用占主導(dǎo)。考慮到摻氨后均相著火的煤粉顆粒占比增加(圖4),表明著火提前主要由揮發(fā)分燃燒提前造成。

2.3 煤粉顆粒破碎行為

煤粉燃燒過(guò)程中,觀察到2種破碎方式:① 第1類焦炭燃燒階段的破碎,該階段破碎表現(xiàn)為劇烈的煙花狀爆裂,一般發(fā)生在停留時(shí)間大于20 ms的煤粉顆粒上,可能是顆粒溫度梯度引起的應(yīng)力導(dǎo)致[23]。② 第2類揮發(fā)分燃燒階段的破碎,一般發(fā)生在停留時(shí)間小于20 ms的煤粉顆粒上,可能是由于表面反應(yīng)對(duì)煤粉顆粒表面的破壞作用導(dǎo)致。準(zhǔn)東煤揮發(fā)分較高,不摻氨條件下燃燒,2種破碎方式均會(huì)發(fā)生,這與文獻(xiàn)[24]報(bào)道相符,但以第1種(圖7(a))為主;但在載氣摻氨燃燒工況中,脫揮發(fā)分階段發(fā)生破碎(圖7(b))的煤粉數(shù)目顯著增多。主要是由于氨-煤混燃過(guò)程中,煤粉經(jīng)過(guò)氨的氣相火焰從而在熱解階段獲得更高的加熱速率,促進(jìn)揮發(fā)分析出,此外氨氣相反應(yīng)的自由基池也促進(jìn)揮發(fā)分反應(yīng),甚至促進(jìn)了煤/焦表面反應(yīng),對(duì)煤/焦顆粒表面造成破壞,增大了第2類破碎發(fā)生的概率。

2.4 氨煤混燃下單顆粒著火模擬

多元擴(kuò)散平焰燃燒器具有在軸向一定高度內(nèi)組分、溫度參數(shù)穩(wěn)定的特性,因此可用一維單顆粒模型簡(jiǎn)化燃燒過(guò)程。考慮煤粉與其周圍氣體的速度差異不顯著,假設(shè)煤粉及其表面3個(gè)粒徑范圍的氣體與煤粉無(wú)相對(duì)位移,進(jìn)而可用一維模型簡(jiǎn)化傳熱、傳質(zhì)、反應(yīng)過(guò)程運(yùn)算。

焰后氧體積分?jǐn)?shù)分別為0、10%、20%,載氣中氨體積分?jǐn)?shù)分別為0、30%、60%、100%的氣氛下煤粉顆粒著火延遲時(shí)間的模擬結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量值比較如圖8所示。著火延遲時(shí)間由氣相徑向上出現(xiàn)極大值的時(shí)刻確定。模型計(jì)算結(jié)果表明,試驗(yàn)工況下,120 μm準(zhǔn)東煤著火延遲時(shí)間約30 ms,與實(shí)際統(tǒng)計(jì)值相差約6 ms。在載氣中加入氨氣可降低煤粉著火延遲時(shí)間,且這一效應(yīng)隨氧氣體積分?jǐn)?shù)升高而增強(qiáng),在焰后氧氣體積分?jǐn)?shù)20%,載氣為純氨的情況下,降幅達(dá)13 ms。初步模型可較好復(fù)現(xiàn)部分試驗(yàn)觀測(cè)到的關(guān)鍵定性特征:特別是著火延遲時(shí)間隨摻氨比增大而下降。但初步模型預(yù)測(cè)值均高于試驗(yàn)觀測(cè)值。這可能是模型高估了氨在熱解階段,氧氣消耗對(duì)煤顆粒表面氧化的阻礙效用,理由是氨氣對(duì)氧氣的消耗導(dǎo)致煤粉顆粒表面的氧氣濃度一直處于低水平,同時(shí)未充分考慮實(shí)際中存在對(duì)流效應(yīng),體現(xiàn)在氨氣在煤粉表面的濃度較低。

圖8 單顆粒煤粉著火模型預(yù)測(cè)結(jié)果Fig.8 Model prediction of single-coal-particle ignition delay time

3 結(jié) 論

1)氨與一次風(fēng)粉共同給入高溫環(huán)境(1 500 K)下,氨先著火并形成穩(wěn)定的非預(yù)混火焰。載氣摻氨能縮短準(zhǔn)東煤的著火延遲時(shí)間,并在一定程度上促進(jìn)煤粉著火向均相著火模式傾斜(主體仍是非均相主導(dǎo))。主要通過(guò)改變煤粉顆粒沿程溫度過(guò)程實(shí)現(xiàn):氨火焰使煤顆粒初始熱解段升溫速率更大,促進(jìn)揮發(fā)分析出,縮短煤粉均相著火時(shí)間。試驗(yàn)中觀察到摻氨使煤顆粒在脫揮發(fā)分階段破碎更頻繁。

2)載氣通氨時(shí),內(nèi)區(qū)焰后還原氣氛(氧體積分?jǐn)?shù)為0)工況下煤粉平均著火延遲時(shí)間變化較小,這是由于氨消耗氧氣的效應(yīng)與氨火焰提高煤粉加熱速率的效應(yīng)相抵消;內(nèi)區(qū)氧體積分?jǐn)?shù)為10%～20%,摻氨使煤粉著火時(shí)間顯著提前,且摻氨比越大,煤粉著火時(shí)間越短。

3)通過(guò)耦合氨燃燒單步總包反應(yīng),所建立的單顆粒一維暫態(tài)著火模型可定性復(fù)現(xiàn)摻氨對(duì)著火延遲時(shí)間的影響趨勢(shì)。筆者提供了寬工況下高質(zhì)量的著火特性試驗(yàn)數(shù)據(jù),為開發(fā)高可用性的氨煤混燃反應(yīng)機(jī)理提供基礎(chǔ)驗(yàn)證數(shù)據(jù),以期在后續(xù)研究中充分發(fā)揮三維模擬詳細(xì)揭示流場(chǎng)特性的優(yōu)勢(shì)。