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        基于k-ω 湍流模型的某云爆彈亞音速下二次引信氣動(dòng)特性研究

        2023-09-27 04:51:24車(chē)淑琴馬俐康杜云鵬孫春霞童亞光
        科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年27期
        關(guān)鍵詞:馬赫數(shù)攻角升力

        車(chē)淑琴,馬俐康,杜云鵬,孫春霞,童亞光,戴 為

        (晉西工業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司,太原 030027)

        云爆彈是一種高能毀傷彈藥[1],自1966 年美國(guó)在越南投下首枚GBU-55B 云爆戰(zhàn)斗部以來(lái),云爆戰(zhàn)斗部以其獨(dú)特的作用方式及大面積高效毀傷特點(diǎn)受到世界各軍事強(qiáng)國(guó)的大力追捧,在世界各軍事強(qiáng)國(guó)的技術(shù)推動(dòng)下,云爆戰(zhàn)斗部取得了快速的發(fā)展[2]。而二次起爆型云爆彈會(huì)發(fā)生二次爆炸,一次釋放大量燃料,利用炸藥爆炸產(chǎn)生的沖擊波將外層的云爆劑拋撒到空中。與空氣混合,產(chǎn)生高濃度的云霧氣。然后二次引信會(huì)再次點(diǎn)火引爆炸藥,將含有高濃度云爆劑的云霧氣引爆,形成火球并產(chǎn)生氣浪,從而達(dá)到摧毀建筑物和殺傷人員的目的[3]。

        二次引爆的時(shí)間很大程度上影響著云霧爆轟產(chǎn)生的威力,引爆時(shí)間過(guò)早,云霧濃度過(guò)大、體積過(guò)小,消耗起爆能較多;引爆時(shí)間過(guò)遲,云霧濃度偏小,容易發(fā)生爆燃而非爆轟,爆燃產(chǎn)生的威力遠(yuǎn)小于爆轟威力,甚至起爆失敗。因此,為適應(yīng)較高終點(diǎn)落速的二次起爆型云爆彈的使用需求,在二次引信與母彈分離后,需要合適的阻力特性,且在減速過(guò)程中保持自身穩(wěn)定飛行,確保二次引信能夠在恰當(dāng)?shù)臅r(shí)間、高度與擴(kuò)散至最佳濃度的云團(tuán)實(shí)現(xiàn)交會(huì)起爆[4]。

        通過(guò)仿真分析從分離點(diǎn)到起爆點(diǎn)的彈道過(guò)程,確定二次引信阻力特征,使得二次引信在特定的時(shí)間落入云團(tuán)中心,二次引信到達(dá)預(yù)定高度即開(kāi)始分離,通過(guò)增大分離速度實(shí)現(xiàn)二次引信減速。采用仿真分析拋撒點(diǎn)到起爆點(diǎn)的彈道過(guò)程,確定二次引信分離延時(shí)、云霧劑拋撒延時(shí)和二次引信起爆延時(shí),使二次引信與云團(tuán)中心在空間-時(shí)間上進(jìn)行動(dòng)態(tài)匹配交會(huì),在特定時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)云團(tuán)起爆。二次引信阻力特性及穩(wěn)定性都影響到彈道計(jì)算時(shí)二次引信減速和飛行結(jié)果,故而二次引信阻力特性及穩(wěn)定性的研究對(duì)云爆彈的可靠起爆至關(guān)重要。

        1 N-S 方程

        CFD 數(shù)值求解的核心部分是Navier-Stokes(N-S)方程,從方程中可獲得流動(dòng)規(guī)律和解決流動(dòng)問(wèn)題,在三維直角坐標(biāo)系下可壓縮流體非定常流動(dòng)的N-S 方程為[5]

        N-S 控制方程是所有牛頓流體流動(dòng)必須遵循的支配方程,然而這些流動(dòng)所呈現(xiàn)的具體狀況千差萬(wàn)別,這是由于定解條件和流體物性的不同而引起的。因此,邊界條件的提法及其數(shù)學(xué)處理在計(jì)算流體力學(xué)中是一個(gè)十分重要的問(wèn)題。首先,適當(dāng)?shù)倪吔鐥l件提法及其數(shù)學(xué)處理是計(jì)算過(guò)程穩(wěn)定的必要條件;其次,邊界處理的具體方法可能影響如摩阻、熱流等物理量的計(jì)算精度;再次,在對(duì)一些流動(dòng)問(wèn)題的細(xì)致模擬中,邊界條件將可能對(duì)流場(chǎng)內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響??傊瑢?duì)于多尺度物理量現(xiàn)象的直接數(shù)值模擬來(lái)講,不僅需要采用高精度、高分辨率的差分格式,而且要求控制邊界條件[6-8]。由于k-ε 模型更加適合做主流區(qū)計(jì)算,而k-ω 模型在近壁面的計(jì)算中有較大優(yōu)勢(shì)[9-13],本文中近壁面主要采用k-ω 湍流模型。

        2 二次引信氣動(dòng)特性數(shù)值仿真計(jì)算

        為適應(yīng)云爆彈內(nèi)部空間需要并增加二次引信進(jìn)入云團(tuán)的概率,在云爆彈內(nèi)部分布4 個(gè)二次引信,同時(shí)為更大程度地提高二次引信內(nèi)部空間,將其設(shè)計(jì)為異形形狀。二次引信氣動(dòng)CAD 外形簡(jiǎn)化后如圖1 所示,該二次引信在俯仰、偏航方向具有對(duì)稱性,二次引信分為彈體及6 個(gè)穩(wěn)定尾翼,彈體剖面為六邊形,穩(wěn)定尾翼翼型為長(zhǎng)方形。彈體特征長(zhǎng)度為0.548 m,參考面積為0.070 703 974 4 m2。

        圖1 二次引信模型

        2.1 網(wǎng)格劃分

        該二次引信的CFD 仿真模型是采用商業(yè)軟件進(jìn)行模擬數(shù)值計(jì)算的,采用從上到下的結(jié)構(gòu)體網(wǎng)格劃分方法,異形二次引信的局部表面網(wǎng)格模型如圖2 所示。計(jì)算域外流場(chǎng)網(wǎng)格模型如圖3 所示。計(jì)算網(wǎng)格采用六面體網(wǎng)格,根據(jù)尺寸比例在彈體外圍設(shè)置一個(gè)繞流流場(chǎng),第一層邊界層網(wǎng)格厚度為5×10-6m,網(wǎng)格增長(zhǎng)率設(shè)定為1.5 以控制網(wǎng)格增長(zhǎng)速度,避免網(wǎng)格增長(zhǎng)過(guò)快導(dǎo)致計(jì)算發(fā)散,當(dāng)使用k-ω 湍流模型時(shí),其使用壁面模型法,要求y+=1,近壁面網(wǎng)格層數(shù)為15 層,由于云爆彈云爆劑拋撒的特殊性,對(duì)拋出二次引信速度區(qū)域進(jìn)行限制,選取表1 中的參數(shù)作為計(jì)算工況。

        表1 計(jì)算工況組合

        圖2 二次引信表面網(wǎng)格

        圖3 計(jì)算域外流場(chǎng)網(wǎng)格

        2.2 計(jì)算求解

        用網(wǎng)格劃分軟件對(duì)計(jì)算網(wǎng)格質(zhì)量進(jìn)行檢查并優(yōu)化,確認(rèn)無(wú)誤后輸出網(wǎng)格文件。該模型的計(jì)算網(wǎng)格角度Angle 27°以上,Determinant 3×3×3 質(zhì)量0.5 以上,網(wǎng)格夾角歪斜度Equiangle Skewness 0.2 以上。將網(wǎng)格導(dǎo)入計(jì)算軟件中后,再一次檢查網(wǎng)格質(zhì)量,顯示最小體積網(wǎng)格尺寸大于0 即可(無(wú)負(fù)體積網(wǎng)格);使用密度耦合求解器;選擇k-ω 湍流模型;運(yùn)用理想氣體介質(zhì),氣體黏度滿足薩蘭德定理;避免邊界條件選擇壓力遠(yuǎn)場(chǎng)邊界條件;差分格式采用動(dòng)量、湍流動(dòng)能及湍流耗散率均選用二階迎風(fēng)格式;參考?jí)簭?qiáng)使用標(biāo)準(zhǔn)大氣壓;采用隱式算法,其余默認(rèn);定義監(jiān)視器,進(jìn)行20 000 步的迭代計(jì)算。作者運(yùn)用上述設(shè)置方法對(duì)某現(xiàn)有模型進(jìn)行計(jì)算,并與風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,其阻力系數(shù)、升力系數(shù)、俯仰力矩系數(shù)等誤差均控制在5%以內(nèi),說(shuō)明該方法計(jì)算具有一定的準(zhǔn)確性和可靠性。

        3 氣動(dòng)特性計(jì)算結(jié)果及分析

        二次引信擾流外流場(chǎng)域壓力云圖及二次引信彈身上的壓力云圖如圖4、圖5 所示。由圖5 可知,二次引信端頭和翼梢前端所受壓強(qiáng)最大。

        圖4 外流場(chǎng)壓力云圖

        圖5 二次引信表面靜壓

        軸向力系數(shù)、法向力系數(shù)與阻力系數(shù)、升力系數(shù)的換算關(guān)系如下

        式中:CD 為阻力系數(shù),CL 為升力系數(shù),Cz 為側(cè)向力系數(shù),CA 為軸向力系數(shù),CN 為法向力系數(shù),CZ 為橫向力系數(shù)[14]。

        3.1 升力特性分析

        在側(cè)滑角為0°時(shí),0°、2°、4°、6°、8°、10°和12°攻角下,進(jìn)行不同馬赫數(shù)下的仿真計(jì)算,得到升力系數(shù)變化曲線如圖6 所示,由圖6 可知,該二次引信升力系數(shù)隨攻角增大而增大,并且其升力系數(shù)受馬赫數(shù)影響很小,法向力隨攻角呈現(xiàn)近似線性變化規(guī)律,符合空氣動(dòng)力學(xué)基本規(guī)律。

        圖6 二次引信升力系數(shù)隨攻角、馬赫數(shù)變化曲線

        3.2 阻力特性分析

        在側(cè)滑角為0°時(shí),在0°、2°、4°、6°、8°、10°和12°攻角下,進(jìn)行不同馬赫數(shù)下的仿真計(jì)算,得到阻力系數(shù)變化曲線如圖7 所示,由圖7 可知,該二次引信阻力系數(shù)在相同攻角下,隨馬赫數(shù)的增大而增大;在相同馬赫數(shù)下,該二次引信阻力系數(shù)隨著攻角的增加緩慢增長(zhǎng),但增長(zhǎng)較小,說(shuō)明阻力系數(shù)受攻角影響較小。

        圖7 二次引信阻力系數(shù)隨攻角、馬赫數(shù)變化曲線

        3.3 側(cè)向力特性分析

        在攻角為0°時(shí),在0°、2°、4°、6°、8°、10°和12°側(cè)滑角下,進(jìn)行不同馬赫數(shù)下的仿真計(jì)算,得到側(cè)向力系數(shù)變化曲線如圖8 所示,由圖可知,該二次引信側(cè)向力系數(shù)受馬赫數(shù)影響較小,但是受側(cè)滑角影響較大,側(cè)向力系數(shù)隨著側(cè)滑角的增大而增大,呈現(xiàn)近似線性變化規(guī)律,符合空氣動(dòng)力學(xué)基本規(guī)律。

        圖8 二次引信側(cè)向力系數(shù)隨側(cè)滑角、馬赫數(shù)變化曲線

        3.4 俯仰力矩系數(shù)特性分析

        該二次引信俯仰力矩系數(shù)(對(duì)質(zhì)心0.510 3)隨攻角、馬赫數(shù)變化的曲線如圖9 所示,可以看出,俯仰力矩系數(shù)隨攻角變化并非線性的,且俯仰通道是靜穩(wěn)定的。0~6°攻角時(shí),隨著攻角增大,俯仰力矩系數(shù)增大較快;攻角為9~12°時(shí),隨著攻角增大,俯仰力矩系數(shù)增加較慢。

        圖9 二次引信俯仰力矩系數(shù)隨攻角、馬赫數(shù)變化曲線

        3.5 偏航力矩系數(shù)特性分析

        該二次引信偏航力矩系數(shù)(對(duì)質(zhì)心0.510 3)隨側(cè)滑角、馬赫數(shù)變化的曲線如圖10 所示,可以看出,偏航力矩系數(shù)隨攻角變化是線性的,且偏航通道是靜穩(wěn)定的。

        圖10 二次引信偏航力矩系數(shù)隨側(cè)滑角、馬赫數(shù)變化曲線

        4 結(jié)論

        本文通過(guò)將某云爆彈亞音速下二次引信氣動(dòng)外形作為研究對(duì)象,應(yīng)用商業(yè)數(shù)值仿真計(jì)算軟件對(duì)模型進(jìn)行計(jì)算,并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析。計(jì)算結(jié)果表明,在0.6~0.8 Ma 下,該異形二次引信阻力系數(shù)隨著馬赫數(shù)的增大而增大,阻力系數(shù)受馬赫數(shù)影響較大,升力系數(shù)隨著攻角的增大呈線性增大,阻力系數(shù)受馬赫數(shù)影響較大,側(cè)向力系數(shù)隨側(cè)滑角的增大呈線性增長(zhǎng);在俯仰通道和偏航通道都是靜穩(wěn)定的,不排除計(jì)算誤差的情況下,俯仰方向靜穩(wěn)定度在13%左右,偏航通道靜穩(wěn)定度在17%左右,根據(jù)以往飛行經(jīng)驗(yàn)分析,無(wú)控情況下,靜穩(wěn)定度達(dá)10%左右方可滿足實(shí)際使用需求,所以俯仰方向和偏航方向的靜穩(wěn)定性可以滿足使用需求。研究結(jié)果為非常規(guī)彈丸彈道特性的深入研究提供了參考和依據(jù)。

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