郭朝陽，趙 遠(yuǎn)，王 敏，馮錦萍

(1.煤炭科學(xué)研究總院，北京 100013；2.中國煤炭科工集團(tuán)太原研究院有限公司，山西 太原 030006；3.新礦內(nèi)蒙古能源有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 202150；4.山西汾河一壩管理有限公司，山西 太原 030001)

支護(hù)作為煤礦井巷工程掘進(jìn)中最為重要的一道工序，是生產(chǎn)過程的安全保障[1-3]。隨著大型掘進(jìn)和運(yùn)輸設(shè)備的引入，煤炭資源的生產(chǎn)效率逐步提高，但是與之匹配的支護(hù)裝備卻不能夠滿足實(shí)際需要[4-7]。其中，在某些煤礦中，部分煤巷的斷面形式較為特殊，表現(xiàn)為梯形、倒梯形、不規(guī)則矩形等，該類巷道不能滿足掘錨一體化或盾構(gòu)機(jī)等先進(jìn)機(jī)械化掘進(jìn)工藝的使用條件，一般采用人工方式完成巷道的臨時支護(hù)和永久支護(hù)，極易出現(xiàn)“掘支失衡”的現(xiàn)象[8-11]。該類特殊斷面形式的巷道支護(hù)裝備及快速掘進(jìn)工藝等問題亟需解決。

部分國內(nèi)外學(xué)者針對巷道快速掘進(jìn)裝備的研發(fā)和優(yōu)化展開研究：卓君等[12]通過現(xiàn)場調(diào)研、理論分析實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)及現(xiàn)場工業(yè)性試驗(yàn)等方法系統(tǒng)揭示弱黏結(jié)復(fù)合頂板巷道掘進(jìn)工作面圍巖破壞機(jī)理并進(jìn)行頂板穩(wěn)定性研究，研發(fā)掘進(jìn)工作面快速掘進(jìn)強(qiáng)力掩護(hù)裝備，提高掘進(jìn)工作面頂板完整性及巷道錨固質(zhì)量，解決龍灘礦弱黏結(jié)復(fù)合頂板半煤巖巷巖層組合變化大易冒頂漏頂嚴(yán)重掘進(jìn)工作面掘進(jìn)速度等問題；趙二會等[13]在分析掘進(jìn)類型、快速掘進(jìn)管理、設(shè)備研發(fā)等方面的基礎(chǔ)上對綜掘裝備進(jìn)行升級改造，并借助FLAC3D數(shù)值模擬軟件對巷道支護(hù)技術(shù)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化配置，實(shí)現(xiàn)了掘進(jìn)工作面臨時支護(hù)、錨桿施工機(jī)械化，提高了掘進(jìn)效率及施工過程的安全性；龔循仁[14]通過查閱國內(nèi)外快速支護(hù)設(shè)備和單軌吊行走系統(tǒng)的相關(guān)資料，設(shè)計(jì)出巷道快速支護(hù)裝備采用單軌吊形式的行走系統(tǒng)，通過對設(shè)計(jì)出的三種行走方案進(jìn)行分析比較，最終確定采用邁步式兩缸行走機(jī)構(gòu)，同時對其工作過程和結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行了詳細(xì)闡述，并利用ANSYS軟件對其進(jìn)行靜力學(xué)分析，驗(yàn)證了行走機(jī)構(gòu)的合理性；馬騁[14]在現(xiàn)有綜采工作面智能化裝備及控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，研究應(yīng)用超前支架的電液控制技術(shù)、遙控控制技術(shù)；開發(fā)遠(yuǎn)程控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)在地面(工作巷)監(jiān)控中心對超前支架視頻監(jiān)視、數(shù)據(jù)監(jiān)測、遠(yuǎn)程控制及“一鍵自移”等自動化功能。實(shí)現(xiàn)兩巷超前支護(hù)作業(yè)的機(jī)械化、智能化。

上述研究基本上是圍繞矩形巷道快速掘進(jìn)支護(hù)工藝，對于具有傾斜頂板的特殊斷面形式巷道而言很少涉及，該類巷道的支護(hù)難題一直沒有被解決[16，17]。本研究為解決“倒梯形”巷道傾斜頂板的支護(hù)困難等問題，以內(nèi)蒙古長城六礦1901S回風(fēng)巷作為試驗(yàn)地點(diǎn)，通過對懸軌翼式液壓錨桿鉆車現(xiàn)場應(yīng)用流程的詳細(xì)介紹，突出該裝備能夠適應(yīng)深部井巷工程中大傾角傾斜頂板巷道的施工環(huán)境，并且能夠與掘進(jìn)機(jī)之間形成協(xié)同作業(yè)，縮短掘進(jìn)支護(hù)時間來達(dá)到快速掘進(jìn)施工的目的，以支護(hù)效率的方式對比分析人工支護(hù)和錨桿鉆車支護(hù)的特點(diǎn)，并通過現(xiàn)場應(yīng)用反饋結(jié)合數(shù)值模擬對鉆車臨時支護(hù)平臺進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，完成裝備的升級改造，對解決特殊斷面形式巷道的支護(hù)問題具有極其重要的意義。

1 工程概況

長城六礦隸屬山東能源集團(tuán)新汶內(nèi)蒙古能源有限責(zé)任公司，位于內(nèi)蒙古鄂爾多斯市鄂托克前旗上海廟鎮(zhèn)，緊靠寧夏，背靠黃河，同時又具備了內(nèi)蒙古平原的氣候和地質(zhì)條件。由于位置處于黃土高原向平原的過渡地段，地層多斷層且?guī)r層劃分錯綜復(fù)雜，同時黃河的存在使得地層和巖層受地下水影響較大，裂隙水密集分布，煤炭賦存條件極其復(fù)雜，但是煤層儲量豐富且極其富有開采價值，因此對于該地區(qū)地下煤巷開采的圍巖條件研究勢在必行。

該地區(qū)巖層以砂巖為主，分布于整個上、下采區(qū)，與灰?guī)r巖層交錯分布。礦區(qū)附近軟弱含水層較少，但巖石裂隙水含量較大，整體呈現(xiàn)弱膠結(jié)特征，各巖層穩(wěn)定性和圍巖控制程度較差，巖石強(qiáng)度偏小。巷道集中部位的巖層從上到下依次為中細(xì)砂巖，粉砂巖，泥質(zhì)灰?guī)r，9#煤，中細(xì)砂巖，細(xì)砂巖，中砂巖。巷道的頂板一般為泥質(zhì)灰?guī)r，部分夾雜著粉砂巖。

根據(jù)鉆孔資料及鄰近巷道實(shí)際揭露地質(zhì)資料揭露分析，該巷道掘進(jìn)范圍內(nèi)9#煤厚度3.71～5.14 m，平均4.2 m。煤層含有夾矸，夾矸層數(shù)1-5層，夾矸厚度0.09～0.23 m，平均0.18 m。9#煤層為對比可靠，煤層結(jié)構(gòu)復(fù)雜，屬于可采的穩(wěn)定煤層，如圖1所示。

圖1 綜合地層柱狀圖(1∶200)

試驗(yàn)巷道所在位置及地層如圖2所示，1901S回風(fēng)巷開門點(diǎn)設(shè)計(jì)自1901S運(yùn)輸巷Y2導(dǎo)線點(diǎn)以南109.24 m(平距)為巷中，先以方位角171°59′52″，沿煤層頂板擴(kuò)約32.73 m(平距)，再沿煤層頂板掘進(jìn)約29 m(平距)；然后以方位角179°59′53″，沿煤層頂板掘進(jìn)約43 m(平距)；再按照方位角181°26′02″，沿煤層頂板掘進(jìn)約31 m(平距)與泄水巷貫通。在泄水巷南幫為巷中，按照以方位角181°26′02″沿煤層頂板掘進(jìn)約50.91 m(平距)；以方位角179°59′33″，沿煤層頂板掘進(jìn)約403.10 m(平距)；以方位角181°59′43″沿煤層頂板掘進(jìn)約612.88 m(平距)；最后以方位角197°00′02″沿煤層頂板掘進(jìn)約1002.02 m(平距)到位。設(shè)計(jì)長度共計(jì)2202.64 m(平距)。施工時，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際揭露情況調(diào)整施工方案，屆時另行編制安全技術(shù)措施，確保施工安全。

圖2 試驗(yàn)巷道所在位置及地層示意

2 錨桿鉆車現(xiàn)場工作流程

單軌液壓錨桿鉆車主要配合掘進(jìn)機(jī)使用，從而實(shí)現(xiàn)巷道的快速掘進(jìn)。一般來說，單軌液壓錨桿鉆車配合使用的掘進(jìn)機(jī)應(yīng)具備遙控操作功能，以避免鉆車在懸掛狀態(tài)下操作人員位于鉆車下方。具體施工流程如圖3所示，單次循環(huán)允許的最大排距n應(yīng)根據(jù)巷道的圍巖條件確定。

圖3 設(shè)備工作流程

1)掘進(jìn)準(zhǔn)備工作。單軌液壓錨桿鉆車將支護(hù)材料(錨桿、錨索等)吊運(yùn)到迎頭，放置巷道兩幫。主機(jī)架后支腿頂住頂板，龍門支腿落地伸出，此時，軌道及鏈環(huán)處于不受力狀態(tài)。

2)第一個錨桿排距掘進(jìn)過程。掘進(jìn)機(jī)遙控開至迎頭，操作者位于龍門架座椅上，遙控操作掘進(jìn)機(jī)開始截割。當(dāng)截割頭上揚(yáng)后截割頂板時，平臺自動往后滑移，平臺與截割頭擁有合理間距。隨著掘進(jìn)機(jī)截割深入，錨桿鉆車不動，支護(hù)平臺隨動跟進(jìn)，始終保持截齒與支護(hù)平臺保持合理間距。第一個排距上部空間截割完成，平臺推進(jìn)主動護(hù)住頂板，給頂板施加主動支護(hù)力，此時壓力傳感器受力處于合理范圍內(nèi)。隨著掘進(jìn)機(jī)截割往巷道下部進(jìn)行，護(hù)板護(hù)住迎頭，直至截割完成。

3)第二個錨桿排距掘進(jìn)過程。掘進(jìn)機(jī)截割頭上揚(yáng)，開始第一個循環(huán)第二個排距截割，過程與截割第一個錨桿排距相同。如果第二個排距截割完成，壓力傳感器受力還是仍然處于合理范圍內(nèi)，則證明頂板完好，繼而開始第一個循環(huán)的第3個錨桿排距截割。

4)臨時支護(hù)平臺固定。根據(jù)壓力傳感器所監(jiān)測到的頂板情況，第一個循環(huán)在完成第1～3個錨桿排距截割后，錨桿鉆車收龍門支腿，主機(jī)架在軌道上迅速前移1～3個錨桿排距后，落下龍門支腿。調(diào)整好鋼帶、鋼網(wǎng)與側(cè)幫位置，并將固定平臺帶網(wǎng)牢牢支撐在頂板上，此時臨時支護(hù)平臺向頂板施加主動支護(hù)力。若因頂板破碎下落，壓力傳感器受力超過了閾值，則落下固定平臺上的兩條支腿，繼續(xù)向頂板施加支護(hù)力，完成臨時支護(hù)平臺的固定。掘進(jìn)機(jī)視頂板情況繼續(xù)截割1～2個錨桿排距，截割完成后，機(jī)器退離工作面6～7 m。

5)臨時支護(hù)平臺可折疊部分展開。掘進(jìn)機(jī)在退離工作面的同時，根據(jù)臨時支護(hù)平臺可折疊部分自動展開護(hù)住迎頭，臨時支護(hù)完成。

6)鉆車進(jìn)行錨護(hù)作業(yè)。錨桿鉆車完成臨時支護(hù)后下落錨桿機(jī)機(jī)載平臺，錨桿機(jī)機(jī)載平臺落下2條平臺支腿，穩(wěn)定并校正平臺呈水平狀態(tài)。錨桿機(jī)從機(jī)載平臺上的伸縮臂往支護(hù)平臺滑出，立起錨桿機(jī)并垂直機(jī)載平臺，伸縮臂將錨桿機(jī)送到錨桿的作業(yè)位置時停止。每臺錨桿機(jī)對準(zhǔn)頂板上的鋼帶孔進(jìn)行鉆孔作業(yè)，每臺鉆機(jī)在分配作業(yè)區(qū)完成頂板，兩幫各自的錨桿錨索作業(yè)，一次掘進(jìn)循環(huán)完成。

7)延長軌道。在永久支護(hù)完成后，需要安裝錨索來吊掛軌道。軌道一般使用錨桿或錨索吊掛，當(dāng)頂板條件較好時采用錨桿吊掛。采用錨桿吊掛時，吊掛板與頂板用錨桿及墊塊進(jìn)行錨固，錨桿頂端用兩個螺帽進(jìn)行錨接。完成錨索布設(shè)，且錨索強(qiáng)度達(dá)到后，單軌液壓錨桿鉆車下落支護(hù)平臺，將 W鋼帶安裝固定在定位銷上。其次，將每根鋼帶上面鋪上鋼網(wǎng)，最后將鋼軌壓在鋼網(wǎng)上。平臺將鋼帶、鋼網(wǎng)及軌道托舉起來，人工配合將軌道用插銷連接在鏈環(huán)上，軌道延長完成后，支護(hù)平臺打開迎頭護(hù)板，防止迎頭片幫。

3 錨桿鉆車工業(yè)化生產(chǎn)應(yīng)用(雙排距施工)

現(xiàn)場施工過程中支護(hù)雙排距為2.6 m，單軌吊錨桿鉆機(jī)在使用過程中液壓系統(tǒng)能夠?qū)型鋼帶、鋼筋錨網(wǎng)與臨時支護(hù)平臺前伸至工作面迎頭處。頂板各排距之間相互契合，很好的解決了大傾角傾斜頂板的支護(hù)難題，現(xiàn)場的掘進(jìn)支護(hù)作業(yè)全流程自動化，由遙控指揮，既是各裝備獨(dú)立運(yùn)作的智能化體現(xiàn)，又是裝備之間統(tǒng)一調(diào)配，相互協(xié)作的連續(xù)性作業(yè)。

1901S回風(fēng)巷的巷道走勢傾角為17°，斷面面積為19.7 m2，屬于大傾角大斷面巷道，且斷面形狀為倒梯形，傾斜頂板，無法采用掘錨一體機(jī)或盾構(gòu)機(jī)的快速掘進(jìn)支護(hù)工藝，因此該巷道原施工方案的臨時支護(hù)和永久支護(hù)采用人工方式進(jìn)行。以雙排距為例，通過對比單根錨桿及錨索的施工時間，以及雙排距單循環(huán)所需要的時間和平均月進(jìn)尺來對比分析兩種支護(hù)方式的優(yōu)劣，如圖4、圖5所示。

圖4 單根支護(hù)材料施工時間對比

圖5 單循環(huán)所需時間及平均月進(jìn)尺對比

與人工支護(hù)方式相比，錨桿鉆車施工過程中單根錨桿的效率提高60%，單根錨索的效率提高66.67%，由于單根支護(hù)材料并沒有考慮到臨時支護(hù)過程，對比可知，單循環(huán)中支護(hù)作業(yè)效率提高了60%以上，人工支護(hù)采用前探梁，錨桿鉆車使用臨時支護(hù)平臺，錨桿鉆車能夠從臨時支護(hù)和永久支護(hù)兩個方面大大減少現(xiàn)場支護(hù)作業(yè)的時間。人工支護(hù)工藝月平均進(jìn)尺僅為224 m，而錨桿鉆車工藝月平均進(jìn)尺可穩(wěn)定在350 m，最高可達(dá)370 m。并且錨桿鉆車在改進(jìn)臨時支護(hù)平臺后能進(jìn)行三排距施工。

4 錨桿鉆車臨時平臺支護(hù)優(yōu)化

4.1 功能要求

臨時支護(hù)支護(hù)平臺是單軌液壓錨桿鉆車實(shí)現(xiàn)臨時支護(hù)功能的關(guān)鍵部件，也是實(shí)現(xiàn)一個循環(huán)多個排距掘進(jìn)的必要前提[119]。因此，臨時支護(hù)平臺需要滿足以下幾個功能要求：①臨時支護(hù)平臺可以對頂板實(shí)現(xiàn)良好的臨時支護(hù)；②臨時支護(hù)平臺可以適應(yīng)不同角度的頂板；③臨時支護(hù)平臺可以對巷道迎頭進(jìn)行支護(hù)；④為了減小巷道圍巖塑性區(qū)的擴(kuò)展，使得巷道圍巖在開挖后保留有較好的穩(wěn)定性，臨時支護(hù)平臺能夠?qū)崿F(xiàn)對頂板進(jìn)行主動支護(hù)，因此平臺應(yīng)該能夠提供可觀的支撐力；⑤巷道頂板進(jìn)行臨時支護(hù)后，錨桿鉆車在臨時支護(hù)平臺下便于對巷道頂板與幫部進(jìn)行永久支護(hù)。

4.2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化

從功能需求來說，初始臨時支護(hù)平臺基本實(shí)現(xiàn)臨時支護(hù)平臺的功能需求，但仍然存在較多不足。從現(xiàn)場應(yīng)用來說，我國較多煤礦巷道的頂板具有一定角度，巷道斷面為倒梯形，初始臨時支護(hù)平臺對于傾斜頂板的巷道需要對平臺進(jìn)行調(diào)整[20]；從平臺的結(jié)構(gòu)受力來說，初始臨時支護(hù)平臺的結(jié)構(gòu)受力易造成受力集中，且在應(yīng)力集中點(diǎn)會造成較大的彎矩；從平臺的支撐力來說，鉆車主要由三個液壓油缸控制平臺的臨時支護(hù)作業(yè)，一個補(bǔ)償油缸支撐平臺的轉(zhuǎn)動和角度，頂板受力過載時，臨時支護(hù)平臺無足夠支撐力，易造成頂板冒落。

為了解決上述問題，本文對現(xiàn)有的臨時支護(hù)平臺進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺如圖6所示。由圖6可知，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺主要由兩缸控制[21，22]。第一組油缸由 6 個油缸組成，主要控制平臺的升起與下落。由于是 6 個油缸，優(yōu)化后的平臺相比初始臨時支護(hù)平臺能提供更大的支護(hù)力。第二組油缸由2個油缸組成，主要控制平臺支護(hù)角度。優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺的液壓油缸與平臺的連接處為萬向軸結(jié)構(gòu)，通過兩個液壓油缸的之間的行程差可以控制支護(hù)平臺繞旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)平臺的不同支護(hù)角度，以適應(yīng)不同角度的巷道頂板。同時，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺結(jié)構(gòu)受點(diǎn)力由原來的一處增加至三處，結(jié)構(gòu)受力得到優(yōu)化。

圖6 優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺

4.3 靜力學(xué)模擬分析

為了研究兩種臨時支護(hù)平臺在受到頂板壓力時的結(jié)構(gòu)受力情況，在SolidWorks建立兩種平臺的模型，并將畫好的模型導(dǎo)入到Abaqus中進(jìn)行靜力學(xué)計(jì)算[23，24]。為了提高有限元軟件的計(jì)算效率，將臨時支護(hù)平臺模型進(jìn)行簡化。分析臨時支護(hù)平臺在均布荷載作用下，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、位移和塑性應(yīng)變，以驗(yàn)證結(jié)構(gòu)優(yōu)化的合理性。

4.3.1 主應(yīng)力分析

臨時支護(hù)平臺Mises應(yīng)力分布如圖7所示。由圖7(a)可知，初始臨時支護(hù)平臺在受到均布荷載作用時會出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，Mises應(yīng)力主要集中平臺與升降結(jié)構(gòu)的連接處，Mises應(yīng)力的最大值可達(dá)到713.6 MPa。由圖7(b)可知，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺在受到均布荷載作用時也會出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，但應(yīng)力集中沒有初始臨時支護(hù)平臺那么明顯。優(yōu)化后平臺的Mises應(yīng)力最大值為454 MPa，最大值位于平臺的旋轉(zhuǎn)軸上，因此在可將旋轉(zhuǎn)軸的材料換成高強(qiáng)度合金鋼。

圖7 臨時支護(hù)平臺 Mises應(yīng)力分布

4.3.2 位移分析

臨時支護(hù)平臺位移分布如圖8所示。由圖8(a)中可知，初始臨時支護(hù)平臺的最大位移位于支護(hù)平臺的最前端，最大位移為33.55 mm，此時結(jié)構(gòu)已經(jīng)變形過大。圖8(b)顯示優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺最大位移位于支護(hù)平臺兩側(cè)的最前端，此時最大位移為13.17 mm。由此可以得出，在相同荷載下優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺位移量要遠(yuǎn)小于初始臨時支護(hù)平臺的位移量，表明臨時支護(hù)平臺的優(yōu)化對位移控制效果顯著。

圖8 臨時支護(hù)平臺位移分布

4.3.3 塑性位移分析

臨時支護(hù)平臺塑性應(yīng)變?nèi)鐖D9所示。由圖9(a)可知，初始臨時支護(hù)平臺的平臺與升降結(jié)構(gòu)的連接處出現(xiàn)嚴(yán)重的塑性變形，鋼材已經(jīng)處于完全屈服狀態(tài)，塑性應(yīng)變的最大值達(dá)到0.401。除了平臺與升降結(jié)構(gòu)的連接處，升降結(jié)構(gòu)中也出現(xiàn)了較為明顯的塑性變形。由圖9(b)可知，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺也出現(xiàn)了塑性變形，但此時的塑性變形不明顯，塑性應(yīng)變最大值為0.00369，塑性變形主要位于平臺的旋轉(zhuǎn)軸上。因此，可將旋轉(zhuǎn)軸更換成高強(qiáng)度鋼材。

圖9 臨時支護(hù)平臺塑性位移分布

綜上可以發(fā)現(xiàn)，初始的臨時支護(hù)平臺在受到一定均布荷載作用時，不僅會出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，還易出現(xiàn)平臺前端位移量過大和產(chǎn)生明顯的塑性位移等問題。在相同荷載作用下，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺與加液壓支腿的臨時支護(hù)平臺在應(yīng)力集中、位移量和塑性變形等問題上有顯著的改善。對于單個循環(huán)掘進(jìn)長度較長的巷道，應(yīng)選用加液壓支腿的臨時支護(hù)平臺，其在平臺位移量控制與結(jié)構(gòu)受力改善等方面相較于優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺表現(xiàn)更為突出。

5 結(jié) 論

1)懸軌翼式錨桿鉆車集臨時支護(hù)、運(yùn)送支護(hù)材料、打眼、安裝錨索(錨桿)、錨索漲拉等功能于一體，取消了人工搭建前探梁的支護(hù)形式，采用臨時支護(hù)平臺作為超前支護(hù)，四臺鉆臂可實(shí)現(xiàn)獨(dú)立作業(yè)，同時進(jìn)行頂板和幫部的支護(hù)施工，大大減少支護(hù)作業(yè)所需時間，提高月平均進(jìn)尺至350 m，甚至能夠進(jìn)行三排距施工。

2)懸軌翼式錨桿鉆車成功完成井下的首次應(yīng)用，能夠很好的適應(yīng)巷道特殊斷面形式。掘進(jìn)機(jī)退出工作面的同時，錨桿鉆車通過懸掛單軌從巷道上部空間行走前移至工作面，減少因機(jī)器交替調(diào)換占用的時間。

3)在數(shù)值模擬優(yōu)化中，將臨時支護(hù)平臺調(diào)整為升降和角度獨(dú)立控制的形式，不僅能夠更好的適應(yīng)各種角度的頂板，而且優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺結(jié)構(gòu)受點(diǎn)力由原來的一處增加至三處，減少應(yīng)力集中現(xiàn)象出現(xiàn)的概率及結(jié)構(gòu)變形量，優(yōu)化后的臨時支護(hù)平臺對位移控制效果更加顯著，變形量減少了63.72%。