張利娟,張 睿,劉 冬

(南京理工大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院,江蘇 南京 210094)

0 引 言

隨社會和經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,垃圾處理需求與日俱增[1-3]。而傳統(tǒng)的垃圾焚燒發(fā)電廠具有發(fā)電效率低、投資高、運(yùn)營成本高等缺點(diǎn),長期依賴財(cái)政補(bǔ)貼,無法完全市場化運(yùn)營[4]。在財(cái)政收緊背景下,垃圾處理補(bǔ)貼將逐步退出,現(xiàn)有垃圾焚燒發(fā)電廠極可能大面積虧損。而利用現(xiàn)有燃煤機(jī)組協(xié)同處置垃圾是未來發(fā)展趨勢。目前燃煤耦合垃圾發(fā)電方式主要有直接耦合、平行耦合及間接耦合。直接耦合即垃圾在燃煤鍋爐中與煤混燃發(fā)電。許多學(xué)者針對煤與垃圾混合燃燒特性及污染物排放進(jìn)行了研究。MUTHURAMAN等[5]研究了木材、城市生活垃圾與印度煤共燃的燃燒特性,結(jié)果表明木材、城市生活垃圾的摻混改善了印度煤的揮發(fā)分釋放及著火特性,降低了著火溫度;城市生活垃圾對煤燃燒的促進(jìn)作用更明顯。PENG等[6]研究城市生活垃圾(MSW)/煤混燃過程中多環(huán)芳烴(PAHs)的排放和分布特征。結(jié)果表明,與MSW和煤炭單獨(dú)燃燒相比,MSW/煤混燃產(chǎn)生的多環(huán)芳烴總量較低,毒性當(dāng)量降低。LIU等[7]研究有機(jī)固廢與褐煤的著火和燃盡溫度、灰分熔融溫度及結(jié)渣傾向,發(fā)現(xiàn)隨有機(jī)固廢比例增加,混燃物著火溫度基本保持穩(wěn)定,燃盡溫度降低。但有機(jī)固廢比例高于30%時(shí),燃料在高溫下可能熔化并堵塞煤焦孔隙,摻混燃料結(jié)渣傾向嚴(yán)重,因此在煤與固廢的混燃過程中應(yīng)特別注意避免結(jié)渣。中國華能集團(tuán)清潔能源技術(shù)研究院有限公司在流化床機(jī)組中實(shí)現(xiàn)了煤、生物質(zhì)及固廢的耦合發(fā)電,驗(yàn)證了利用循環(huán)流化床鍋爐混燒固廢的可行性[8]。我國長春生活垃圾發(fā)電廠實(shí)現(xiàn)了循環(huán)流化床爐內(nèi)77% MSW與煤混燃發(fā)電[9],相較傳統(tǒng)垃圾焚燒發(fā)電,發(fā)電效率有所提升。但直接耦合對垃圾成分和粒度要求較高,一般適用于流化床鍋爐,且對鍋爐影響較大。

平行耦合即垃圾采用獨(dú)立的焚燒及熱力系統(tǒng)裝置處理后,將產(chǎn)生的蒸汽并入燃煤機(jī)組熱力系統(tǒng)發(fā)電。趙梁[10]以200 MW火電機(jī)組為例,設(shè)計(jì)垃圾焚燒蒸汽側(cè)耦合燃煤發(fā)電方案,結(jié)合蒸汽參數(shù)討論了蒸汽側(cè)耦合方式的可行性。CHEN等[11]提出一種垃圾發(fā)電與燃煤發(fā)電相結(jié)合的混合發(fā)電系統(tǒng),利用垃圾焚燒爐產(chǎn)生的蒸汽加熱燃煤機(jī)組的部分給水,顯著提高了垃圾發(fā)電效率。但由于垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)蒸汽參數(shù)較低,平行耦合的綜合發(fā)電效率較低,同時(shí)由于垃圾處理需設(shè)置單獨(dú)焚燒以及煙氣處理裝置,投資成本較高[12]。

間接耦合根據(jù)垃圾熱處理工藝可分為熱解耦合、氣化耦合和焚燒耦合。王學(xué)斌等[13]提出一種垃圾熱解耦合燃煤發(fā)電技術(shù),熱解高熱值油氣用于機(jī)組助燃調(diào)峰、垃圾炭與煤摻燒,摻燒前后煙氣二噁英含量相差不大。PAN等[14]提出將垃圾氣化與燃煤發(fā)電相結(jié)合的概念,通過等離子氣化技術(shù)將垃圾轉(zhuǎn)化為合成氣,隨后輸送到燃煤鍋爐中燃燒發(fā)電。垃圾發(fā)電效率大幅提升,遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)垃圾發(fā)電廠。國電樂東電廠采用氣化耦合方式,將垃圾單獨(dú)氣化后送入燃煤鍋爐中燃燒,采用這種方式可大幅降低生活垃圾中有害組分對燃煤鍋爐的影響[15]。熱解耦合及氣化耦合在提高燃料適應(yīng)性的同時(shí)實(shí)現(xiàn)生活垃圾灰渣與燃煤灰渣的徹底分離,但垃圾處理量較少且處理工藝復(fù)雜,投資成本較高。而焚燒耦合垃圾處理量大,工藝簡單。史兵權(quán)等[16]對鍋爐煙氣側(cè)耦合垃圾焚燒進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)垃圾焚燒煙氣會影響燃煤鍋爐流動特性,提升爐膛出口煙溫;耦合煙氣后SO2排放量降低。焚燒耦合技術(shù)對原有機(jī)組改動較小,投資費(fèi)用低,能充分利用燃煤機(jī)組煙氣凈化裝置協(xié)同處理垃圾焚燒煙氣。馬瀚程等[17]研究了垃圾焚燒煙氣對煤粉爐內(nèi)煙氣中二噁英生成的影響,結(jié)果表明,燃煤耦合垃圾焚燒煙氣后,煤粉爐煙氣和灰渣中二噁英毒性當(dāng)量降低。

筆者針對間接耦合工藝中的焚燒耦合方案開展全流程模擬與評估分析,在Aspen Plus軟件上建立了燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的全流程模擬模型,并根據(jù)模擬結(jié)果計(jì)算了系統(tǒng)的發(fā)電效率、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性和電力生產(chǎn)全流程碳排放,分析耦合改造對系統(tǒng)的影響,為示范工程建設(shè)提供參考。

1 模擬與分析方法

1.1 系統(tǒng)模擬

以600 MW超臨界煤粉爐燃煤電廠為參考,鍋爐采用DG1900/25.4-Ⅱ型鍋爐,汽輪機(jī)采用N600-24.2/566/566型汽輪機(jī)。對燃煤電廠進(jìn)行垃圾焚燒耦合改造,系統(tǒng)工藝流程如圖1所示。在燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)中,煤在煤粉鍋爐中燃燒;垃圾在回轉(zhuǎn)窯焚燒爐中焚燒,垃圾焚燒后的煙氣送入燃煤鍋爐中。選擇煙煤和典型垃圾作為系統(tǒng)燃料,其特性見表1。垃圾在燃料中的替代比設(shè)定為5%、10%(以熱值計(jì))。采用Aspen Plus軟件開展模擬,模型可劃分為燃料轉(zhuǎn)化單元、換熱單元、汽輪機(jī)單元以及煙氣凈化單元4個(gè)部分,如圖2所示。環(huán)境參考溫度為15 ℃。

表1 燃料特性

圖1 燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)流程Fig.1 Process of coal-fired coupled waste incineration power generation system

圖2 燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)全流程模擬模型Fig.2 Simulation model of the whole process of coal-fired coupled waste incineration power generation system

燃料轉(zhuǎn)化單元主要設(shè)備為煤粉爐和回轉(zhuǎn)窯焚燒爐,均采用RYield反應(yīng)器、Sep模塊和RGibbs反應(yīng)器進(jìn)行模擬,物性方法為PR-BM。換熱單元包括水冷壁、過熱器、再熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器,水冷壁模擬采用Heater模塊,過熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器模擬采用HeatX模塊,再熱器模擬采用MHeatX模塊。風(fēng)機(jī)模擬采用Pump模塊。換熱單元煙氣側(cè)采用PR-BM物性方法,蒸汽側(cè)采用STEAMNBS物性方法。汽輪機(jī)單元包括汽輪機(jī)、冷凝器、凝結(jié)水泵、除氧器和加熱器,汽輪機(jī)采用Compr模塊進(jìn)行模擬。冷凝器采用Pump模塊模擬,除氧器采用Mixer模塊模擬,加熱器采用HeatX模塊模擬,物性方法為STEAMNBS。煙氣處理單元包括選擇性催化還原脫硝(SCR)設(shè)備、活性炭噴射器、布袋除塵器(ESP)以及石灰石-石膏法脫硫(FGD)設(shè)備,分別用于脫除煙氣中的NOx、二噁英、飛灰以及SO2。

1.2 分析方法

分別從熱力學(xué)性能、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性以及電力生產(chǎn)全流程碳排放等角度對系統(tǒng)性能進(jìn)行分析評價(jià),評估系統(tǒng)可行性。

1.2.1 熱力學(xué)性能

通過計(jì)算發(fā)電效率分析系統(tǒng)的熱力學(xué)性能,其計(jì)算方法為

(1)

式中,η為系統(tǒng)發(fā)電效率,%;Wi為系統(tǒng)各汽輪機(jī)功率,MW;Pk為系統(tǒng)各耗功設(shè)備功率,MW;F為相應(yīng)燃料的質(zhì)量流量,kg/s;CV為相應(yīng)燃料的低位熱值,MJ/kg。

1.2.2 經(jīng)濟(jì)性

采用工程總投資、內(nèi)部收益率和投資回報(bào)周期評估系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性。系統(tǒng)的設(shè)備投資衡量參數(shù)為固定資產(chǎn)投資(FCI)和工程總投資(TPC)。固定資產(chǎn)投資通過規(guī)模放大法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算方法為

(2)

其中,Ia,i為設(shè)備a在現(xiàn)有規(guī)模下的設(shè)備投資,萬元;Ir,a,i為設(shè)備a在參考規(guī)模下設(shè)備投資,萬元;m為設(shè)備總數(shù);Aa,i、IFa,i、ba,i分別為設(shè)備a的國內(nèi)制造價(jià)格系數(shù)、安裝系數(shù)和規(guī)模放大系數(shù);Sa,i、Sr,a,i為設(shè)備a的現(xiàn)有規(guī)模、參考規(guī)模;Ea,i為設(shè)備a的參考設(shè)備投資對應(yīng)年份的經(jīng)濟(jì)學(xué)指數(shù)。化工工廠成本指數(shù)(CEPCI)將不同年份設(shè)備價(jià)格統(tǒng)一換算為以2020年為基準(zhǔn)的設(shè)備價(jià)格,Ea,i即為2020年成本指數(shù)與參考設(shè)備投資對應(yīng)年份成本指數(shù)比值。

系統(tǒng)的工程總投資包括固定資產(chǎn)投資(FCI)、承包服務(wù)費(fèi)(EPC)及工程偶然性費(fèi)用(PJC)。承包服務(wù)費(fèi)為固定資產(chǎn)投資的8%;工程偶然性費(fèi)用為固定資產(chǎn)投資、工程承包服務(wù)費(fèi)之和的15%[18]。本文設(shè)備投資計(jì)算基本參數(shù)[19-26]見表2。

表2 設(shè)備投資計(jì)算的基本參數(shù)

內(nèi)部收益率(IRR)即資金流入現(xiàn)值總額與資金流出現(xiàn)值總額相等、凈現(xiàn)值等于零時(shí)的折現(xiàn)率,計(jì)算方法為

(3)

Ct=Cs-[TPC(CRF(1+α)+OM]+
CF+CM),

(4)

(5)

式中,Ct為第t年的年現(xiàn)金流,萬元;CRF為年度平均投資比;OM為運(yùn)行維護(hù)費(fèi)率;CF為燃料費(fèi)用;CM為材料費(fèi)用;j為貼現(xiàn)率,%;n為項(xiàng)目運(yùn)行壽命,a。

投資回報(bào)期DPP即收回所有投資成本所需時(shí)間。本研究考慮了項(xiàng)目運(yùn)行期間貼現(xiàn)率對投資回報(bào)期的影響,采用動態(tài)投資回報(bào)期評估項(xiàng)目的經(jīng)濟(jì)性,計(jì)算方法為

(6)

其中,A為凈現(xiàn)金流為負(fù)值的上一階段,a;Bt為第t年的凈現(xiàn)金流,萬元;C為A的下一階段的凈現(xiàn)金流,萬元。內(nèi)部收益率及投資回報(bào)期計(jì)算基本參數(shù)見表3。

表3 IRR與DPP計(jì)算的基本參數(shù)

1.2.3 環(huán)保性

環(huán)境損失成本用于評價(jià)系統(tǒng)產(chǎn)生的污染物對環(huán)境的影響和破壞。本研究主要考慮環(huán)境影響為:全球變暖、酸化、光化學(xué)污染以及固體廢棄物。環(huán)境損失成本計(jì)算方法:

(7)

其中,PE為環(huán)境損失成本,元/h;W(a,b)為污染物b的排放總量,t/h;PWR(b,c)為污染物b在c類影響類別下的貨幣環(huán)境價(jià)值,元/t。各污染物的影響類別和貨幣環(huán)境價(jià)值見表4。

表4 污染物的影響類別和貨幣環(huán)境價(jià)值

1.2.4 電力生產(chǎn)全流程碳排放

電力生產(chǎn)全流程中碳排放包括煤炭開采加工、燃料運(yùn)輸、鍋爐燃燒、煙氣處理、固廢運(yùn)輸。本文采用排放系數(shù)法進(jìn)行碳排放的計(jì)量與計(jì)算。碳排放計(jì)算公式:

CE=CmEFm,

(8)

式中,CE為碳排放總量;Cm為產(chǎn)生碳排放的活動強(qiáng)度;EFm為該項(xiàng)活動的排放系數(shù);m為活動過程的數(shù)目。

電力全生產(chǎn)流程碳排放計(jì)算相關(guān)系數(shù)見表5。對于燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng),由于垃圾焚燒涉及生物碳排放以及化學(xué)碳排放,鍋爐燃燒過程的碳排放應(yīng)去除垃圾中生物碳焚燒產(chǎn)生的CO2。垃圾成分見表6,采用平衡法,根據(jù)文獻(xiàn)給出的干燥無灰垃圾中生物碳和化學(xué)碳含量的平均值,可計(jì)算得到垃圾中生物碳和化學(xué)碳的含量[31-32]。

表6 垃圾成分

2 結(jié)果與討論

2.1 熱力學(xué)性能

對耦合改造前后的系統(tǒng)發(fā)電效率進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見表7。相較原燃煤發(fā)電系統(tǒng),耦合改造后的系統(tǒng)汽輪機(jī)單元做功減少,這是因?yàn)闉楸３挚諝忸A(yù)熱器出口煙氣溫度一致,汽輪機(jī)單元循環(huán)水流量減小。2種系統(tǒng)中破碎機(jī)、風(fēng)機(jī)和泵是主要的耗能設(shè)備。相較原燃煤發(fā)電系統(tǒng),燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的破碎機(jī)、泵能耗降低,風(fēng)機(jī)能耗增加。耦合垃圾后,燃煤量減少,循環(huán)水量減少,因此破碎機(jī)以及泵能耗降低;燃料燃燒所需空氣量增加,因此風(fēng)機(jī)能耗增加。原燃煤發(fā)電系統(tǒng)凈發(fā)電量為573.97 MW,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的凈發(fā)電量降至559.99 MW,耦合垃圾后系統(tǒng)凈發(fā)電量減少了13.98 MW;耦合垃圾后系統(tǒng)的發(fā)電效率由39.09%降至38.14%,降低了0.95個(gè)百分點(diǎn)?？梢?耦合改造對原燃煤發(fā)電系統(tǒng)的發(fā)電效率影響較小。

表7 系統(tǒng)發(fā)電效率計(jì)算結(jié)果

2.2 經(jīng)濟(jì)性

2.2.1 設(shè)備投資

燃煤耦合垃圾焚燒系統(tǒng)的設(shè)備投資計(jì)算結(jié)果見表8。兩系統(tǒng)中,煤預(yù)處理設(shè)備、煤粉爐、汽輪機(jī)、脫硝設(shè)備、脫硫設(shè)備、布袋除塵器及水泵設(shè)備投資保持不變,這是因?yàn)槿济厚詈侠贌l(fā)電系統(tǒng)是基于原燃煤發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行改造,電廠規(guī)模不變,耦合垃圾對燃煤電廠的設(shè)備投資無影響。與原燃煤發(fā)電系統(tǒng)相比,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的垃圾預(yù)處理設(shè)備、回轉(zhuǎn)窯焚燒爐、活性炭噴射器、風(fēng)機(jī)的投資增加。這是因?yàn)轳詈侠?需新增垃圾處理及回轉(zhuǎn)窯焚燒爐設(shè)備。同時(shí)垃圾焚燒煙氣中含有二噁英,按現(xiàn)行GB 18485—2014《生活垃圾焚燒污染標(biāo)準(zhǔn)》,生活垃圾焚燒爐排放煙氣中二噁英限值為0.1 ng/m3(以TEQ計(jì)),因此需新增活性炭噴射器,噴射活性炭吸附二噁英,以降低煙氣中二噁英含量。耦合垃圾后,燃料燃燒所需空氣增多,因此風(fēng)機(jī)設(shè)備投資增加。原燃煤發(fā)電系統(tǒng)的固定資產(chǎn)投資為245 507.16萬元,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的固定資產(chǎn)投資升至246 124.98萬元,增加了617.82萬元;燃煤發(fā)電系統(tǒng)的工程總投資為304 919.90 萬元,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的工程總投資升高至305 687.23萬元,增加了767.33萬元。因此,垃圾耦合改造對燃煤發(fā)電系統(tǒng)的設(shè)備投資影響較小。

表8 系統(tǒng)設(shè)備投資計(jì)算結(jié)果

2.2.2 內(nèi)部收益率與投資回報(bào)期

燃煤發(fā)電系統(tǒng)和燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率和投資回報(bào)期計(jì)算結(jié)果見表9。燃煤發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率為18.72%,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率升至21.89%,系統(tǒng)的內(nèi)部收益率均高于貼現(xiàn)率,說明600 MW燃煤發(fā)電系統(tǒng)和燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)均符合經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平。相較燃煤發(fā)電系統(tǒng),燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)內(nèi)部收益率提高了3.17%。燃煤發(fā)電系統(tǒng)的投資回報(bào)期為9.72 a,燃煤耦合垃圾焚燒系統(tǒng)的投資回報(bào)期為9.12 a,降低了0.60 a。這是因?yàn)槿济厚詈侠贌l(fā)電系統(tǒng)能夠獲得垃圾處理補(bǔ)貼,對燃煤發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行垃圾耦合改造能夠提高系統(tǒng)的內(nèi)部收益率,縮短投資回報(bào)期,提高系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性。

表9 系統(tǒng)IRR和DPP計(jì)算結(jié)果

2.3 環(huán)保性

對燃煤發(fā)電系統(tǒng)和燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行生命周期評價(jià)的目的是評價(jià)系統(tǒng)對環(huán)境的影響,計(jì)算系統(tǒng)造成的環(huán)境損失成本。系統(tǒng)生命周期的范圍包括燃料運(yùn)輸及燃燒發(fā)電、電能運(yùn)輸及使用、廢棄物生成及處置。由于電力是一種清潔資源,對環(huán)境影響較小,故不考慮電能的使用過程。系統(tǒng)的環(huán)境損失成本見表10,其中主要的環(huán)境影響類別為全球變暖和固體廢棄物。由于燃煤發(fā)電系統(tǒng)及燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)均無碳捕獲設(shè)備,系統(tǒng)產(chǎn)生的CO2直接排放到大氣中,因此CO2排放導(dǎo)致的全球變暖在系統(tǒng)環(huán)境影響中占比較高。對于燃煤發(fā)電系統(tǒng),由于煤燃燒產(chǎn)生的二噁英類物質(zhì)可忽略,系統(tǒng)產(chǎn)生的飛灰經(jīng)除塵器收集后可當(dāng)作正常廢棄物處理,因此危險(xiǎn)廢棄物的環(huán)境成本為0。燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)中,由于垃圾焚燒產(chǎn)生二噁英,用于處理煙氣中二噁英的活性炭及系統(tǒng)產(chǎn)生的飛灰均作為危險(xiǎn)廢棄物處理。燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)中由危險(xiǎn)廢棄物造成的固體廢棄物環(huán)境損失成本較高,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的環(huán)境損失成本由43 881.59元/h增至80 681.72元/h,增加了36 800.13元/h。垃圾耦合對燃煤發(fā)電系統(tǒng)的環(huán)境損失影響較大。

表10 系統(tǒng)環(huán)境損失成本

2.4 電力生產(chǎn)全流程碳排放

燃煤發(fā)電系統(tǒng)及燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的電力全生產(chǎn)流程碳排放計(jì)算結(jié)果見表11。其中鍋爐燃料燃燒產(chǎn)生碳排放在總碳排放中占比較大,接近95%。相較燃煤發(fā)電系統(tǒng),由于垃圾中含有生物源碳,其燃燒產(chǎn)生的CO2將參與大氣碳循環(huán),不計(jì)入碳排放計(jì)算,因此燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的鍋爐燃燒碳排放減少。相較燃煤發(fā)電系統(tǒng),燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)用煤量減少,因此煤炭開采加工部分碳排放減少。燃煤發(fā)電系統(tǒng)電力生產(chǎn)碳排放為910.33 g/kWh,隨垃圾耦合比例增加,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)電力生產(chǎn)碳排放降至896.31 g/kWh,降低了14.02 g/kWh。耦合改造能夠降低燃煤發(fā)電系統(tǒng)的電力生產(chǎn)碳排放。

表11 電力生產(chǎn)全流程碳排放(以CO2計(jì))

3 結(jié) 論

1)與燃煤發(fā)電系統(tǒng)相比,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的熱力學(xué)性能略有降低,系統(tǒng)發(fā)電效率由39.09%降至38.14%。

2)與燃煤發(fā)電系統(tǒng)相比,燃煤耦合垃圾焚燒發(fā)電系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性有所提升,內(nèi)部收益率由18.72%升至21.89%,投資回報(bào)期由9.72 a降至9.10 a。

3)耦合改造對系統(tǒng)的環(huán)保性影響較大。系統(tǒng)的環(huán)境損失成本由43 881.59元/h增至80 681.72元/h。

4)耦合改造后系統(tǒng)的電力生產(chǎn)碳排放降低。系統(tǒng)的電力生產(chǎn)碳排放由910.33 g/kWh(以CO2計(jì))降至896.31 g/kWh。