陳華 溫濤 江澤新 王浩 陳慶城

摘? ? 要：通過采用60mm厚的大線能量鋼板E40-W600進(jìn)行雙絲氣電立焊試驗(yàn)，焊接過程采用陶瓷襯墊和水冷銅襯墊兩種襯墊方式，分析兩者在焊接接頭、力學(xué)性能及微觀組織之間的區(qū)別。結(jié)果表明：采用水冷銅襯墊進(jìn)行雙絲氣電立焊，其焊接接頭背面成型的寬度和余高比陶瓷襯墊的偏小；通過對(duì)兩種襯墊下焊接接頭根部微觀組織的分析，水冷銅襯墊下的焊接接頭FL+2mm處為相互交織的針狀鐵素體和少量鐵素體束間碳化物、塊狀鐵素體組成，針狀鐵素體的面積達(dá)到90%，塊狀鐵素體的尺寸為20-40μm；陶瓷襯墊下的焊接接頭根部FL+2mm處，由粗大的鐵素體和少量細(xì)小珠光體組成，晶粒尺寸30μm以上的面積超過40%；兩種襯墊下抗拉強(qiáng)度和彎曲性能相近，但根部的沖擊性能水冷銅襯墊的焊接接頭明顯優(yōu)于陶瓷襯墊的焊接接頭。通過以上試驗(yàn)及分析，豐富了雙絲氣電立焊的焊接工藝，為雙絲氣電立焊工藝及配套鋼板、焊材的研究及在后續(xù)船舶、鋼結(jié)構(gòu)的推廣應(yīng)用，提供了數(shù)據(jù)參考。

關(guān)鍵詞：大線能量；雙絲氣電立焊；水冷銅襯墊；大厚板

中圖分類號(hào)：U671.8? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

Microstructures and Performance Analysis of Tandem Gas Metal Arc Welding and Weld Joints at Different Backings

CHEN Hua，? WEN Tao，? Jiang Zexin，? WANG Hao，? CHEN Qingcheng

（ Guangzhou Shipyard International Co.， Ltd.，? ?Guangzhou 511462 ）

Abstract： In this article， tandem gas metal arc welding experiments were conducted by using 60mm thick high-energy steel plate E40-W600. Two different methods of using ceramic backing and water-cooled copper backing were employed during the welding process. The objective was to analyze the differences in weld joints， mechanical properties， and microstructure between the two backing methods. The results indicated that the width and reinforcement of the back of the welded joint formed by using double wire gas electric vertical welding at water-cooled copper backing are smaller than those under the ceramic backing. Microstructural analysis of the root weld joint revealed that under the water-cooled copper backing， the weld joint at FL+2mm exhibited intertwined acicular ferrite， a small amount of ferrite interbeam carbides， and blocky ferrite. The percentage of acicular ferrite area reached 90%， and the size of blocky ferrite ranged from 20～40μm. On the other hand， under the ceramic backing， the weld joint root at FL+2mm consisted of coarse ferrite and a small amount of fine pearlite， with over 40% of the area having grain sizes exceeding 30μm. The two backing methods showed similar tensile strength and bending properties， but the impact toughness of the weld joint with water-cooled copper backing was significantly superior to that of the weld joint with ceramic backing. Through these experiments and analysis， the welding process of tandem gas metal arc welding has been enriched， providing valuable data for further research and application of the process， as well as the promotion of suitable steel plates and welding materials in shipbuilding and steel structures in the future.

Key words： high wire energy; tandem gas metal arc welding; water-cooled copper backing; thick plate

1? ? ?前言

在集裝箱船的設(shè)計(jì)及建造過程中，抗扭箱分段存在厚板的焊接，其中在外板舷頂列板和內(nèi)殼頂板采用了60 mm厚EH40的高強(qiáng)度鋼結(jié)構(gòu)，且抗扭箱在總組及搭載過程中均采用了正組方式，因此存在大量的60 mm厚板立對(duì)接焊縫，焊接工作量較大。

常規(guī)的立對(duì)接焊工藝一般有兩種：一種是采用CO2手工半自動(dòng)焊（FCAW）進(jìn)行多層多道焊焊接，焊接效率低且焊接質(zhì)量不好控制；另一種是采用高效的自動(dòng)化單絲垂直氣電焊，此工藝一般只能焊接45 mm以下的板材，進(jìn)行45 mm以上板材的焊接易出現(xiàn)背面未焊透的情況。在最新的立對(duì)接焊接工藝中，采用雙絲垂直氣電焊進(jìn)行焊接，可進(jìn)行45～85 mm厚板的焊接，實(shí)現(xiàn)一道焊接完成，焊接效率高且質(zhì)量容易保證，但焊接熱輸入量比較大，通常會(huì)達(dá)到300 kJ/cm以上，焊接接頭的沖擊韌性隨著線能量的增大而急劇降低，特別是根部FL+2位置難于滿足規(guī)范的39 J的要求。對(duì)此，采用了陶瓷襯墊和水冷銅襯墊進(jìn)行雙絲垂直氣電焊的焊接試驗(yàn)，分析對(duì)比兩者在焊接性及焊接接頭力學(xué)性能方面的數(shù)據(jù)，為厚板雙絲氣電立焊的工藝研究及應(yīng)用提供數(shù)據(jù)參考。

2? ? 試驗(yàn)材料及方法

2.1? ?試驗(yàn)材料

試驗(yàn)鋼板選用厚度為60 mm的大線能量鋼板E40-W600，交貨狀態(tài)為TMCP，其顯微組織為鐵素體+珠光體，化學(xué)成分見表1，力學(xué)性能測試結(jié)果見表2，滿足船級(jí)社規(guī)范對(duì)E40高強(qiáng)鋼的要求。

2.2? ?試驗(yàn)方法

采用60 mm的大線能量鋼板E40-W600，規(guī)格為230 mmx500 mm，安裝兩對(duì)試板，接頭開設(shè)V型坡口，坡口角度為20°，間隙8 mm左右，如圖1所示。

焊接材料采用神戶制鋼的雙絲氣電立焊焊絲DW-S50GTF（前絲）、DW-S50GTR（后絲）；襯墊采用兩種；一種為與焊絲相配套的陶瓷襯墊KL-4，一種為水冷銅襯墊（紫銅）；保護(hù)氣體采用純度大于99.5%的CO2氣體。焊絲的化學(xué)成分見表3，力學(xué)性能見表4。

兩根焊絲的干伸長控制在25～35 mm（以30 mm為準(zhǔn)），焊槍角度控制在8～12°（以10°為準(zhǔn)），后絲離根部的間隙控制在20～30 mm左右，兩根焊絲之間的距離控制15～20 mm左右，前絲擺動(dòng)寬度控制在15～20 mm，見圖2所示。

兩對(duì)試板坡口背面，分別貼上陶瓷襯墊KL-4和水冷銅襯墊，采用相近的焊接參數(shù)（見表5）進(jìn)行焊接，實(shí)現(xiàn)一道焊雙面成型。

焊接和無損檢測完成后，檢測母材的力學(xué)性能。焊接接頭試樣經(jīng)10%硝酸酒精浸蝕、磨制、拋光后，用Zeiss光學(xué)顯微鏡觀察顯微組織。

3? ? ?試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1? ? 理化試驗(yàn)

（1）拉伸、彎曲試驗(yàn)

對(duì)兩塊試板參照國家標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行拉伸、沖擊、彎曲試驗(yàn)：拉伸試驗(yàn)為對(duì)焊接接頭進(jìn)行橫向拉伸；彎曲試驗(yàn)為對(duì)焊接接頭進(jìn)行側(cè)向彎曲，試樣厚度為10 mm、彎頭直徑為4 t。相應(yīng)的拉伸、彎曲試驗(yàn)結(jié)果見表6。通過對(duì)試樣結(jié)果的分析，兩種不同的襯墊進(jìn)行雙絲氣電立焊，對(duì)焊接性能影響不大，均滿足規(guī)范的要求。

（2）沖擊試驗(yàn)

沖擊試驗(yàn)主要進(jìn)行溫度-40 ℃的沖擊，沖擊位置為母材正反面表面下2 mm和中間板厚t/2位置。同時(shí)為充分驗(yàn)證不同襯墊對(duì)背面沖擊的影響，增補(bǔ)了-20 ℃下根部FL+2的沖擊，其試驗(yàn)結(jié)果見圖3和表7。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析：雙絲氣電立焊由于其較大的熱輸入量，在兩個(gè)焊接接頭熱影響區(qū)位置的沖擊值，存在單個(gè)值或平均值低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的39 J的情況，因此對(duì)于鋼板性能的要求較高；在相同的沖擊溫度及沖擊位置，水冷銅襯墊下的焊接接頭，在根部位置的沖擊值要優(yōu)于陶瓷襯墊下的沖擊值，特別是在FL+2和FL+5位置平均值比規(guī)范要求的39 J明顯提高。

3.2? 金相分析

試樣焊縫表面的宏觀金相，因兩塊焊接接頭坡口開設(shè)一致，且表面均采用水冷滑塊，因此兩個(gè)焊接接頭表面的焊縫寬度相當(dāng)，約為40 mm；對(duì)于焊縫反面，水冷銅襯墊下的根部由于水冷銅襯墊的冷卻作用，根部表面的寬度約為14～15 mm、余高0.5～1 mm；而陶瓷襯墊下的根部由于陶瓷散熱影響，在高溫停留時(shí)間較長，根部表面寬度較寬約為20～22 mm、余高1～2 mm。

試樣的微觀金相，如圖4、圖5所示：陶瓷襯墊和水冷銅襯墊下，根部焊縫中心的組織均為鐵素體+均勻分布的少量珠光體；而在熔合線偏向熱影響區(qū)處，兩個(gè)焊接接頭組織均為大塊狀鐵素體+少量的粒狀貝氏體；在焊接接頭根部熔合線+2 mm處，陶瓷襯墊下該處組織主要由粗大的鐵素體和少量細(xì)小珠光體組成；晶粒尺寸30μm以上的面積超過40%；水冷銅襯墊下，該處焊接接頭根部熔合線+2 mm處組織，主要由相互交織的針狀鐵素體和少量鐵素體束間碳化物、塊狀鐵素體組成。針狀鐵素體的面積達(dá)到90%，塊狀鐵素體的尺寸為20～40μm；在焊接接頭根部熔合線+5 mm處，兩個(gè)焊接接頭的組織均為塊狀鐵素體+少量珠光體，但陶瓷襯墊下的焊接接頭晶粒較為粗大。

3.3? ?結(jié)果分析

通過采用水冷銅襯墊進(jìn)行雙絲氣電立焊焊接，借助水冷銅襯墊的冷卻效果，可有效降低焊接接頭背面的高溫停留時(shí)間，避免因根部接頭過熱或高溫停留時(shí)間延長引起的晶粒過于粗大，提升根部焊接接頭的沖擊性能。

4? ? ?結(jié)束語

采用E40-W600大線能量鋼進(jìn)行超大熱輸入量的雙絲氣電立焊焊接試驗(yàn)，并通過采用陶瓷襯墊和水冷銅襯墊兩種方式，分析兩者在焊接接頭、力學(xué)性能和微觀組織之間的區(qū)別，得出下列結(jié)論：

（1）采用水冷銅襯墊進(jìn)行雙絲氣電立焊，通過水冷銅襯墊的有效冷卻作用，可降低根部焊縫和熱影響區(qū)的高溫停留時(shí)間，同時(shí)背面焊縫的寬度、余高會(huì)比陶瓷襯墊下的寬度、余高小;

（2）采用水冷銅襯墊和陶瓷襯墊，對(duì)焊接接頭的抗拉強(qiáng)度及彎曲性能影響不大;

（3）通過水冷銅襯墊下的焊接接頭，根部的沖擊性能有大幅提升，特別是在FL+2 mm和FL+5 mm處粗大晶粒區(qū)處影響較大，有效避免出現(xiàn)沖擊韌性低于規(guī)范的情況;

（4）雙絲氣電立焊可實(shí)現(xiàn)厚板的單道焊雙面成型，屬于超大線能量輸入的焊接方法，厚度60 mm焊縫線能量可達(dá)到400 kJ/cm，厚度80～85 mm的焊縫線能量可達(dá)到600 kJ/cm，因此會(huì)使焊接接頭的沖擊性能急劇下降，因此采用合適的焊接工藝的同時(shí)，鋼板和焊材也應(yīng)具備大線能量焊接的性能。

參考文獻(xiàn)

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