任冠龍 孟文波 王宇 余意 王瑩瑩

(1.中海石油(中國)有限公司湛江分公司 2.中海油研究總院有限責(zé)任公司 3.中國石油大學(xué)(北京))

0 引 言

水下采油樹連接了來自地層深處的油氣和外部的油氣運(yùn)輸管道，可以控制油氣的開采速度及實(shí)時(shí)監(jiān)測和調(diào)整生產(chǎn)情況。長期以來，全球僅有國外5家公司掌握水下油氣生產(chǎn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)技術(shù)，導(dǎo)致我國水下油氣裝備采辦周期長、價(jià)格高、維保難，制約著國家海洋石油自主邁向深水開采的步伐。2022年我國首套國產(chǎn)化深水水下采油樹正式投入使用，這標(biāo)志著我國已具備深水水下采油樹成套裝備的設(shè)計(jì)建造和應(yīng)用能力，對保障國家能源安全和推動我國海洋石油工業(yè)高質(zhì)量發(fā)展具有重要意義[1]。

水下采油樹生產(chǎn)通道是從采油樹主體及閥門到跨接管之間的油氣過流管道，海底高溫油氣經(jīng)過生產(chǎn)油管到達(dá)水下采油樹生產(chǎn)通道，其對生產(chǎn)的油氣進(jìn)行流量控制，并對生產(chǎn)壓力、環(huán)空壓力、溫度、地層出砂量及含水量等油氣井參數(shù)進(jìn)行監(jiān)測。由于深水具有海底低溫、儲層疏松、流體組分多、相態(tài)復(fù)雜等特點(diǎn)，地層流體流經(jīng)水下采油樹生產(chǎn)通道時(shí)，會產(chǎn)生復(fù)雜流動的傳熱過程及管壁和彎角沖蝕現(xiàn)象[2-4]。如果處理不當(dāng)，生產(chǎn)通道將形成水合物，進(jìn)而造成堵塞閥門、管路等風(fēng)險(xiǎn)，或者產(chǎn)生因管壁沖蝕引發(fā)泄漏等事故，因此對水下采油樹生產(chǎn)通道進(jìn)行流動安全分析具有重要意義。

目前在水下采油樹主體、油管懸掛器以及生產(chǎn)通道方面的傳熱計(jì)算分析較多，國內(nèi)學(xué)者已建立了一些水下采油樹穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)條件下的傳熱控制方程及邊界條件，可以對混合天然氣比熱容、導(dǎo)熱系數(shù)以及對流換熱系數(shù)等進(jìn)行計(jì)算[5-7]。但對油氣井生產(chǎn)通道內(nèi)溫壓場動態(tài)缺乏精細(xì)表征，對生產(chǎn)通道內(nèi)部和節(jié)流閥后水合物的生成和防治，以及對生產(chǎn)通道的出砂沖蝕研究較少。本文在前期研究的基礎(chǔ)上，采用數(shù)值模擬方法建立采油樹生產(chǎn)通道有限元模型，對油氣井生產(chǎn)期間的溫壓場動態(tài)進(jìn)行精細(xì)表征，對水合物生成風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行預(yù)測，對生產(chǎn)通道進(jìn)行沖蝕特性研究，從而為水下采油樹生產(chǎn)通道內(nèi)的油氣流動安全提供技術(shù)支持，以保障水下采油樹的正常運(yùn)行和油氣井的安全生產(chǎn)。

1 生產(chǎn)通道溫壓場技術(shù)分析

我國首套國產(chǎn)化深水水下采油樹為臥式采油樹，其應(yīng)用于南海西部東方1-S井。該井井深3 691 m，垂深1 306 m，儲層溫度80 ℃，壓力系數(shù)1.01～1.06，滲透率9.6～97.0 mD，孔隙度21.9%～24.5%，烴體積分?jǐn)?shù)27.2%，CO2體積分?jǐn)?shù)66.2%，該井配產(chǎn)50×104m3/d。臥式采油樹主要由采油樹主體、油管懸掛器、閥門和井口連接器等組成，油氣井中的油氣從井口頭流出，流經(jīng)油管懸掛器、生產(chǎn)通道和節(jié)流閥，再經(jīng)過生產(chǎn)管道輸送給水下管匯。由于深水海底復(fù)雜的地理環(huán)境和多管道控制生產(chǎn)的要求，水下采油樹的生產(chǎn)通道比較復(fù)雜，有很多的轉(zhuǎn)彎和閥門，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 臥式采油樹及生產(chǎn)通道結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram for horizontal Christmas tree and structure of production fairway

1.1 生產(chǎn)通道

采油樹生產(chǎn)通道主要功能是控制整個(gè)油氣田系統(tǒng)的開采操作流程，實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)油氣流量調(diào)節(jié)。該采油樹生產(chǎn)通道全長5.8 m，管徑130.6 mm。對該采油樹的生產(chǎn)通道進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，建立數(shù)值模型并劃分網(wǎng)格，可將其分為15個(gè)短管部件，其中最后一個(gè)部件為變徑管，模擬生產(chǎn)油嘴。最終確立的網(wǎng)格數(shù)約390萬個(gè)四面體CFD網(wǎng)格，如圖1c所示。

1.2 生產(chǎn)油嘴

該采油樹的生產(chǎn)油嘴采用籠套式節(jié)流閥，其核心零件是籠套和柱塞。其工作原理是：通過閥桿控制內(nèi)部柱塞移動，柱塞通過遮擋籠套上的節(jié)流孔來調(diào)節(jié)節(jié)流孔數(shù)量和過流面積，進(jìn)而影響流體通過節(jié)流閥的能力，最終達(dá)到節(jié)流降壓的目的?；\套式節(jié)流閥的三維模型如圖2所示。出口和入口的管道內(nèi)徑為130.6 mm，其中的節(jié)流孔結(jié)構(gòu)沿籠套軸線平行布置，每行孔沿籠套圓周設(shè)置，布置角度設(shè)置為60°×6排，每排小孔個(gè)數(shù)為5個(gè)，節(jié)流孔總個(gè)數(shù)為30個(gè)，單排直徑從入口向出口大小分別是15、12、9、6和3 mm。

1—籠套；2—閥桿；3—柱塞。

1.3 開井后生產(chǎn)通道溫壓場精細(xì)表征

水下采油樹生產(chǎn)通道內(nèi)油氣的實(shí)際流動狀態(tài)是復(fù)雜的三維流動，假設(shè)流體為不可壓縮流體，忽略重力的影響，采用湍流模型進(jìn)行分析，建立連續(xù)性方程及能量方程，具體如下：

(1)

(2)

建立Realizablek-ε模型：

(3)

C1εε/k(Gk+C3εGb)-C2ερε2/k+SE

(4)

式中：ρ為流體密度，kg/m3；t為時(shí)間，s；ui為X方向上的速度，m/s；T為溫度，℃；U為速度矢量，m/s；k為湍動能，m2/s2；cp為比熱容，J/(kg·K)；ST為黏性耗散項(xiàng)，Pa·s·K/m2；ε為湍動能耗散率，m2/s3；μ為流體傳熱系數(shù)k與湍流動能耗散ε的函數(shù)(湍動黏度)，Pa·s；Gk為平均速度梯度引起的湍流動能產(chǎn)生項(xiàng)，Pa/s；Gb為浮力影響所引起的湍流動能產(chǎn)生項(xiàng)，Pa/s；C1ε、C2ε、C3ε為湍流動能和湍流動能耗散率對應(yīng)的普朗特?cái)?shù)；SE為用戶自定義項(xiàng)，Pa/s2。

2 水合物生成風(fēng)控

深水水下采油樹所處的低溫高壓環(huán)境是水合物生成的有利條件，一旦在采油樹通道內(nèi)形成水合物，會造成生產(chǎn)通道堵塞，并將對生產(chǎn)設(shè)備及油氣井造成極其嚴(yán)重的威脅。

2.1 井筒中水合物生成風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測

深水油氣井測試及生產(chǎn)期間井筒內(nèi)水合物生成研究已較為成熟。由于深水井筒內(nèi)流體存在大溫差交變的特點(diǎn)，井底高溫流體在海底段井筒內(nèi)的溫度會急劇降低，在該過程中，因井筒內(nèi)存在低溫高壓環(huán)境，極易生成水合物[8]。將井筒中的溫壓曲線與水合物相平衡曲線進(jìn)行對比，判斷井筒中的水合物生成區(qū)域，通過不同開井時(shí)間的溫壓曲線對比，隨著開井時(shí)間的延長，井筒溫度逐漸升高，井筒溫壓場曲線與水合物相平衡曲線相交的區(qū)域減小，即井筒中的水合物生成區(qū)域逐漸減小，變化情況如圖3所示。

圖3 投產(chǎn)初期井筒水合物生成區(qū)域變化(30×104 m3/d)Fig.3 Variation of hydrate generated area in wellbore in the initial stage of production (30×104 m3/d)

2.2 生產(chǎn)通道內(nèi)水合物生成風(fēng)險(xiǎn)控制

水下采油樹正常生產(chǎn)過程中，生產(chǎn)油嘴處節(jié)流效應(yīng)明顯，但節(jié)流閥處急速流動的油氣一方面會立刻帶走水分，另一方面閥門處達(dá)到水合物生成條件的位置很少，即使生成了水合物，也會被高速的氣流帶走。但是在生產(chǎn)油嘴下游出口段，因?yàn)榻孛孀兇笫沟脷怏w流速降低，水合物和水分不易被帶走，故其沉積在下游時(shí)就會停留，當(dāng)溫度達(dá)到水合物生成的臨界溫度和壓力時(shí)，水合物就會大量生成并堵塞在生產(chǎn)通道中[9]。

水下采油樹生產(chǎn)通道內(nèi)設(shè)有化學(xué)藥劑注入點(diǎn)，通過注入水合物抑制劑可以有效降低節(jié)流效應(yīng)產(chǎn)生的水合物堵塞風(fēng)險(xiǎn)。由于不同生產(chǎn)工況下生產(chǎn)通道內(nèi)的溫壓分布會發(fā)生顯著變化，所以需要根據(jù)實(shí)際操作時(shí)注入點(diǎn)處的壓力來計(jì)算地面化學(xué)注入泵的注入?yún)?shù)。其中，甲醇、乙二醇等抑制劑注入過程中，地面注入泵的最低壓力計(jì)算如下：

ps≥pz+Δpf+Δpj-Δph

(5)

式中：pz、Δpf、Δpj及Δph分別為注入泵的最小注入壓力、注入點(diǎn)的井筒內(nèi)壓力、沿程摩阻壓降、注入點(diǎn)的局部壓力損失及抑制劑的靜液壓力，MPa。

醇類抑制劑注入量一方面要保證，另一方面需要考慮其在氣相中的損失。抑制劑注入速率計(jì)算式如下：

(6)

式中：qs為抑制劑的注入速率，L/min；qw為產(chǎn)水速率，L/min；ql為抑制劑在氣相中的損失速率，L/min；c為抑制劑的注入質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。

抑制劑注入量根據(jù)不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)抑制劑對應(yīng)的水合物相平衡曲線確定，由不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)下的水合物相平衡曲線可得抑制水合物生成的最小質(zhì)量分?jǐn)?shù)。抑制劑最小質(zhì)量分?jǐn)?shù)與含水體積分?jǐn)?shù)結(jié)合可得出所需水合物抑制劑量計(jì)算式：

M=(Vgnwwρw)/(1-w)

(7)

式中：M為每天所需抑制劑質(zhì)量，kg/d；Vg為氣井產(chǎn)氣量，104m3/d；nw為氣井產(chǎn)出氣體含水體積分?jǐn)?shù)，10-4m3/m3；w為所需抑制劑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；ρw為水的密度，g/cm3。

3 沖蝕特性研究

3.1 沖蝕影響因素分析

水下采油樹所處的環(huán)境惡劣，油氣成分復(fù)雜且含砂量大，流道內(nèi)外部因素都對沖蝕具有很大影響，且彼此相互影響。夾雜在油氣中的固體顆粒在以一定速度通過采油樹內(nèi)部油氣流通道、節(jié)流閥等時(shí)，由于管徑的不同和彎管的存在，流體速度和方向發(fā)生變化，沖蝕嚴(yán)重部位恰好位于流速變化和流向改變的位置，而流體中砂粒的存在大大加快了沖蝕速率。影響沖蝕的因素主要包括顆粒特性和結(jié)構(gòu)特性。顆粒特性主要包括顆粒的硬度、大小、運(yùn)動速度、撞擊時(shí)的入射角以及固體顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)等；結(jié)構(gòu)特性則表現(xiàn)為固體結(jié)構(gòu)的材料性能、生產(chǎn)通道等的轉(zhuǎn)彎半徑和內(nèi)徑、節(jié)流閥的過流面積等。而沖蝕速率的大小通常與固體顆粒的質(zhì)量、速度和沖蝕角度有關(guān)。

水下采油樹生產(chǎn)通道內(nèi)油氣速度既存在低至0的區(qū)域，即盲管段，又有高至30 m/s以上流速的區(qū)域，油氣在盲管段會形成靜水區(qū)，從而避免流體攜帶顆粒物90°撞擊流道，引起較大沖蝕，通常流道內(nèi)沖蝕角度為0°～45°。油氣中所含的砂是主要的磨粒，同時(shí)油氣中也可能含有碎石屑，磨損方式為球狀圓滑磨粒的犁削和多角磨粒的切削。時(shí)間對沖蝕的影響只有在積累到一定程度才會發(fā)生，采油樹的設(shè)計(jì)年限一般是20 a，后期防護(hù)極為重要。采油樹的外部環(huán)境溫度極低，但內(nèi)部油氣流具有很高的溫度，溫度對沖蝕的影響很復(fù)雜，隨著材料屬性的不同，材料沖擊流道表面時(shí)的熱量轉(zhuǎn)換也會影響沖蝕，且其影響更為復(fù)雜[10-11]。

3.2 沖蝕模型選擇

本文采用Oka模型對生產(chǎn)通道沖蝕特性進(jìn)行分析，該模型適用于以石英砂、玻璃珠等沖擊不銹鋼、碳鋼等材料時(shí)的沖蝕預(yù)測，且該模型不僅將材料塑性變形效應(yīng)積累和顆粒對材料微切削效應(yīng)積累考慮在內(nèi)，而且充分考慮了顆粒碰撞角度、速度、顆粒粒徑、材料硬度等的影響，其方程如下：

(8)

(9)

式中：ER為沖蝕速率，kg/(m2·s)；C為常數(shù)；f(α)為試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出的沖擊角函數(shù)；ρ為所分析構(gòu)件的密度，kg/m3；α為沖擊角，(°)；Hv為所分析構(gòu)件的維氏硬度；V′為參考腐蝕速度，m/s；V為腐蝕速度，m/s；n1、n2為速度指數(shù)；d′為參考腐蝕深度，m；d為腐蝕深度，m；k1、k2、k3為常數(shù)。

4 計(jì)算結(jié)果分析及應(yīng)用

4.1 溫壓場精細(xì)表征計(jì)算結(jié)果

通過建立節(jié)流閥和三維生產(chǎn)通道模型，運(yùn)用數(shù)值模擬方法，對在不同節(jié)流閥開度下的溫度場、壓力場、速度場進(jìn)行了精細(xì)刻畫。建立的三維模型確立了CFD網(wǎng)格，為提高計(jì)算精度，將節(jié)流孔及彎管處網(wǎng)格加密，節(jié)流閥設(shè)計(jì)單日氣體處理量超100×104m3，滿足作業(yè)能力，模擬分析東方1-S井節(jié)流閥不同開度(產(chǎn)量)，以及不同下游填充壓力下生產(chǎn)通道速度、溫度、壓力場分布。節(jié)流閥開度為31.25%、37.50%、43.75%及50%，模擬結(jié)果見圖4和圖5。

圖4 不同節(jié)流閥開度生產(chǎn)通道速度、溫度、壓力云圖Fig.4 Cloud chart for velocity，temperature and pressure of production fairway at different openings of throttle valve

圖5 節(jié)流閥開度為31.25%、下游填充壓力為6 MPa時(shí)的速度、溫度、壓力云圖Fig.5 Cloud chart for velocity，temperature and pressure at a throttle valve opening of 31.25% and a downstream fill pressure of 6 MPa

由圖4可知，生產(chǎn)油嘴處壓降大、速度高，節(jié)流效應(yīng)明顯，最低溫度出現(xiàn)在生產(chǎn)油嘴出口位置，該處壓力、溫度、速度波動劇烈，但影響區(qū)域較小。隨著節(jié)流閥尺寸增加，節(jié)流效應(yīng)降低，節(jié)流閥下游處生產(chǎn)通道的低溫區(qū)減小，生產(chǎn)通道溫度提升。由圖5可知，同一下游填充壓力下，隨著產(chǎn)量的增加，節(jié)流閥后最低溫度升高，生產(chǎn)通道回溫時(shí)間減少；隨著下游填充壓力的降低，節(jié)流閥后最低溫度明顯降低，生產(chǎn)通道回溫時(shí)間顯著增加。通過開展不同下游填充壓力、不同產(chǎn)量下生產(chǎn)通道溫壓預(yù)測分析后可知，為避免節(jié)流閥后出現(xiàn)-40 ℃低溫，推薦預(yù)填充壓力≥8 MPa。

4.2 水合物生成風(fēng)險(xiǎn)計(jì)算結(jié)果

結(jié)合采油樹生產(chǎn)期間的生產(chǎn)通道溫壓場分布情況，對投產(chǎn)期間生產(chǎn)通道節(jié)流閥上、下游的水合物生成風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行分析計(jì)算。數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)填充壓力為8 MPa條件下，節(jié)流閥上游在2～3 h后溫度可以升至水合物相平衡溫度點(diǎn)以上；節(jié)流閥下游因節(jié)流效應(yīng)，溫度升至水合物相平衡溫度點(diǎn)以上所需時(shí)間較長，為6～10 h；當(dāng)產(chǎn)量較低時(shí)抑制劑需持續(xù)注入12 h以上，風(fēng)險(xiǎn)分析結(jié)果如圖6所示。生產(chǎn)通道節(jié)流閥處水合物抑制劑注入方案如表1所示。

表1 生產(chǎn)通道節(jié)流閥處水合物抑制劑注入方案Table 1 Scheme for hydrate inhibitor injection at throttle valve of production fairway

圖6 生產(chǎn)通道節(jié)流閥上游、下游的水合物生成風(fēng)險(xiǎn)分析Fig.6 Analysis on hydrate generation risk at upstream and downstream of throttle valve of production fairway

4.3 沖蝕特性計(jì)算結(jié)果

通過建立的SolidWorks流體域模型，將網(wǎng)格模型導(dǎo)入Fluent軟件，定義網(wǎng)格模型的出口、入口和壁面，結(jié)合Realizablek-ε湍流模型和高階離散格式對采油樹生產(chǎn)管道內(nèi)部的流場進(jìn)行模擬分析?？紤]到混輸顆粒流體在流動過程中受到重力作用，將重力考慮在內(nèi)，設(shè)置Y方向加速度為9.8 m/s2。

根據(jù)東方1-S井最高油氣輸送的速度和質(zhì)量流量，進(jìn)行沖蝕模擬分析，生產(chǎn)通道沖蝕云圖如圖7所示。由圖7可知，生產(chǎn)通道靠近入口側(cè)的豎直管道內(nèi)速度分布均勻且相等，但是在進(jìn)入橫向通道時(shí)速度發(fā)生了變化。由于生產(chǎn)通道豎直段內(nèi)頂部有盲管段，左邊豎向通道中的流體在流向盲管段時(shí)會與盲管段內(nèi)的流體發(fā)生碰撞，而且豎向通道中流體速度較大，使得盲管段內(nèi)流體速度逐漸降為0，于是在盲管段內(nèi)形成一個(gè)靜壓區(qū)，使得流體在進(jìn)入橫向通道時(shí)發(fā)生了一個(gè)類45°反射。粒子在45°反射后以較大速度碰撞靠近左側(cè)拐角處的橫向通道外壁面和靠近右側(cè)拐角處的豎向通道外壁面，這5處的沖蝕速率分別為5.53×10-10、4.43×10-10、3.32×10-10、1.33×10-10及2.21×10-9kg/(m2·s)。在同樣的條件下，管道直壁面內(nèi)的沖蝕分布均勻且沖蝕量小，在入口90°的拐角處沖蝕量大，并且在出口端流體撞擊壁面角度大的地方?jīng)_蝕較嚴(yán)重。

圖7 采油樹生產(chǎn)通道沖蝕結(jié)果Fig.7 Erosion results of production fairway of Christmas tree

在顆粒速度為14.3 m/s、質(zhì)量流量為3.09×10-7kg/s條件下，模擬分析該氣井出砂顆粒直徑為60、64、68及70 μm時(shí)生產(chǎn)通道的沖蝕形貌，如圖7所示。經(jīng)計(jì)算，其沖蝕速率分別為1.40×10-9、1.44×10-9、1.43×10-9及1.33×10-9kg/(m2·s)。圖8模擬了該井在不同生產(chǎn)年份，不同顆粒直徑下的沖蝕速率變化情況。從圖8可知，沖蝕速率基本不隨顆粒直徑的變化而變化，主要是因?yàn)楫?dāng)顆粒直徑變化時(shí)，單個(gè)顆粒質(zhì)量也會發(fā)生變化，當(dāng)質(zhì)量流量一定時(shí)，顆粒數(shù)量將會發(fā)生變化。根據(jù)對該井設(shè)計(jì)年限內(nèi)沖蝕深度為3.2 mm時(shí)的質(zhì)量流量進(jìn)行反算，結(jié)果顯示，取質(zhì)量流量為最大值6倍才能達(dá)到3.2 mm的沖蝕深度，故得出該采油樹生產(chǎn)通道結(jié)構(gòu)安全，滿足抗沖蝕要求。

圖8 投產(chǎn)初年不同顆粒直徑下沖蝕生產(chǎn)通道情況Fig.8 Status of production fairway under erosion of particles with different diameters in different production years

4.4 現(xiàn)場應(yīng)用

2022年5月，該套國產(chǎn)化深水水下采油樹成功在東方1-S井投產(chǎn)使用，其安裝方位及精度滿足要求，功能測試正常，水下采油樹各密封測試全部合格，生產(chǎn)通道油氣流動安全。該井成功清噴測試，產(chǎn)氣量超配產(chǎn)，預(yù)計(jì)該井每年可生產(chǎn)天然氣約2億m3。此次水下油氣生產(chǎn)系統(tǒng)應(yīng)用后，較以往生產(chǎn)成本可降低約27%，同類型設(shè)備將在未來用于開發(fā)陵水、寶島等多個(gè)深水油氣田，預(yù)計(jì)節(jié)約成本可超10億元，經(jīng)濟(jì)效益顯著。

5 結(jié) 論

(1)在分析水下采油樹生產(chǎn)通道結(jié)構(gòu)組成的基礎(chǔ)上，建立了生產(chǎn)通道三維模型，對不同節(jié)流閥開度下以及不同下游預(yù)充填壓力下的溫度場、壓力場、速度場進(jìn)行了精細(xì)模擬，以東方1-S井為例可知，為避免油井生產(chǎn)期間節(jié)流閥后出現(xiàn)-40 ℃的低溫問題，推薦節(jié)流閥下游預(yù)充填壓力≥8 MPa。

(2)結(jié)合油井生產(chǎn)期間的井筒及生產(chǎn)通道溫壓場分布情況，計(jì)算出該井清井、關(guān)井、初開井工況下的生產(chǎn)通道溫壓場變化規(guī)律，節(jié)流閥上游2～3 h后溫度可以升至水合物相平衡溫度點(diǎn)以上，節(jié)流閥下游6～10 h后溫度升至水合物相平衡溫度點(diǎn)以上，當(dāng)產(chǎn)量較低時(shí)水合物抑制劑需持續(xù)注入12 h以上。

(3)根據(jù)沖蝕影響因素分析優(yōu)選了生產(chǎn)通道沖蝕模型，對水下采油樹生產(chǎn)通道進(jìn)行了沖蝕參數(shù)化分析和沖蝕速率反演。結(jié)果顯示，取東方1-S井質(zhì)量流量為最大值的6倍才能達(dá)到生產(chǎn)通道設(shè)計(jì)年限內(nèi)最大沖蝕深度(3.2 mm)，表明該井采油樹生產(chǎn)通道結(jié)構(gòu)安全，滿足生產(chǎn)期間的抗沖蝕要求。