李其在,董志富,周癸武

(云南黃金礦業(yè)集團(tuán)股份有限公司)

工程地質(zhì)分區(qū)在越來越多的露天開采礦山得到實際運用,也解決了系列問題,同時為下一步邊坡穩(wěn)定性評價提供了評價依據(jù)及基本參數(shù)。王亞強等[1]通過近景攝影測量統(tǒng)計結(jié)構(gòu)面,結(jié)合巖石物理力學(xué)試驗結(jié)果將烏山銅鉬礦露天采場分為5個地質(zhì)分區(qū),并進(jìn)行各區(qū)的邊坡穩(wěn)定性評價,給出各區(qū)具有針對性的治理方案。陶志剛等[2]采用模糊數(shù)學(xué)綜合評判方法和GIS空間矩陣差值算法對南芬露天鐵礦采場高陡邊坡進(jìn)行了危險區(qū)域劃分。韓廷文等[3]根據(jù)巖石結(jié)構(gòu)類型、工程地質(zhì)巖組分布特征等多種指標(biāo)將夏日哈木鎳鈷露天采場劃分為5個地質(zhì)分區(qū)。本次以某大型露天礦山為工程背景,通過采場的地層劃分、結(jié)構(gòu)面調(diào)查、破壞模式等對露天采場進(jìn)行4個區(qū)域的劃分,同時對試驗及工程類比的邊坡巖土參數(shù)進(jìn)行反分析,確定了巖土參數(shù)取值,支撐工程地質(zhì)分區(qū)的合理性。

1 礦區(qū)概況

該露天礦山開采方式為山坡露天+凹陷露天,正在進(jìn)行的露天初步設(shè)計最高標(biāo)高1 925 m,封閉圈標(biāo)高1 835 m,采場設(shè)計最低標(biāo)高1 385 m,設(shè)計終了邊坡最大高差540 m,整體邊坡角38°～42°,屬于高陡邊坡。礦山邊坡臺階高度15 m,現(xiàn)階段露天開采深度為1 554 m水平,局部區(qū)域深度已經(jīng)超過300 m,露天境界北部、西部部分區(qū)域上部已逐步靠幫。

隨著巖體揭露范圍不斷擴大,采場開采過程中已出現(xiàn)局部多臺階楔形滑落、臺階局部崩塌、復(fù)合破碎帶區(qū)域安全臺階消失、復(fù)合破碎帶軟化等情況(如圖1所示)。因此,亟須對該礦山開展詳細(xì)的工程地質(zhì)調(diào)查并進(jìn)行分區(qū)及穩(wěn)定性評價[4-5],為礦山安全高效開采提供理論支撐。

圖1 災(zāi)害現(xiàn)場照片

2 工程地質(zhì)調(diào)查與分區(qū)

2.1 現(xiàn)場工程地質(zhì)調(diào)查

經(jīng)過現(xiàn)場踏勘工程地質(zhì)調(diào)查,并結(jié)合多年的開采工作經(jīng)驗,將整個采場地層按照地質(zhì)年代、巖性和構(gòu)造特點分為5種地層,如圖2所示。

圖2 礦區(qū)不同地層空間分布示意圖

工程經(jīng)驗表明,結(jié)構(gòu)面也是影響巖體穩(wěn)定性的因素,因此本次在露天采場區(qū)域共統(tǒng)計了189處534組結(jié)構(gòu)面。根據(jù)方位角度將露天采場平均分成8個區(qū)域(如圖3所示),分別統(tǒng)計了各區(qū)域內(nèi)結(jié)構(gòu)面的傾角、傾向,分析其對邊坡潛在破壞模式的影響。

1)1區(qū)統(tǒng)計31處共計76組結(jié)構(gòu)面。層理面的傾角為15°～77°,平均傾角38°,傾向接近東西,與坡面反交,有利于邊坡的穩(wěn)定性。節(jié)理傾向的分布范圍較為廣泛,大部分與1區(qū)臺階坡面正交或者逆交。

2)2區(qū)統(tǒng)計17處共計48組結(jié)構(gòu)面。層理面的傾角為10°～50°,平均傾角37°,傾向接近東西,與坡面反交,有利于邊坡的穩(wěn)定性。主要發(fā)育有2組節(jié)理:一組為西南的陡傾節(jié)理,一組為徑向正北的陡傾節(jié)理。大部分的節(jié)理傾角大于55°,與坡面為大角度斜交或者正交。

3)3區(qū)統(tǒng)計12處共計33組結(jié)構(gòu)面,其分布規(guī)律與2區(qū)類似。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30°。節(jié)理則同樣發(fā)育為2組陡傾節(jié)理:一組傾向西南,一組傾向北,與坡面呈大角度斜交或者正交。

4)4區(qū)統(tǒng)計11 處共計 29 組結(jié)構(gòu)面,層理的分布規(guī)律與 2 區(qū)類似。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30 °。節(jié)理則同樣發(fā)育為2組陡傾節(jié)理:一組傾向西南,一組傾向西北與坡面傾向一致,但大部分的傾角要比坡角大,有利于邊坡的穩(wěn)定性。

5)5區(qū)統(tǒng)計15處共計31組結(jié)構(gòu)面,層理的分布規(guī)律與4區(qū)類似。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30°,但發(fā)育有一組順傾的30°左右的節(jié)理。節(jié)理則同樣發(fā)育為2組陡傾節(jié)理:一組傾向西北,與坡面傾向一致;一組傾向東南,與坡面傾向正交,但大部分的傾角要比坡角大,有利于邊坡的穩(wěn)定性。

6)6區(qū)統(tǒng)計13處共計34組結(jié)構(gòu)面,其中包括7組層理和27組節(jié)理。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30°。而節(jié)理主要為反傾及正交陡傾。

7)7區(qū)統(tǒng)計 35 處共計 79 組結(jié)構(gòu)面。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于 30 °。而節(jié)理受到 F6斷層的影響,分布較為分散。除了有部分與坡面近乎正交和反交的節(jié)理外,有相當(dāng)數(shù)量的與坡面傾向近似的陡傾節(jié)理分布,巖層相對破碎。

8)8區(qū)統(tǒng)計54處共計76組結(jié)構(gòu)面。層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30°。節(jié)理受到F6和F6-1斷層綜合影響分布密集,巖石完整性是8個區(qū)域中最差的。

2.2 邊坡工程地質(zhì)分區(qū)

邊坡工程地質(zhì)分區(qū)的目的在于對露天礦邊坡的各種表象特征及促其產(chǎn)生的各種因素進(jìn)行組合概括,以簡明扼要地反映邊坡作用的內(nèi)外在規(guī)律?？茖W(xué)的邊坡工程地質(zhì)分區(qū)不僅能深化對邊坡的認(rèn)識,而且能指導(dǎo)礦產(chǎn)開采、穩(wěn)定性評價、災(zāi)害預(yù)測和防治活動[6-9]。

2.2.1 工程地質(zhì)分區(qū)

根據(jù)現(xiàn)場踏勘結(jié)果,露天采場主要巖層為灰?guī)r、侵入巖接觸帶、沖洪積層、崩塌、殘坡積層、人工堆積體。工程地質(zhì)分區(qū)如表1所示,各個工程地質(zhì)分區(qū)的空間位置如圖4所示,各區(qū)節(jié)理分析如圖5 所示。

表1 露天采場工程地質(zhì)分區(qū)

圖4 露天采場工程地質(zhì)分區(qū)

圖5 各區(qū)節(jié)理分析圖

1)Ⅰ區(qū)(東區(qū))。 露天礦東側(cè)近一半的邊坡下部主要為灰?guī)r,且受構(gòu)造帶影響小,巖層相對完整,北東側(cè)灰?guī)r傾向與邊坡傾向構(gòu)成正交坡,東側(cè)巖層傾向與邊坡傾向構(gòu)成反向坡,但邊坡穩(wěn)定性都是受與層面近直交的節(jié)理和巖層完整性控制。由于順坡向節(jié)理面傾角普遍大于63°,且貫通長度有限,潛在整體破壞以陡傾節(jié)理和斜切巖體為主。整體表現(xiàn)為巖體強度控制的近弧形滑動。從節(jié)理分布來說,在礦區(qū)東側(cè)灰?guī)r層中分布有2組陡傾節(jié)理,分別為一組傾向340°、傾角70°的陡傾節(jié)理和一組傾向240°、傾角75°的陡傾節(jié)理,難以形成楔形體,局部破壞模式以局部崩塌掉塊為主。

2)Ⅱ區(qū)(西區(qū))。露天礦西側(cè)主要是灰?guī)r,與邊坡構(gòu)成反向緩傾,上部為沖洪積層,中間為斷層破碎帶。從節(jié)理分布上來看,西部主要的層理以與坡面反傾的緩傾結(jié)構(gòu)面為主,大部分傾角小于30°。而2組節(jié)理一組為傾向20°的陡傾節(jié)理、一組為傾向160°的陡傾節(jié)理,以與坡面正交為主,層理和節(jié)理與坡面組合可以形成楔形體,局部潛在破壞模式是楔形破壞。

3)Ⅲ區(qū)(南西區(qū))。位于露天礦西南側(cè),受F6斷層和F30斷層影響,灰?guī)r稍破碎,但普遍有鈣質(zhì)膠結(jié),整體破壞以順傾節(jié)理和斜切灰?guī)r為主。但在局部邊坡表層,巖體發(fā)育有1組順傾30°左右的節(jié)理。節(jié)理則同樣發(fā)育為3組陡傾節(jié)理,但2組傾向西北,1組傾向北東,與坡面小角度斜交,貫通長度幾米到十幾米,局部潛在破壞以順傾節(jié)理控制的崩塌滑移為主。

4)Ⅳ區(qū)(北西區(qū))。位于露天礦北西側(cè),受F6斷層和F6-1斷層影響,灰?guī)r較破碎,節(jié)理發(fā)育,方向各異,邊坡穩(wěn)定性稍差。巖層以緩傾角反傾坡面為主,節(jié)理與坡面可以形成楔形體,而且潛在滑面較多,局部潛在破壞模式是楔形破壞。

2.2.2 不同工程地質(zhì)分區(qū)的典型剖面

根據(jù)露天采場地質(zhì)分區(qū)結(jié)果,在各分區(qū)建立典型地質(zhì)剖面,每個分區(qū)典型剖面在空間的具體位置如圖6所示。

圖6 每個分區(qū)典型剖面

Ⅰ區(qū)典型剖面Ⅰa(如圖7所示),剖面最低點1 576 m,最高點1 891 m,主要巖層包括人工填土、沖洪積層、灰?guī)r。

圖7 Ⅰ區(qū)典型剖面Ⅰa模型

Ⅰ區(qū)典型剖面Ⅰb,最低點1 579 m,最高點1 850 m,主要穿越巖層包括沖洪積層、灰?guī)r。與Ⅰa剖面不同,Ⅰb剖面由于位于礦區(qū)的東部,頂部無人工填土,而沖洪積層較厚,同時平均坡角更陡。典型剖面如圖8所示。

圖8 Ⅰ區(qū)典型剖面Ⅰb模型

Ⅱ區(qū)典型剖面,最低點1 578 m,最高點1 921 m,巖層包括上部的沖洪積層和灰?guī)r,F6斷層穿過灰?guī)r下部。典型剖面如圖9所示。

圖9 Ⅱ區(qū)典型剖面模型

Ⅲ區(qū)典型剖面,剖面最低點1 578 m,最高點1 893 m,主要穿越巖層為灰?guī)r,是整個礦區(qū)中最陡的部分,平均坡角達(dá)到41°。上部因為存在一組順傾向緩傾節(jié)理及一組陡傾結(jié)構(gòu)面的組合,發(fā)生了局部崩塌。典型剖面如圖10所示。

圖10 Ⅲ區(qū)典型剖面模型

Ⅳ區(qū)典型剖面,最低點1 577 m,最高點1 940 m,主要穿越巖層包括灰?guī)r和斑巖,F6斷層和F6-1斷層穿過邊坡中部,是整個礦區(qū)邊坡中穩(wěn)定性最差的部位。典型剖面如圖11所示。

圖11 Ⅳ區(qū)典型剖面模型

3 露天采場邊坡巖土強度參數(shù)取值

根據(jù)現(xiàn)場工程調(diào)查結(jié)果,露天采場主要巖層為沖洪積層、灰?guī)r和破碎帶。通過工程類比法收集類似巖層的強度參數(shù),得到露天采場主要巖層的力學(xué)參數(shù)取值范圍,結(jié)果如表2所示。

表2 露天采場巖層力學(xué)參數(shù)試驗結(jié)果

針對該露天采場巖層情況開展室內(nèi)試驗和現(xiàn)場直剪試驗,試驗參數(shù)結(jié)果如表3所示。

表3 露天采場巖層力學(xué)參數(shù)試驗結(jié)果

3.1 強度參數(shù)反分析

根據(jù)邊坡工程地質(zhì)分區(qū)結(jié)果,建立典型剖面及臺階概化模型。根據(jù)邊坡巖土強度參數(shù)統(tǒng)計資料確定各巖層強度參數(shù)取值范圍,結(jié)合不同剖面的穩(wěn)定性狀態(tài),對沖洪積層、灰?guī)r和破碎帶的強度參數(shù)進(jìn)行反分析。參數(shù)反分析采用極限平衡方法中的Bishop法,圓弧滑面,利用Rocscience Slide軟件完成[10-14]。

根據(jù)GB 51016—2014 《非煤露天礦邊坡工程技術(shù)規(guī)范》中對露天礦邊坡危害等級劃分,露天采場邊坡等級擬定為1級。根據(jù)該規(guī)范的要求,露天礦邊坡設(shè)計安全系數(shù)限值當(dāng)考慮地下水時,安全系數(shù)為1.20～1.25;考慮地下水和爆破振動時,安全系數(shù)為1.18～1.23;考慮地下水和地震力時,安全系數(shù)為1.15～1.20。

3.1.1 沖洪積層強度參數(shù)反分析

1)沖洪積層整體地質(zhì)模型。選取1,2號2個典型剖面進(jìn)行反分析。

(1)1號剖面最低點1 578 m,最高點1 858 m,主要穿越巖層為沖洪積層及灰?guī)r(如圖12所示)。沖洪積層強度參數(shù)初始取值范圍為:內(nèi)聚力C=30～75 kPa,內(nèi)摩擦角φ=31°～34°。當(dāng)強度參數(shù)取C=26 kPa,φ=30°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.00,邊坡剛剛滿足穩(wěn)定性要求,為計算的下限值。當(dāng)強度參數(shù)取C=32 kPa,φ=31°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.10;當(dāng)強度參數(shù)取C=44 kPa,φ=32°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.25;當(dāng)強度參數(shù)取C=56 kPa,φ=33°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.40;當(dāng)強度參數(shù)取C=72 kPa,φ=34°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.55;當(dāng)強度參數(shù)取C=92 kPa,φ=35°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.70。

圖12 1號剖面地質(zhì)模型

(2)2號剖面最低點1 579 m,最高點1 842 m,主要穿越巖層為沖洪積層及灰?guī)r(如圖13所示)。當(dāng)強度參數(shù)取C=35 kPa,φ=31°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.08,邊坡剛剛滿足穩(wěn)定性要求,為強度參數(shù)的下限值。當(dāng)強度參數(shù)取C=37 kPa,φ=31°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.10;當(dāng)強度參數(shù)取C=49 kPa,φ=32°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.25;當(dāng)強度參數(shù)取C=61 kPa,φ=33°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.40;當(dāng)強度參數(shù)取C=74 kPa,φ=34°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.55;當(dāng)強度參數(shù)C=101 kPa,φ=35°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到1.70。

圖13 2號剖面地質(zhì)模型

圖14 沖洪積層臺階模型計算結(jié)果

依據(jù)現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果,目前沖洪積層的現(xiàn)狀邊坡穩(wěn)定性較好,因此沖洪積層的強度參數(shù)反分析結(jié)果為C=45～75 kPa,φ=32°～34°。

2)沖洪積層局部臺階模型。對于東側(cè)的沖洪積層,其臺階邊坡穩(wěn)定性較好。臺階高度10 m,臺階寬度6 m、坡角56°～63°,取4種參數(shù)組合進(jìn)行反分析,結(jié)果如表4所示。模型采用2種:模型1為單級坡角56°,坡高10 m,臺階寬度6 m;模型2為單級坡角63°,坡高10 m,臺階寬度6 m。

表4 沖洪積層臺階模型組合

當(dāng)沖洪積層強度參數(shù)取C=45～60 kPa,φ=32°～33°時,得到的臺階穩(wěn)定性情況與現(xiàn)場實地情況較為一致(如圖4所示)。

3.1.2 灰?guī)r強度參數(shù)反分析

1)灰?guī)r整體地質(zhì)模型。選取3,4號2個典型剖面進(jìn)行反分析。

(1)3號剖面坡度較陡,為40°左右,最低點1 578 m,最高點1 893 m,主要穿越巖層為灰?guī)r,如圖15所示。當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=80 kPa,φ=36°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.013,邊坡剛剛滿足穩(wěn)定性要求,為計算的下限值。當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=105 kPa,φ=37°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.09;當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=150 kPa,φ=39°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.24;當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=230 kPa,φ=40°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.24。

圖15 3號剖面地質(zhì)模型

根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查,北東、東和西側(cè)的灰?guī)r完整性好,南側(cè)灰?guī)r相對破碎,但整體灰?guī)r強度應(yīng)該不低于3號剖面反分析獲得的強度參數(shù)。因此,整體灰?guī)r參數(shù)值比3號剖面的強度參數(shù)要高,取內(nèi)摩擦角φ=37°～40°,內(nèi)聚力C=200～280 kPa。當(dāng)灰?guī)r層位均取下限值φ=37°,內(nèi)聚力C=200 kPa時,3號剖面的穩(wěn)定性系數(shù)為1.34。

(2)4號剖面最低點1 578 m,最高點1 921 m,主要穿越巖層包括沖洪積層和灰?guī)r,剖面的模型如圖16所示。當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=50 kPa,φ=35°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.05,邊坡滿足穩(wěn)定性要求下限,為灰?guī)r強度參數(shù)的下限值。當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=65 kPa,φ=35°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.09;當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=116 kPa,φ=36°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.25;當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=180 kPa,φ=37°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.40;當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取C=215 kPa,φ=39°時,邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.55。4號剖面平均坡角稍緩,灰?guī)r總體完整性好于3號剖面,且無不利順傾結(jié)構(gòu)面,反分析得到的灰?guī)r強度參數(shù)值代表了目前的穩(wěn)定性狀態(tài)下限?；?guī)r強度參數(shù)C=200～280 kPa,內(nèi)摩擦角φ=37°～40°,計算得到的邊坡穩(wěn)定性系數(shù)符合目前邊坡穩(wěn)定狀態(tài)。

圖16 4號剖面地質(zhì)模型

2)灰?guī)r局部臺階模型。大部分灰?guī)r臺階邊坡的穩(wěn)定性較好。取4種參數(shù)組合進(jìn)行分析,結(jié)果如表5所示,模型采用2種:模型1為單級坡角63°,坡高10 m,臺階寬度3 m;模型2為單級坡角75°,坡高10 m,臺階寬度5 m。從計算結(jié)果中可以看出,當(dāng)灰?guī)r強度參數(shù)取下限值C=200 kPa,φ=37°時,灰?guī)r臺階邊坡的穩(wěn)定性較好(如圖17所示),與現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果一致。

表5 灰?guī)r臺階模型組合

3.1.3 破碎帶強度參數(shù)反分析

斷層破碎帶為F6、F6-1、F30、F31,斷層破碎帶內(nèi)巖層主要為破碎灰?guī)r和侵入的風(fēng)化斑巖,以破碎灰?guī)r為主。破碎灰?guī)r的巖體性質(zhì)較風(fēng)化斑巖好。F6斷層是最主要斷層,在礦場的南側(cè),塊體較大;在礦場的北部和中間,巖體破碎;在礦場的西和西南側(cè),多有斑巖侵入,破碎帶內(nèi)巖體更為破碎。

通過分析建立臺階邊坡模型,對灰?guī)r破碎帶和斑巖破碎帶的強度參數(shù)進(jìn)行反分析。當(dāng)灰?guī)r破碎帶的強度參數(shù)取下限值C=80 kPa,φ=33°時,臺階的穩(wěn)定性已非常好,與現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果一致(如表6及圖18所示)。

表6 灰?guī)r破碎帶臺階邊坡計算結(jié)果

圖18 灰?guī)r破碎帶與斑巖破碎帶臺階模型計算結(jié)果

當(dāng)斑巖破碎帶的強度參數(shù)取下限值C=30 kPa,φ=30°時,臺階邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài),與現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果一致(如表7所示)。

表7 斑巖破碎帶臺階邊坡計算結(jié)果

結(jié)合現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果,以F6斷層為主的破碎帶主要是灰?guī)r破碎帶,由于普遍存在膠結(jié),整體性較好,而F6-1斷層幾乎一半是斑巖破碎帶,其臺階邊坡的整體穩(wěn)定性弱于F6斷層臺階邊坡,因此F6-1斷層強度參數(shù)取值比F6斷層稍低。

灰?guī)r破碎帶強度參數(shù)為:內(nèi)聚力C取值大于80 kPa,內(nèi)摩擦角φ取值大于33°;斑巖破碎帶強度參數(shù)為:內(nèi)聚力C取值大于30 kPa,內(nèi)摩擦角φ取值大于30°。

3.2 強度參數(shù)取值

根據(jù)邊坡主要巖層如沖洪積層、灰?guī)r、破碎帶等的強度參數(shù)反分析結(jié)果,結(jié)合邊坡巖土現(xiàn)場和室內(nèi)試驗結(jié)果,綜合考慮得到邊坡巖土強度參數(shù)取值,結(jié)果如表8所示。

表8 露天采場巖體強度參數(shù)取值

4 結(jié) 論

1)露天采場邊坡主要巖層為灰?guī)r,依據(jù)巖性、地形地貌、巖石完整性、結(jié)構(gòu)面等級、巖層傾向與邊坡傾向關(guān)系、巖層傾角、邊坡高度、破壞模式及水文地質(zhì)條件等地質(zhì)要素,將露天采場邊坡劃分為Ⅰ區(qū)(東側(cè))、Ⅱ區(qū)(西側(cè))、Ⅲ區(qū)(南西側(cè))和Ⅳ區(qū)(北西側(cè))等4個區(qū)。給出了不同工程地質(zhì)分區(qū)的典型地質(zhì)剖面,為不同工程地質(zhì)分區(qū)邊坡強度參數(shù)反分析提供了有代表性的地質(zhì)模型。

2)通過工程類比確定了露天采場主要巖層的強度參數(shù)取值范圍,得到露天采場主要巖層的物理力學(xué)參數(shù)取值范圍。在此基礎(chǔ)上,選取典型地質(zhì)剖面,根據(jù)邊坡整體穩(wěn)定和臺階邊坡局部穩(wěn)定狀態(tài),分別對沖洪積層、灰?guī)r、灰?guī)r破碎帶和斑巖破碎帶的強度參數(shù)進(jìn)行了反分析,得到了各巖層的強度參數(shù),結(jié)合現(xiàn)場和室內(nèi)試驗結(jié)果,給出了露天采場邊坡巖土強度參數(shù)取值。