武澤偉,汪 偉,2*,祁 云,2,梁 然
(1.山西大同大學煤炭工程學院,山西大同 037003;2.遼寧工程技術大學安全科學與工程學院,遼寧阜新 123000)
隨著采煤技術的發(fā)展,采煤效率也在提升,而采空區(qū)遺煤量大、漏風分布復雜、冒落空間大等問題層出不群,使得采空區(qū)遺煤自然發(fā)火時有發(fā)生[1-3]。很多學者對煤自燃風險評價開展了研究,評價結果的準確性不斷提高[4-7]。這些研究對預防煤自燃起到推動作用,但由于分析影響煤自燃的主次因素不夠明確,大小排序籠統(tǒng),評價結果只是對煤自燃危險性進行評價定級[8-9]。
鑒于此,有必要建立一套較為全面的采空區(qū)煤炭自燃風險指標體系。層次分析法(AHP)的評價指標權值差距大,忽略權值小的指標的重要性,而決策實驗與評價實驗室法(DEMATEL)可分析各指標間相互影響的關系;采用DEMATEL法難以分析風險因素的影響程度,而AHP 法重點分析各指標對評價對象的權重。筆者擬采用DEMATEL 和AHP 兩種方法相耦合的方式,增加評價的客觀性,以期為采空區(qū)遺煤自燃風險評價提供經驗借鑒和理論依據[10]。
采空區(qū)遺煤自燃需要3個條件:①煤具有自燃傾向,以破碎狀態(tài)存在;②持續(xù)供氧條件;③有積聚氧化熱的環(huán)境[11-12]。
東古城井田主要開采的22號煤層變質階段為1/3 JM,煤層平均含硫量為1.72%,原煤揮發(fā)分為38.87%~42.22%,浮煤揮發(fā)分在37.82%~41.92%,屬高揮發(fā)分煤。井田的地質構造簡單,斷層很少,無巖漿巖侵入,各煤層比較疏松,孔隙率也較大,還具有一定的脆性,開采傾角2°~8°的厚煤層采用長臂式采煤法后退式回采,回采工作面最短自然發(fā)火期為80 d。結合東古城煤礦Z109綜采工作面的實際情況和查閱資料,將影響采空區(qū)自燃的原因分為開拓開采技術、煤的自然傾向性、采空區(qū)的漏風、蓄熱環(huán)境下持續(xù)氧化共四類,四個條件共存,存在時間比煤自然發(fā)火期長,就會引發(fā)遺煤自燃。具體采空區(qū)自燃風險評價指標層次結構如圖1。
圖1 采空區(qū)自燃發(fā)火評價指標層次結構
DEMATEL 是一種基于圖論和矩陣下的系統(tǒng)分析方法[13],主要分析系統(tǒng)中各要素之間的邏輯關系和對應的關聯(lián),建立直接影響矩陣,在此基礎上計算各要素的影響度、被影響度、中心度和原因度,最終得出要素之間的因果關系以及各要素在系統(tǒng)中的權重和因果關系[14-15]。
(1)確定每個要素之間的直接影響程度。邀請10 名相關從事煤礦安全方面專家,采用專家打分法形成風險影響因素直接影響矩陣C:
式中:cij為因素ci對cj的直接影響程度,i,j=1,2,3,…,n。
(2)對直接影響矩陣進行歸一化處理,得到歸一化的直接影響矩陣。采用行和最大值法對矩陣C的因素進行歸一化,根據式(2)得到規(guī)范影響矩陣B,見表2。
表2 規(guī)范化直接影響矩陣
(3)構建綜合影響矩陣Z,表示系統(tǒng)因素間直接和間接影響的組合結果[16]。規(guī)范影響矩陣一直自乘后,矩陣所有值都將接近0,即。因此,綜合影響矩陣Z由式(3)得到,見表3。
表3 綜合影響矩陣
式中:I為單位矩陣。
(4)計算每個要素的影響度hi、被影響度li、中心度xi以及原因度yi。影響度hi指本因素在系統(tǒng)中的影響力。被影響度li指系統(tǒng)中其它因素對自身的影響力。中心度xi指因素在系統(tǒng)中所起作用的大小。原因度yi大于0,為原因要素,否則為結果要素[17]。上述公式如式(4),計算可得到表4。以中心度xi為橫坐標,原因度yi為縱坐標,繪制因果圖,如圖2。
表4 影響度、被影響度、中心度以及原因度
圖2 影響因素原因結果
綜合表4 和圖2 可知,C4煤巖的成分、C6煤層含水量、C14均壓技術措施、C17頂板垮落及性質、C20最短發(fā)火期的中心度和原因度都較大,表明這五個因素對采空區(qū)自燃的影響較大。
層次分析法就是將所研究的問題作為一個系統(tǒng),分解為各個目標,化整為零,通過指標的模糊定量方法計算層次權重,將其作為優(yōu)化決策目標的系統(tǒng)方法[18]。
采用專家打分原則,構建判斷矩陣。比較各級指標因素得到判斷矩陣,并采用四舍五入法近似確定準則層的判斷矩陣,使得判斷矩陣中的aij為整數(shù),用同樣的方法得到指標層的判斷矩陣和各指標的權重。要求判斷矩陣必須通過一致性檢驗。一致性指標公式為:
式中:n為因子個數(shù);λmax為最大特征根。
平衡水分是研究金銀花干燥特性和安全貯藏的重要參數(shù),它的高低代表金銀花吸收水分和放出水分的難易程度。在金銀花干燥和貯藏過程中,平衡含水率不但決定了在一定干燥條件下所能達到的最低水分,而且直接影響金銀花的干燥速度。同時,平衡含水率還決定金銀花在貯藏過程中能否安全貯藏,是指導實際生產所必不可少的參數(shù)[1]。
最大特征根計算公式為:
一致性比例計算公式為:
式中:RI是平均隨機性一致指標,取值見表5;CR<0.1時,判斷矩陣通過一致性檢查。
表5 RI 值
通過上述計算,可得一級指標的判斷矩陣A~B,二級判斷矩陣B1~(C1~C3),B2~(C4~C10),B3~(C11~C15),B4~(C16~C20)以及各項權重矩陣、最大特征根、一致性指標如下:
通過一級、二級判斷矩陣可知:影響東古城煤礦采空區(qū)自燃的一級指標中,蓄熱環(huán)境下持續(xù)氧化的權重較大;在二級指標中,C2采煤方法、C10煤的吸氧速率、C11通風系統(tǒng)安全性、C15漏風通道封堵、C20最短發(fā)火期的權重較大,表明這5個因素對采空區(qū)自燃的影響較大。
DEMATEL 法和AHP 法都采用專家打分原則,為了避免主觀片面性,筆者采用兩者耦合,將決策實驗法和層次分析法的影響進行綜合,利用式(8)計算出綜合影響度見表6。
表6 綜合影響度
式中:Xi為中心度;Wi為二級指標權重;Wj為一級指標權重;i,j=1,2,…,n。
由表6 可以得出結論:C8粒度孔隙率、C10煤的吸氧速率、C18煤層埋藏深度、C19工作面推進速度、C20最短發(fā)火期的影響采空區(qū)自然發(fā)火的權重分別占到了0.0644、0.0782、0.0791、0.1024、0.1613,說明對采空區(qū)自燃危險性影響較大。
針對東古城礦得出最底層各影響因素C1、C2、…、C20對最高層因素A的影響權重向量為:Q=[0.0189,0.0526,0.0290,0.0229,0.041,0.0315,0.0263,0.0644,0.0264,0.0782,0.0556,0.0332,0.0186,0.0202,0.0512,0.0517,0.0355,0.0791,0.1024,0.1613]T。
根據東古城煤礦安全現(xiàn)狀,制定采空區(qū)自燃安全性評價等級,見表7。
表7 采空區(qū)自燃評價因素評分標準
對東古城煤礦采空區(qū)遺煤自燃安全性進行評分,其結果為:P=[P1,P2,P3,…,P20]T=[80,80,75,85,80,85,90,75,70,75,80,85,80,85,75,80,75,80,85,80]T,其綜合得分為:F=QTP=[0.0189,0.0526,0.029,0.0229,0.041,0.0315,0.0263,0.0644,0.0264,0.0782,0.0556,0.0332,0.0186,0.0202,0.0512,0.0517,0.0355,0.0791,0.1024,0.1613]×[80,80,75,85,80,85,90,75,70,75,80,85,80,85,75,80,75,80,85,80]T=79.7585,其中F為采空區(qū)煤自燃火災安全性總得分。結合表8可知,采空區(qū)煤自燃危險級別為Ⅱ級,容易發(fā)生火災。
表8 自燃火災安全等級劃分
(1)針對東古城煤礦Z109 綜采工作面的實際情況,選取了20 個評價指標構建采空區(qū)自燃風險評估指標體系,通過耦合DEMATEL 法與AHP 法,建立DEMATEL-AHP 采空區(qū)自燃風險評價模型,減少了使用單一評價方法主觀性,更加符合實際,最終計算綜合影響度得到了較準確的采空區(qū)自燃影響指標權重,不僅適用于東古城煤礦Z109工作面,也為其它工作面的采空區(qū)遺煤自燃危險性提供了依據,為評價采空區(qū)遺煤自燃提供了一種新方法。
(2)C8粒度孔隙率、C10煤的吸氧速率、C18煤層埋藏深度、C19工作面推進速度、C20最短發(fā)火期等5個指標綜合權重大,對東古城煤礦采空區(qū)自燃影響較大。東古城煤礦應該針對自燃影響重大因素,加強和改進采空區(qū)自燃火災防控措施,避免煤礦火災的發(fā)生。
(3)結合Z109綜采工作面安全現(xiàn)狀,對采空區(qū)遺煤自燃安全性評價結果為79.76,得出采空區(qū)遺煤自燃危險等級為Ⅱ級,屬于容易發(fā)生火災,符合東古城煤礦的實際情況。伴隨著動態(tài)因素如采動、地壓等的影響,應加強采空區(qū)遺煤自燃監(jiān)測和防治工作。