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        變溫吸附碳捕集機(jī)組標(biāo)準(zhǔn)化測(cè)試方案探討及性能實(shí)驗(yàn)

        2023-08-16 09:07:30白亞迪鄧帥趙睿愷趙力楊英霞
        化工進(jìn)展 2023年7期
        關(guān)鍵詞:吸附劑真空能耗

        白亞迪,鄧帥,趙睿愷,趙力,楊英霞

        (1 天津大學(xué)中低溫?zé)崮芨咝Ю媒逃恐攸c(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300350;2 天津市超低能耗碳捕集國(guó)際聯(lián)合研究中心,天津 300350;3 中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司,北京 100013)

        標(biāo)準(zhǔn)是實(shí)現(xiàn)“雙碳”目標(biāo)必要的技術(shù)基礎(chǔ),2021 年出臺(tái)的《國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化發(fā)展綱要》要求建立健全碳達(dá)峰、碳中和標(biāo)準(zhǔn)[1],這需要加快相關(guān)領(lǐng)域的高質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)供給。隨后,國(guó)家碳達(dá)峰、碳中和標(biāo)準(zhǔn)化總體組成立,以期加強(qiáng)標(biāo)準(zhǔn)化工作的統(tǒng)籌協(xié)調(diào)[2];市場(chǎng)監(jiān)管總局等16部門聯(lián)合印發(fā)的行動(dòng)計(jì)劃中列出了實(shí)施碳達(dá)峰、碳中和標(biāo)準(zhǔn)化提升工程的重點(diǎn)任務(wù),涉及節(jié)能和能效、溫室氣體管理、可再生能源、碳捕集利用與封存等多個(gè)領(lǐng)域[3];國(guó)家能源局[4]也發(fā)布了能源領(lǐng)域的標(biāo)準(zhǔn)化提升行動(dòng)計(jì)劃,明確了非化石能源、新型電力系統(tǒng)、儲(chǔ)能、氫能、能效提升以及產(chǎn)業(yè)鏈碳減排方面的標(biāo)準(zhǔn)化建設(shè)任務(wù)。在國(guó)際能源署(IEA)提出的可持續(xù)發(fā)展情景中,碳捕集、利用與封存技術(shù)(CCUS)貢獻(xiàn)的累計(jì)減排量比例約為15%[5],其技術(shù)發(fā)展、項(xiàng)目實(shí)施等都亟需標(biāo)準(zhǔn)的支持。捕集作為整個(gè)技術(shù)鏈條中至關(guān)重要的前置環(huán)節(jié),加快修訂一批碳捕集領(lǐng)域的標(biāo)準(zhǔn)對(duì)于促進(jìn)相關(guān)技術(shù)的發(fā)展具有重要引領(lǐng)作用。

        在碳捕集領(lǐng)域,我國(guó)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)有5項(xiàng),其中國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)1項(xiàng),對(duì)應(yīng)用化學(xué)吸收法的碳捕集系統(tǒng)的工藝流程設(shè)計(jì)進(jìn)行了規(guī)范[6];行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)3 項(xiàng),對(duì)應(yīng)用于燃煤煙氣的化學(xué)吸收法碳捕集系統(tǒng)的所用裝備、系統(tǒng)調(diào)試及運(yùn)行維護(hù)工作進(jìn)行了規(guī)定[7-9];團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)1項(xiàng),規(guī)定領(lǐng)域內(nèi)相關(guān)的專業(yè)術(shù)語(yǔ)[10]。此外,由中國(guó)華能集團(tuán)牽頭的國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO 27927《燃燒后CO2捕集吸收溶液的關(guān)鍵性能指標(biāo)及測(cè)試方法》已正式立項(xiàng)[11];由國(guó)家能源集團(tuán)牽頭制定的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《火力發(fā)電廠煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)能耗測(cè)定技術(shù)規(guī)范》也已立項(xiàng)[12]。由此可見,目前的標(biāo)準(zhǔn)多面向吸收法,近年來(lái)在中小型點(diǎn)源排放控制方面?zhèn)涫芮嗖A的吸附法的標(biāo)準(zhǔn)還處于空白狀態(tài)。該技術(shù)目前的技術(shù)成熟度(TRL)在5~7,處于示范前端至初步示范階段[13]。按照吸附劑再生的方式不同,吸附法主要分為變壓吸附(PSA)和變溫吸附(TSA)兩類。TSA由于無(wú)需對(duì)常壓狀態(tài)下的煙道氣進(jìn)行壓縮且可以利用低品位的余熱作為驅(qū)動(dòng)吸附劑再生的能源[14],具有較大的節(jié)能提效潛力而受到廣泛關(guān)注。

        一般而言,某項(xiàng)技術(shù)的一次能耗水平往往與其工業(yè)應(yīng)用規(guī)模呈現(xiàn)緊密相關(guān)性,圖1[15-36]匯總了當(dāng)前報(bào)道的不同類型的吸附碳捕集技術(shù)的吸附腔容積及相應(yīng)的單位能耗。從圖中可以看出,PSA的單位能耗通常低于3.00MJ/kg,而TSA 的單位能耗整體略高且跨度范圍較大,從1.15MJ/kg到12.6MJ/kg不等,而且多以模擬為研究方法,應(yīng)用實(shí)驗(yàn)方法的成果較少且多為原理驗(yàn)證實(shí)驗(yàn),吸附腔容積較小,大多在10-7~10-4m3之間,這表明目前TSA 技術(shù)仍多集中于實(shí)驗(yàn)室級(jí)別,成熟度較低。

        圖1 吸附碳捕集技術(shù)的規(guī)模及單位能耗匯總[15-36]

        TSA技術(shù)的發(fā)展與規(guī)模化推廣必須協(xié)調(diào)好付出與收益之間的關(guān)系。技術(shù)層面涉及技術(shù)性能,即追求性能的提升,研究人員在這一方面做了大量工作。首先是新型吸附劑的開發(fā),主要優(yōu)化方向?yàn)槲侥芰?qiáng)、選擇性高、機(jī)械強(qiáng)度高、化學(xué)/熱穩(wěn)定性高、吸附熱小以及成本低[14],基本思路是擴(kuò)大碳基、沸石、MOF 等吸附材料的比表面積,改善其孔結(jié)構(gòu)以及進(jìn)行表面改性。其次是工藝流程和裝置的設(shè)計(jì)與改進(jìn),比如Wang 等[37]通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了結(jié)合變溫和變壓兩種再生方式所形成的TVSA 的性能,結(jié)果顯示,TVSA 的再生條件與VPSA 和TSA相比變得更加溫和,無(wú)需很低的真空壓力和較高的加熱溫度,具有經(jīng)濟(jì)性。Jung等[38]研究了一種從冷卻過(guò)程中回收顯熱以實(shí)現(xiàn)內(nèi)部熱量集成的多固定床快速變溫吸附技術(shù),分析結(jié)果表明該技術(shù)經(jīng)優(yōu)化后的能耗為272kW·h/t,顯熱回收率為58%。Zhao等[39]提出將太陽(yáng)能集成到TPSA 系統(tǒng)中用于CO2捕集,結(jié)果表明該技術(shù)在不同吸附劑下的能耗范圍為25.96~87.76kJ/mol。Jiang 等[40]指 出 在 四 步TSA 循環(huán)中加入熱回收過(guò)程,理論?效率將提高20%~30%。最后是運(yùn)行參數(shù)的優(yōu)化,比如Mulgundmath等[41]設(shè)計(jì)了實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的使用熱氣直接吹掃再生的TPSA 系統(tǒng),結(jié)合響應(yīng)曲面法評(píng)估了各參數(shù)(吹掃進(jìn)料比、吹掃時(shí)間、吹掃氣溫度和吸附塔壓力)及參數(shù)間的相互作用對(duì)CO2回收率的影響程度。

        然而由于目前缺乏健全的標(biāo)準(zhǔn)計(jì)量體系及可執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)化測(cè)試方法,如測(cè)試選用的性能指標(biāo)、測(cè)試方法和工況的相關(guān)規(guī)定,使得不同研究者在制定機(jī)組性能測(cè)試方案時(shí)所參考的依據(jù)往往停留在經(jīng)驗(yàn)范疇,導(dǎo)致改進(jìn)的TSA技術(shù)的相關(guān)性能結(jié)果難以進(jìn)行橫向?qū)Ρ?,這不利于技術(shù)的發(fā)展。以能耗研究為例,首先機(jī)組運(yùn)行一般要消耗熱能和電能,這兩種能量的品位不同,不同研究者在計(jì)量時(shí)采用的折算方式不同。比如Jiang等[26]在計(jì)算TVSA的再生能耗時(shí)采用了直接相加的方式,Mendes 等[31]、Bui 等[42]使用固定熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)將熱能轉(zhuǎn)換為等效功然后相加,Jung 等[38]、Young 等[43]則通過(guò)卡諾效率將熱能轉(zhuǎn)化為等效功。其次不同研究者在計(jì)算能耗時(shí)所包括的能耗項(xiàng)不同,表1是根據(jù)Chen等[44]提出的對(duì)標(biāo)分析方法總結(jié)的一些研究人員在報(bào)道單位能耗時(shí)的能耗項(xiàng)覆蓋范圍。表1中顯示,Liu等[14]計(jì)算的單位能耗包括了吸附劑和被吸附的氣體的顯熱、解吸熱、吸附腔金屬壁的顯熱及其向環(huán)境的散熱。Marx等[25]在計(jì)算其所搭建的TSA系統(tǒng)的能耗時(shí)發(fā)現(xiàn)如果不計(jì)算吸附腔金屬壁的能耗,系統(tǒng)的單位能耗將從12.6MJ/kg 變?yōu)?.85MJ/kg。因此,推動(dòng)能效測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)的建立以科學(xué)合理地評(píng)價(jià)系統(tǒng)性能是促進(jìn)技術(shù)規(guī)模放大的重要前提。

        表1 單位能耗的計(jì)算范圍

        基于上述問(wèn)題,參考空調(diào)領(lǐng)域在制冷劑、壓縮機(jī)等組成設(shè)備和機(jī)組層面各自有相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行規(guī)范的經(jīng)驗(yàn),在制定吸附法標(biāo)準(zhǔn)時(shí),也應(yīng)按照吸附劑和其他裝備層面到機(jī)組層面的遞進(jìn)模式進(jìn)行。對(duì)于機(jī)組性能測(cè)試,可參考國(guó)內(nèi)熱泵等制冷機(jī)組的能效測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)中主要關(guān)注的測(cè)試工況、測(cè)量設(shè)備、性能指標(biāo)等方面的內(nèi)容。本文的主要工作便是從這幾個(gè)方面著手,初步建立了一套面向變溫吸附機(jī)組的規(guī)范化、標(biāo)準(zhǔn)化的測(cè)試方案,而后以樣機(jī)規(guī)模的真空變溫吸附機(jī)組為案例,在標(biāo)準(zhǔn)工況下測(cè)試了機(jī)組的性能,并分析了不同再生策略如解吸溫度、真空壓力等對(duì)機(jī)組性能的影響。

        1 測(cè)試方案

        為了說(shuō)明本測(cè)試方案的通用性,將變溫吸附碳捕集機(jī)組抽象為吸附碳泵機(jī)組。在吸附碳泵機(jī)組附近劃定邊界,可組成如圖2所示的具有質(zhì)量和能量流動(dòng)的系統(tǒng),其通過(guò)消耗能量(Qi、Wi)從低CO2濃度的原料氣(Ff)中將CO2分離出來(lái)然后富集至高CO2濃度的產(chǎn)品氣(Fp)中,并產(chǎn)生廢氣(Fw)和廢熱(Qw)。

        圖2 具有進(jìn)料流Ff、產(chǎn)品流Fp、廢氣流Fw、熱輸入Qi、功輸入Wi以及廢熱輸出Qw的系統(tǒng)

        1.1 測(cè)試工況

        確定測(cè)試工況給機(jī)組的性能測(cè)試提供了基準(zhǔn)條件,是衡量機(jī)組性能的前提和標(biāo)準(zhǔn)制定過(guò)程中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。以空氣源熱泵為例,其制熱性能受所服務(wù)地區(qū)的環(huán)境、建筑類型等影響,所以在標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了不同的名義工況以合理評(píng)價(jià)熱泵的能效水平。吸附碳捕集機(jī)組的性能受所應(yīng)用場(chǎng)景的影響很大,而且不同應(yīng)用場(chǎng)景由于對(duì)機(jī)組所用吸附劑以及技術(shù)等方面的要求不同,也會(huì)使得技術(shù)的發(fā)展方向有所差別,所以需仿照熱泵的相關(guān)規(guī)定根據(jù)不同應(yīng)用場(chǎng)景設(shè)計(jì)測(cè)試工況,以合理評(píng)價(jià)機(jī)組的性能。本節(jié)所探討的測(cè)試工況的應(yīng)用場(chǎng)景為燃煤電廠領(lǐng)域。

        (1)源側(cè)工況??諝庠礋岜玫脑磦?cè)即為空氣中的低位熱能,其性能受室外氣候的影響很大,所以我國(guó)現(xiàn)行的標(biāo)準(zhǔn)將熱源側(cè)的名義制熱工況分為普通型和低環(huán)境溫度型兩類,相應(yīng)的干濕球溫度分別為7℃/6℃和-12℃/-13.5℃[45]。在吸附碳泵機(jī)組中,源側(cè)輸入的熱流因溫度不同會(huì)對(duì)機(jī)組性能產(chǎn)生較大影響,需要對(duì)輸入機(jī)組內(nèi)的熱源的溫度進(jìn)行規(guī)定,使測(cè)試在一致的溫度基準(zhǔn)下進(jìn)行。對(duì)于應(yīng)用于燃煤電廠的機(jī)組,可使用電廠的煙氣廢熱作為解吸熱源。燃煤電廠的設(shè)計(jì)排煙溫度為120~140℃,但是實(shí)際排煙溫度通常高20~30℃[46],所以在測(cè)試時(shí)可將變溫吸附機(jī)組解吸熱源的溫度設(shè)置為160℃。解吸完成后,可使用環(huán)境溫度下的導(dǎo)熱介質(zhì)對(duì)機(jī)組進(jìn)行冷卻,故將冷源溫度設(shè)置為環(huán)境溫度,在此,規(guī)定環(huán)境溫度為25℃。

        (2)匯側(cè)工況。熱泵機(jī)組根據(jù)匹配的末端不同,標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的出水溫度也不同。比如《低環(huán)境溫度空氣源熱泵(冷水)機(jī)組第1部分:工業(yè)或商業(yè)用及類似用途的熱泵(冷水)機(jī)組》(GB/T 25127.1—2020)中規(guī)定的出水溫度分別為地板輻射型的35℃、風(fēng)機(jī)盤管型的41℃和散熱器型的50℃[47]。參考上述標(biāo)準(zhǔn)對(duì)工況依據(jù)不同換熱介質(zhì)和服務(wù)場(chǎng)景進(jìn)行明確數(shù)值界定的方法,在變溫吸附碳捕集機(jī)組中,考慮導(dǎo)熱介質(zhì)會(huì)與周邊環(huán)境產(chǎn)生熱交換,所以環(huán)境溫度會(huì)對(duì)Qw產(chǎn)生影響,進(jìn)而影響機(jī)組性能,因此,測(cè)試時(shí)機(jī)組應(yīng)處在恒定的25℃的環(huán)境溫度中,該測(cè)試條件可通過(guò)恒溫室營(yíng)造。

        (3)進(jìn)氣側(cè)工況。在進(jìn)氣側(cè),碳排放源中CO2濃度是影響捕集能耗的主要因素,濃度越高捕集能耗越低。Zhang等[48]研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)煙氣中CO2體積分?jǐn)?shù)從3%升高至15%時(shí),理論能耗從18.81MJ/kg 降至3.76MJ/kg,當(dāng)石灰窯氣中CO2體積分?jǐn)?shù)從20%升高至42%時(shí),理論能耗從2.8MJ/kg 降至1.26MJ/kg。Zhao等[49]根據(jù)碳泵循環(huán)模型計(jì)算的最小分離功也隨CO2濃度的增大而減小。Liu等[14]的實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明,當(dāng)CO2體積分?jǐn)?shù)分別為15%、17%和19%時(shí),機(jī)組的單位能耗分別為8.41MJ/kg、6.32MJ/kg 和4.79MJ/kg。Jiang 等[50]指出當(dāng)CO2體積分?jǐn)?shù)從3.72%升高至8.94%時(shí),使用活性炭的TSA系統(tǒng)的再生熱從4.92MJ/kg 降至3.28MJ/kg。碳排放源的溫度也會(huì)影響捕集能耗,Zhang等[48]指出理論能耗隨著溫度的升高而增加,沼氣溫度從283.15K升至313.15K時(shí),理論能耗從0.41MJ/kg升至0.85MJ/kg。

        燃煤電廠排放的煙氣具體組成(體積分?jǐn)?shù))為70%~75% N2、10%~15% CO2、8%~10% H2O、3%~4% O2以及少量SOx、NOx和其他雜質(zhì)[51]。一般情況下煙氣在進(jìn)入吸附碳捕集裝置已經(jīng)過(guò)脫硝、脫硫以及干燥處理,在環(huán)境壓力下溫度可冷卻至環(huán)境溫度,所以在測(cè)試時(shí)可使用環(huán)境溫度下的N2和CO2的混合氣模擬電廠煙氣。我國(guó)環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)《大氣污染治理工程技術(shù)導(dǎo)則》(HJ 2000—2010)指出,在使用吸附法處理氣態(tài)污染物時(shí),流速應(yīng)根據(jù)吸附劑的材質(zhì)、結(jié)構(gòu)和性能確定;采用顆粒狀活性炭時(shí),宜取0.20~0.60m/s;采用活性炭纖維氈時(shí),宜取0.10~0.15m/s;采用蜂窩狀吸附劑時(shí),宜取0.70~1.20m/s[52]。為保證捕集效果,吸附持續(xù)時(shí)間應(yīng)為機(jī)組經(jīng)突破實(shí)驗(yàn)后所得的突破曲線上的突破點(diǎn)對(duì)應(yīng)的時(shí)間。

        綜上所述,應(yīng)用于燃煤電廠領(lǐng)域的變溫吸附碳捕集機(jī)組的測(cè)試工況見表2。

        表2 測(cè)試工況

        1.2 性能指標(biāo)

        性能指標(biāo)指明了技術(shù)的發(fā)展方向,碳捕集機(jī)組作為消耗能源執(zhí)行氣體分離的裝置,其分離效果與經(jīng)濟(jì)性都需重點(diǎn)關(guān)注。通常使用純度和回收率來(lái)評(píng)估機(jī)組的分離效果,純度(ηp)是指機(jī)組工作結(jié)束后收集到的氣體中CO2的占比,回收率(ηr)則表示回收到的CO2與進(jìn)入機(jī)組內(nèi)的CO2的比值,如式(1)、式(2)所示。

        比能耗(e)通常作為評(píng)價(jià)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性的指標(biāo),吸附劑再生過(guò)程的能量需求包括用來(lái)加熱和冷卻機(jī)組內(nèi)吸附劑以產(chǎn)生溫差的熱能和驅(qū)動(dòng)鼓風(fēng)機(jī)、真空泵等部件做功以克服壓降、傳輸氣體產(chǎn)生真空等的電能。在計(jì)算能耗時(shí),由于這兩種能量的做功能力不同,所以一般不能直接相加,而且不同溫度的熱能的能量品位不同,故選擇一個(gè)固定的轉(zhuǎn)換系數(shù)也不合適,因此使用卡諾效率計(jì)算熱能的有效能[43]而后與電能相加,如式(3)所示。

        基于對(duì)標(biāo)分析方法的基本理論,通過(guò)實(shí)驗(yàn)方法獲得所需數(shù)據(jù),得到E的各部分的計(jì)算方法見表3。

        表3 各部分能耗計(jì)算方法

        捕集單位質(zhì)量CO2的能耗如式(5)所示。

        式中,m可由式(6)計(jì)算。

        比能耗無(wú)法反映技術(shù)的節(jié)能潛力,所以需要定義一個(gè)介于0和1之間的指標(biāo)以反映機(jī)組有效利用的能量占總輸入能量的比例,可表示為能源效率(ηe),如式(7)所示。

        由于混合氣體的壓力接近大氣壓且相互之間不發(fā)生化學(xué)反應(yīng),故可將其視為理想氣體,其摩爾?可根據(jù)《能量系統(tǒng)?分析技術(shù)導(dǎo)則》(GB/T 14909—2021)[53]計(jì)算,如式(8)~式(10)所示。

        規(guī)定的環(huán)境參考態(tài)為p0=100kPa,T0=298.15K,空氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)為0.000314。式中,組分i的焓變和熵變通過(guò)式(11)、式(12)計(jì)算。

        實(shí)驗(yàn)誤差主要來(lái)自測(cè)量設(shè)備的測(cè)量誤差,計(jì)算參數(shù)U的精度可由誤差傳遞公式(13)計(jì)算[54]。

        1.3 數(shù)據(jù)的測(cè)量與采集

        數(shù)據(jù)是計(jì)算性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的基礎(chǔ)支撐,制定相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)來(lái)規(guī)范數(shù)據(jù)測(cè)量及采集工作,是客觀公正進(jìn)行機(jī)組性能評(píng)價(jià)的重要保障。綜合分析上述性能指標(biāo)所需的數(shù)據(jù)內(nèi)容和質(zhì)量,分析數(shù)據(jù)類型和特征,對(duì)應(yīng)測(cè)量參數(shù)、數(shù)據(jù)獲取以及記錄方法等方面進(jìn)行規(guī)范,結(jié)果見表4。為確保數(shù)據(jù)測(cè)量的準(zhǔn)確性、可靠性和公認(rèn)性,在測(cè)量時(shí)所用儀器儀表應(yīng)經(jīng)法定計(jì)量檢驗(yàn)部門檢定合格,并在有效期內(nèi)。

        表4 性能評(píng)價(jià)所需參數(shù)及獲取方法

        在實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng),數(shù)據(jù)的采集工作應(yīng)由測(cè)試單位負(fù)責(zé)完成,記錄實(shí)驗(yàn)日期、地點(diǎn)和人員;確保數(shù)據(jù)采集時(shí)不影響機(jī)組的正常運(yùn)行;確保動(dòng)態(tài)實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)被即時(shí)記錄并安全存儲(chǔ),優(yōu)先使用自動(dòng)采集設(shè)備記錄數(shù)據(jù),確保內(nèi)容齊全;測(cè)試單位還應(yīng)負(fù)責(zé)核對(duì)整理收集到的數(shù)據(jù),確保數(shù)據(jù)準(zhǔn)確全面、規(guī)范可用,能夠滿足性能評(píng)價(jià)的需求。

        2 測(cè)試實(shí)驗(yàn)

        2.1 機(jī)組介紹

        機(jī)組采用的吸附材料是沸石13X-APG,一種球形的堿金屬鋁硅酸鹽。圖2、圖3 分別為機(jī)組實(shí)物及測(cè)點(diǎn)布置。每個(gè)固定吸附腔內(nèi)置3根翅片管式換熱器以加熱或冷卻吸附劑,沿縱向均勻布置5個(gè)測(cè)溫元件并在底部安裝壓力傳感器以監(jiān)測(cè)和記錄吸附腔內(nèi)溫度和壓力的變化。使用真空泵VP 在吸附腔內(nèi)進(jìn)行抽真空操作,由功率表PM 測(cè)量其功率。CO2檢測(cè)儀D2 和D3 分別監(jiān)測(cè)吸附和解吸時(shí)吸附腔出口處的CO2含量。

        圖3 機(jī)組測(cè)點(diǎn)布置

        導(dǎo)熱油通過(guò)高溫回路和低溫回路進(jìn)行循環(huán)。高溫回路中的導(dǎo)熱油(圖3 中的紅線)由熱源HS 加熱,為吸附劑再生階段提供熱量,而低溫回路中的導(dǎo)熱油(圖3 中的藍(lán)線)由冷源CS 冷卻,為吸附和冷卻階段提供冷量。分別在吸附腔和冷熱源的兩端插入測(cè)溫元件T11~T18,并由金屬管轉(zhuǎn)子流量計(jì)F1和F2分別測(cè)量導(dǎo)熱油的流量,計(jì)算吸附腔內(nèi)和機(jī)組內(nèi)所耗費(fèi)的熱量和冷量。通過(guò)四通閥QV1和QV2的切換實(shí)現(xiàn)吸附腔C1和C2的交替加熱和冷卻。輸送導(dǎo)熱油的管道均按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)使用巖棉管作保溫處理。

        機(jī)組循環(huán)運(yùn)行時(shí)所涉及的電磁閥的動(dòng)作均由可編程邏輯控制器自動(dòng)控制,由數(shù)據(jù)采集儀采集相關(guān)檢測(cè)儀器的瞬態(tài)輸出信號(hào),并由計(jì)算機(jī)記錄其輸出的數(shù)據(jù)。機(jī)組的詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)和測(cè)試儀器的詳細(xì)信息分別見表5、表6。

        表5 機(jī)組的設(shè)計(jì)參數(shù)

        表6 測(cè)試儀器的詳細(xì)信息

        2.2 實(shí)驗(yàn)實(shí)施

        按照表2規(guī)定的測(cè)試工況,將機(jī)組置入恒溫室中,接入氣源和冷熱源,調(diào)整好進(jìn)氣狀態(tài)、恒溫室內(nèi)溫度和冷熱源溫度后,打開數(shù)據(jù)采集設(shè)備,而后開始實(shí)驗(yàn)。

        機(jī)組的循環(huán)流程可分為吸附、解吸、吹掃、冷卻4 個(gè)階段,其中解吸分為加熱和抽真空兩部分,如圖4所示。各階段的具體描述與相應(yīng)的測(cè)試數(shù)據(jù)如下所述。

        圖4 機(jī)組運(yùn)行所經(jīng)階段示意

        在吸附階段,由體積分?jǐn)?shù)15% CO2和85% N2組成的環(huán)境溫度下的混合氣(標(biāo)況)以36L/min 的流量進(jìn)入吸附腔,同時(shí)冷源輸送環(huán)境溫度下的導(dǎo)熱油冷卻吸附腔,記錄進(jìn)入機(jī)組內(nèi)的CO2的量、從機(jī)組中流出的氣體流量和相應(yīng)的CO2含量以及過(guò)程所耗冷量。解吸階段可分為加熱和抽真空兩部分,首先熱源輸出160℃的導(dǎo)熱油加熱吸附腔,觀察吸附腔內(nèi)溫度變化,當(dāng)溫度達(dá)到設(shè)定的解吸溫度時(shí)關(guān)閉熱源,停止熱量輸入,然后打開真空泵進(jìn)行抽真空操作,當(dāng)吸附腔內(nèi)壓力達(dá)到設(shè)定的真空壓力時(shí)關(guān)閉真空泵,測(cè)量從機(jī)組中流出的氣體流量和相應(yīng)的CO2含量、所耗熱量以及真空泵運(yùn)行所耗電量。吹掃階段是向吸附腔內(nèi)通入N2將吸附劑表面殘余的CO2吹出。在冷卻階段,冷源輸出環(huán)境溫度下的導(dǎo)熱油冷卻吸附腔內(nèi)吸附劑,測(cè)量本階段所耗冷量。

        完成上述4 個(gè)階段后,吸附腔進(jìn)入下一循環(huán),兩個(gè)吸附腔交替運(yùn)行的時(shí)序如圖5所示。

        圖5 機(jī)組運(yùn)行時(shí)序

        3 測(cè)試結(jié)果

        3.1 測(cè)試數(shù)據(jù)

        圖6顯示了機(jī)組連續(xù)運(yùn)行時(shí)每個(gè)階段吸附腔內(nèi)吸附劑的平均溫度(取吸附腔內(nèi)5個(gè)熱電偶所測(cè)溫度的平均值)和壓力隨時(shí)間的變化情況,從圖中可以看出,機(jī)組連續(xù)運(yùn)行了4 個(gè)循環(huán),歷時(shí)約10h,吸附劑在50℃下吸附,隨后將吸附劑加熱至90℃,再運(yùn)行真空泵使吸附腔內(nèi)壓力降至0.02MPa進(jìn)行解吸,最后用室溫下的導(dǎo)熱油將吸附劑冷卻至50℃,進(jìn)行下一次循環(huán)。循環(huán)可重復(fù)運(yùn)行,證明該機(jī)組的循環(huán)過(guò)程的轉(zhuǎn)換易于控制。在經(jīng)歷兩次循環(huán)后,循環(huán)過(guò)程中的溫度和壓力達(dá)到循環(huán)穩(wěn)定狀態(tài),因此根據(jù)后兩組循環(huán)所測(cè)參數(shù)計(jì)算的性能指標(biāo)的平均值作為機(jī)組性能評(píng)價(jià)結(jié)果。

        圖6 機(jī)組連續(xù)運(yùn)行中吸附腔內(nèi)吸附劑平均溫度和壓力隨時(shí)間變化情況

        圖7顯示了在規(guī)定的測(cè)試工況下,在一組典型運(yùn)行參數(shù)下機(jī)組實(shí)測(cè)的突破曲線,從圖中可以看出,經(jīng)過(guò)25min的持續(xù)吸附后,突破點(diǎn)出現(xiàn),所以吸附時(shí)間定為25min。

        圖7 機(jī)組實(shí)測(cè)的突破曲線

        根據(jù)機(jī)組性能評(píng)價(jià)的數(shù)據(jù)需求,單次循環(huán)中各測(cè)量設(shè)備所測(cè)的應(yīng)測(cè)數(shù)據(jù)如圖8所示。

        圖8 所測(cè)的應(yīng)測(cè)數(shù)據(jù)展示

        3.2 敏感性分析

        3.2.1 解吸溫度

        本節(jié)分析了在40℃的吸附溫度和0.02MPa的真空壓力下,不同解吸溫度對(duì)機(jī)組性能的影響,結(jié)果如圖9 所示。從圖中可以看出,CO2的純度和回收率隨著解吸溫度的升高而增大,分別由90℃的89.20% 和82.94% 增 大 至120℃的98.62% 和93.41%。這是因?yàn)槲絼?duì)CO2的吸附量隨溫度的升高而減少,因此較高的解吸溫度使得吸附劑再生更加徹底,解吸出的CO2的量增多,且數(shù)量遠(yuǎn)超增多的N2的量,致使回收的CO2的量及其在回收的氣體中所占比例增大,所以純度和回收率增大。而提升溫度勢(shì)必要投入更多的能量,其增幅將逐漸增大直至高于回收的CO2的量,所以比能耗會(huì)隨著解吸溫度的升高先減小后增大,在100℃時(shí)達(dá)到最小,為6.13MJ/kg。機(jī)組的能源效率隨解吸溫度的變化趨勢(shì)與比能耗相反,先增大后減小,整體處于3.5%~6.5%之間。因此盡管解吸溫度越高,機(jī)組的分離效果越好,但是機(jī)組的能源效率會(huì)降低,而且過(guò)高的解吸溫度也會(huì)破壞吸附劑結(jié)構(gòu),降低吸附劑的工作壽命,因此,需參考機(jī)組所集成的低品位熱能的特點(diǎn),確定合適的解吸溫度。

        圖9 解吸溫度對(duì)機(jī)組性能的影響

        圖10 分析了在不同解吸溫度下各部分能耗的所占比例。由圖可知,如果僅計(jì)算“吸附劑”邊界內(nèi)的能耗(e1+e2+e3+e8)時(shí),比能耗在120℃時(shí)最小,這與“機(jī)組”邊界內(nèi)的能耗隨解吸溫度的變化趨勢(shì)略有差異。這是因?yàn)楣艿赖炔考娘@熱及向環(huán)境散熱(e6+e7)部分的能耗并未被考慮,過(guò)高的解吸溫度導(dǎo)致管道等部件的顯熱需求顯著增長(zhǎng),且與環(huán)境之間的換熱增強(qiáng),熱損失增大。從圖中可以看出,(e6+e7)的占比隨解吸溫度的升高而大幅增加,從29.05%增至39.67%,而吸附劑的顯熱需求則沒(méi)有明顯升高,所以會(huì)出現(xiàn)此種情況。Jung等[38]指出通過(guò)回?zé)岬榷鄠€(gè)吸附床之間的熱整合措施,熱能需求將減少47%;Jo等[55]表示兩個(gè)反應(yīng)器之間的熱整合有助于降低約0.5MJ/kg 的熱耗;而Wu 等[56]的研究結(jié)果顯示,該機(jī)組通過(guò)回?zé)醿H降低了0.2MJ/kg的熱耗,這表明該機(jī)組回?zé)嵫b置的效果需進(jìn)一步升級(jí)。因此在擴(kuò)大變溫吸附機(jī)組的規(guī)模時(shí),需通過(guò)優(yōu)化管道布置,增加回?zé)嵫b置等以降低機(jī)組的運(yùn)行能耗。

        圖10 解吸溫度對(duì)各部分比能耗的影響

        3.2.2 真空壓力

        吸附劑的吸附等溫線顯示,降低壓力可有效降低吸附劑對(duì)CO2的吸附量,因此在加熱結(jié)束后,通過(guò)真空泵的運(yùn)行降低吸附腔內(nèi)的壓力,可以使得吸附劑的再生更加徹底。圖11 顯示了吸附溫度為40℃、解吸溫度為100℃時(shí)真空壓力對(duì)機(jī)組性能的影響。從圖中可看出,當(dāng)真空壓力從0.03MPa降至0.015MPa時(shí),CO2的純度上升幅度較小,而回收率則上升明顯,從75.72%升至92.44%。這是由于隨著真空壓力的降低,吸附劑對(duì)CO2的吸附量進(jìn)一步下降,對(duì)N2吸附量下降極少,致使回收的CO2量增多,N2占比下降,所以純度和回收率都呈上升趨勢(shì)。隨著真空壓力的降低,比能耗先降低后升高,而能源效率則與之相反。圖12 分析了不同真空壓力下各部分能耗的占比,從圖中可以看出,隨著真空壓力的降低,真空泵運(yùn)行能耗(e8)的占比一直增大,從6.78%大幅增至35.86%。所以增大吸附與解吸時(shí)的壓力變化幅度,可以有效增大吸附劑的工作容量,提升機(jī)組性能,但是過(guò)低的真空壓力使得真空泵的運(yùn)行能耗大幅上升,遠(yuǎn)超增長(zhǎng)的CO2回收量,進(jìn)而導(dǎo)致比能耗的上升,能源效率下降。

        圖11 真空壓力對(duì)機(jī)組性能的影響

        圖12 真空壓力對(duì)各部分比能耗的影響

        4 結(jié)論

        針對(duì)目前因缺乏可執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)化測(cè)試方案所導(dǎo)致的變溫吸附碳捕集機(jī)組的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可靠性低的情況,提出了變溫吸附碳捕集機(jī)組的規(guī)范化實(shí)驗(yàn)測(cè)試方案,并針對(duì)樣機(jī)規(guī)模的真空變溫吸附機(jī)組進(jìn)行了測(cè)試,得到以下結(jié)論。

        (1)機(jī)組性能的科學(xué)評(píng)價(jià)是技術(shù)發(fā)展的前提,這需要建立性能測(cè)試標(biāo)準(zhǔn),其中測(cè)試工況、評(píng)價(jià)指標(biāo)和數(shù)據(jù)測(cè)量方法的制定是關(guān)鍵環(huán)節(jié),需根據(jù)技術(shù)發(fā)展需要、適用工作場(chǎng)景等因素科學(xué)設(shè)定,目前所建立的方案可執(zhí)行度高,可應(yīng)用于將實(shí)驗(yàn)室技術(shù)進(jìn)一步放大的機(jī)組的測(cè)試。

        (2)機(jī)組的測(cè)試結(jié)果顯示,該機(jī)組的運(yùn)行狀態(tài)容易控制,易于放大規(guī)模,但是能效相對(duì)較低,在3.5%~6.5%之間。通過(guò)調(diào)研其他文獻(xiàn)發(fā)現(xiàn),該機(jī)組可通過(guò)增加回?zé)嵫b置、優(yōu)化解吸溫度、真空壓力等運(yùn)行參數(shù)來(lái)進(jìn)一步降耗提效。同時(shí)對(duì)標(biāo)分析結(jié)果顯示,機(jī)組內(nèi)的管道等部件損失的能耗占比30%~40%,所以在放大規(guī)模前需要解決優(yōu)化管道線路布置、提高吸附腔內(nèi)的換熱效率等問(wèn)題。

        符號(hào)說(shuō)明

        cp,i——組分i的定比壓熱容,MJ/(mol·K)

        CCO2——?dú)怏w中測(cè)得的實(shí)時(shí)的CO2體積分?jǐn)?shù),%

        E,Eth,Eel——分別為機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中的總有效能、熱能有效能、電能消耗量,MJ

        ΔEx——分離前后氣體的?變,MJ

        e——比能耗,MJ/kg

        ex,i(T,p) ——組分i在某一狀態(tài)下的摩爾?,MJ/mol

        ——組分i的標(biāo)準(zhǔn)摩爾?,MJ/mol

        Δex,i(T0,p0→T,p) ——組分i從環(huán)境參考態(tài)溫度T0與壓力p0變化到給定溫度T和壓力p下的?變,MJ/mol

        Fads,F(xiàn)des——分別為吸附階段和解吸階段出口處測(cè)量的實(shí)時(shí)流量,L/min

        Δhi(T0,p0→T,p) ——組分i從環(huán)境參考態(tài)溫度T0與壓力p0變化到給定溫度T和壓力p下的焓變,MJ/mol

        M——CO2的摩爾質(zhì)量,kg/mol

        m——回收到的產(chǎn)品氣中的CO2的質(zhì)量,kg

        NCO2,ads,NCO2,des,NN2,des——分別為吸附階段進(jìn)入機(jī)組的CO2量、解吸階段回收到的CO2和N2量,mol

        Q——消耗的熱能,MJ

        Rg,i——組分i的氣體常數(shù),MJ/(kg·K)

        ΔSi(T0,p0→T,p) ——組分i從環(huán)境參考態(tài)溫度T0與壓力p0變化到給定溫度T和壓力p下的熵變,MJ/(mol·K)

        Te,Ts——分別為環(huán)境溫度和熱源溫度,K

        tads,tdes——分別為吸附階段和解吸階段持續(xù)的時(shí)間,min

        xi——測(cè)量值

        yi——組分i的摩爾分?jǐn)?shù)

        ——在環(huán)境參考態(tài)溫度T0與壓力p0下組分i的摩爾分?jǐn)?shù)

        ηc——卡諾效率

        ηp——純度

        ηr——回收率

        下角標(biāo)

        ads ——吸附階段

        des ——解吸階段

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