段 釗,張 慶,李 明,朱 錕,吳延斌

(1.西安科技大學(xué) 地質(zhì)與環(huán)境學(xué)院,陜西 西安 710054;2.西安科技大學(xué) 西部礦山生態(tài)環(huán)境修復(fù)研究院,陜西 西安 710054;3.西安建材地質(zhì)工程勘察院有限公司,陜西 西安 710003;4.中鐵西安勘察設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,陜西 西安 710054;5.西安市地質(zhì)環(huán)境監(jiān)測站,陜西 西安 710018;6.浙江大學(xué) 海洋學(xué)院,浙江 杭州310058)

0 引 言

滑坡作為一種常見的地質(zhì)現(xiàn)象,運(yùn)動(dòng)時(shí)在復(fù)雜的地形和各種基底層(易侵蝕層)上快速擴(kuò)散,不可避免地對(duì)運(yùn)動(dòng)路徑上的易侵蝕層造成動(dòng)力侵蝕,經(jīng)歷鏟刮、推擠后其體積顯著增加,運(yùn)動(dòng)過程變得更為復(fù)雜[1-3]。易侵蝕層指存在于滑坡運(yùn)動(dòng)路徑上的堆積層,滑坡的運(yùn)動(dòng)過程和堆積特征會(huì)受到易侵蝕層的強(qiáng)烈影響[4-5]。

野外調(diào)查是研究滑體運(yùn)動(dòng)過程與堆積特征的主要方法之一。ZENG和WANG發(fā)現(xiàn)青藏高原尼續(xù)滑坡堆積體下伏的易侵蝕層中形成了底辟侵入體、卷曲層理、斷層和平臥不對(duì)稱褶皺等構(gòu)造,同時(shí)受擾動(dòng)易侵蝕層中顆粒具有較好的定向性,在地層內(nèi)部存在大量的破裂浮石,認(rèn)為該滑坡在運(yùn)動(dòng)過程中與下伏易侵蝕層存在強(qiáng)烈的相互作用[6-7]。DUFRESNE在新西蘭圓頂滑坡中發(fā)現(xiàn)滑坡下伏易侵蝕層存在底辟侵入體、旋卷層理和局部小斷層等構(gòu)造現(xiàn)象,并在維多利亞蘭普盧滑坡研究中發(fā)現(xiàn)了類似的現(xiàn)象,認(rèn)為這些滑坡在運(yùn)動(dòng)過程中對(duì)易侵蝕層造成了劇烈的擾動(dòng)[8-9]。DUAN對(duì)涇陽南塬黃土滑坡研究發(fā)現(xiàn),在滑坡堆積體內(nèi)部有從階地層中向上躍層流動(dòng)的流態(tài)砂質(zhì)粉土,在地表形成“砂沸”現(xiàn)象,在滑體前緣地表形成了橫向脊、徑向裂縫等特征,認(rèn)為滑體在運(yùn)動(dòng)過程中對(duì)階地飽和易侵蝕層造成了強(qiáng)烈沖擊和推擠[10]。

滑坡與沿途路徑上易侵蝕層的相互作用是普遍存在的,其作用下的形態(tài)特征與構(gòu)造跡象可作為推斷滑坡運(yùn)動(dòng)過程與受力特征的重要依據(jù)[11-12]。滑坡通常被視為一種單次性事件,導(dǎo)致在野外調(diào)查中所獲取的數(shù)據(jù)并不能系統(tǒng)地反映易侵蝕層對(duì)滑坡運(yùn)動(dòng)特征的影響[13-14]。滑坡的形成背景差異性很大,僅通過地質(zhì)調(diào)查難以有效地分析該類滑坡的共性特征。而物理模型試驗(yàn)的引入對(duì)易侵蝕層與滑坡相互作用過程的研究提供了定量研究的方法和思路。MANGENEY進(jìn)行了斜板上鋪設(shè)有厚度可變易侵蝕層的滑坡模擬試驗(yàn),表明滑體在與易侵蝕層碰撞后表現(xiàn)出高速擴(kuò)展和緩慢細(xì)流2個(gè)階段,在后一個(gè)階段侵蝕作用強(qiáng)烈,易侵蝕層的存在對(duì)滑坡的運(yùn)動(dòng)起到促進(jìn)作用,隨著厚度的增加,滑體運(yùn)移距離遠(yuǎn)且耗時(shí)更長[15]。IVERSON進(jìn)行了在斜面上鋪設(shè)易侵蝕層的大型滑坡物理模型試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)當(dāng)易侵蝕層處于高飽和狀態(tài)下時(shí),會(huì)產(chǎn)生較大超孔隙壓力,同時(shí)發(fā)生夾帶和動(dòng)量增加現(xiàn)象[16]。DUFRESNE在斜槽底部鋪設(shè)了厚度分別為15 mm和30 mm的PVC球和面粉制成的易侵蝕層[17],易侵蝕層距坡腳有一定距離且表面與底板面齊平,試驗(yàn)結(jié)果表明在這種試驗(yàn)條件下易侵蝕層對(duì)滑坡運(yùn)動(dòng)能力有顯著的抑制作用,同時(shí)滑坡造成易侵蝕層發(fā)生水平剪切和擠壓,并將其夾帶至較遠(yuǎn)距離。SHEA將3 mm厚的易侵蝕層鋪設(shè)于光滑的鋁質(zhì)斜曲面上以研究滑體與易侵蝕層之間的相互作用[18],試驗(yàn)結(jié)果顯示經(jīng)歷碰撞后的堆積體后緣廣泛發(fā)育正斷層,而前緣發(fā)育大量的逆沖斷層,認(rèn)為滑體與易侵蝕層相互作用時(shí)后緣表現(xiàn)出強(qiáng)烈的拉伸作用,而前緣主要以推擠作用為主。

在滑坡路徑上普遍存在易侵蝕層,這對(duì)于滑坡的運(yùn)移以及堆積形態(tài)有著顯著影響,滑體與易侵蝕層碰撞時(shí)存在強(qiáng)烈的相互作用,造成一系列復(fù)雜的堆積體形態(tài)與構(gòu)造變化。目前對(duì)于易侵蝕層所在的位置和材料類型往往是研究的重點(diǎn),而對(duì)于易侵蝕層的厚度變化沒有被系統(tǒng)研究。通過砂盒物理模型試驗(yàn)在滑坡運(yùn)動(dòng)路徑上設(shè)置不同厚度的易侵蝕層,研究滑坡運(yùn)動(dòng)過程和堆積特征,以期為計(jì)算滑坡運(yùn)動(dòng)路徑中存在易侵蝕時(shí)的影響范圍提供一定的理論參考。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)儀器和材料

采用砂盒試驗(yàn)裝置研究滑坡沖擊易侵蝕層的過程,裝置包含物理模型系統(tǒng)和監(jiān)測系統(tǒng)。物理模型系統(tǒng)包括斜板、底板和砂盒。斜板1.5 m×1.2 m(長×寬),通過支架調(diào)節(jié)角度;底板1.5 m×1.2 m(長×寬),水平放置,兩側(cè)有滑軌;砂盒用于裝滑體,為對(duì)開門結(jié)構(gòu)。監(jiān)測系統(tǒng)包括1臺(tái)3D掃描儀(8 fps)用于獲取滑體的運(yùn)動(dòng)過程以及堆積體的數(shù)字高程模型數(shù)據(jù)(DEM);2臺(tái)高速相機(jī)(120 fps),分別用于記錄滑體運(yùn)動(dòng)過程中的正視和俯視影像(圖1)。

圖1 砂盒試驗(yàn)裝置Fig.1 Experimental device of sand box

滑體與易侵蝕層均采用干燥的中細(xì)石英砂作為材料(圖2),該材料能很好的模擬出由于孔隙水壓力積累超過有效應(yīng)力而發(fā)生滑坡的地質(zhì)現(xiàn)象,在試驗(yàn)中能表現(xiàn)出良好的流態(tài)化特征[14,19]。砂的粒徑在0.075～0.5 mm范圍內(nèi)累積百分比為87.71%,粒徑分布曲線如圖3所示。通過直剪試驗(yàn)測得砂的內(nèi)摩擦角φ為34°,黏聚力為0,摩擦系數(shù)為0.675。在直剪試驗(yàn)中用有機(jī)玻璃替換下剪切盒中的砂樣,測得有機(jī)玻璃與砂的界面摩擦系數(shù)為0.474。試驗(yàn)所用石英砂為染色砂,目的是為更好地區(qū)分滑體與易侵蝕層,不同顏色石英砂的物理、力學(xué)性質(zhì)一致。

圖2 石英砂細(xì)觀影像Fig.2 Microscopic image of the quartz sand

圖3 石英砂粒徑級(jí)配曲線Fig.3 Particle size distribution curve of the quartz sand

1.2 試驗(yàn)方法

尺度效應(yīng)的存在,使得野外實(shí)際滑坡的一些重要物理力學(xué)過程無法在模型試驗(yàn)中反映出來,包括動(dòng)力學(xué)、靜電現(xiàn)象[20]、巖石破碎和大型滑坡中的地震效應(yīng)[21]。野外滑坡復(fù)雜的邊界條件和多樣的材料性質(zhì)也難以在模型試驗(yàn)中再現(xiàn)[22]。這使得很難闡明單一因素如何影響滑坡的演變。在本研究中,簡化了邊界條件和材料選擇,便于測試的重復(fù)性[23]。

在60°時(shí),滑動(dòng)質(zhì)量可以從以往的研究中識(shí)別出運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)[10,24]。在進(jìn)行預(yù)試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn),當(dāng)易侵蝕層為24 mm時(shí)將不能完全侵蝕,易侵蝕層底部存在1～2 mm原始地層(圖14(c))。砂盒重心高度設(shè)置為1 m,使得滑體在坡面轉(zhuǎn)折點(diǎn)處可以擁有足夠的動(dòng)能,與易蝕層相互作用,產(chǎn)生更多可見的內(nèi)外沉積物結(jié)構(gòu)。本次選用的砂體試驗(yàn)材料具有與自然事件相似的低流變強(qiáng)度和沉積行為[25],因此被作為試驗(yàn)材料。

試驗(yàn)設(shè)置斜板與水平板之間的角度α為60°,砂盒重心高度H為1 m,滑體體積為3.6×103cm3。在砂盒中裝砂時(shí)控制砂的質(zhì)量與體積,使每次試驗(yàn)時(shí)滑體的初始密度均達(dá)到1.5 g/cm3。設(shè)置易侵蝕層厚度分別為0,4,8,12,16,20 mm和24 mm,密度為1.5 g/cm3,其中0 mm為水平底板未鋪設(shè)易侵蝕層試驗(yàn)組。易侵蝕層由鋪砂器進(jìn)行鋪設(shè)。將彩砂裝入鋪砂器內(nèi),隨著鋪砂器沿著底板兩側(cè)導(dǎo)軌向前移動(dòng),抽出擋板使鋪砂器內(nèi)的彩砂向下流出,并通過鋪砂器后側(cè)的刮刀將彩砂表面整平。通過高度調(diào)節(jié)卡口調(diào)整鋪砂厚度,每4 mm更換彩砂顏色(圖4)。

圖4 易侵蝕層的鋪設(shè)過程Fig.4 Laying process of erodible layer

打開砂盒底部的對(duì)開門,將滑體從砂盒釋放,利用監(jiān)測系統(tǒng)記錄滑坡運(yùn)動(dòng)過程和堆積特征。為了明確試驗(yàn)條件和滑坡堆積體特征,定義了滑體重心高度、斜板角度、滑體滑動(dòng)距離、易侵蝕層厚度、滑坡堆積體長度、滑坡堆積體寬度、堆積厚度、堆積體面積以及堆積體周長(圖5)。設(shè)滑坡運(yùn)移方向?yàn)閅軸,垂直方向?yàn)閄軸,滑坡位移為水平投影位移。在滑坡運(yùn)動(dòng)停止后,利用有機(jī)玻璃切板對(duì)滑坡堆積體進(jìn)行切割,觀察并分析內(nèi)部構(gòu)造特征。

圖5 滑坡堆積體示意Fig.5 Deposition morphology of landslide

2 結(jié)果與分析

2.1 滑體運(yùn)動(dòng)過程

根據(jù)滑體與易侵蝕的相互作用過程,將滑體的運(yùn)動(dòng)過程劃分為3個(gè)階段。初始階段滑體啟動(dòng)下滑,在與易侵蝕層碰撞之前,滑體在斜板上快速滑動(dòng),在該階段,各試驗(yàn)組下滑體運(yùn)動(dòng)特征一致;加速階段滑體與易侵蝕層猛烈碰撞且互相混入,滑體滑動(dòng)受阻,長度被顯著壓縮,滑速降低;穩(wěn)定階段滑坡夾帶易侵蝕層以低速滑移最終停止,過程中前緣滑體與易侵蝕層不會(huì)產(chǎn)生更多的相對(duì)位移。相比之下,未鋪設(shè)易侵蝕層的試驗(yàn)組,滑體在與水平底板碰撞后,滑體長度壓縮幅度小,滑體在加速階段至穩(wěn)定階段滑動(dòng)速度的階段性變化不顯著(圖6)。

圖6 滑體運(yùn)動(dòng)分解Fig.6 Movement processes of the sliding mass

2.1.1 速度特征

初始階段(未與易侵蝕層發(fā)生碰撞前)滑體速度迅速增加,最快速度達(dá)到2.7×103～3×103mm/s。在該階段,所有試驗(yàn)組下的速度場特征是一致的。當(dāng)滑體與易侵蝕層(或易侵蝕層厚度為0 mm)碰撞瞬間,滑體運(yùn)動(dòng)進(jìn)入加速階段,加速度迅速降低到負(fù)值,速度因慣性小幅增加后快速降低。易侵蝕層厚度越大,易侵蝕層對(duì)滑體運(yùn)動(dòng)的抑制作用越強(qiáng),滑體加速度的下降幅度越大,碰撞后滑體減速越顯著。易侵蝕層厚度為24 mm時(shí),易侵蝕層對(duì)滑體的阻力達(dá)到最大,在撞擊后的0.125 s內(nèi)速度下降80%。而易侵蝕層厚度為0 mm時(shí),在撞擊后的0.125 s內(nèi)速度僅下降48%。在穩(wěn)定階段,滑體的加速度由負(fù)值趨于0,減速運(yùn)動(dòng)逐漸減緩?；w與易侵蝕層相互作用減弱,滑體速度逐漸降低,直至運(yùn)動(dòng)停止。當(dāng)易侵蝕層厚度為4,12,16 mm和20 mm時(shí),滑體加速度出現(xiàn)短暫的正值,滑體做加速運(yùn)動(dòng),表現(xiàn)為二次加速。主要是由于受前側(cè)滑體和被擾動(dòng)的易侵蝕層的阻礙,后側(cè)滑體在慣性力作用下在深度上出現(xiàn)了速度差,一部分滑體沿滑坡表層滑動(dòng)并快速翻越阻力較大的隆起區(qū),在下坡過程中出現(xiàn)二次加速(圖7、圖8)。

圖7 不同易侵蝕層厚度下速度-時(shí)間曲線Fig.7 Displacement-time curves of the sliding mass at different layer depths

2.1.2 位移特征

試驗(yàn)累計(jì)位移從砂盒底部開始計(jì)算(位移為0),以任意時(shí)刻滑體前緣位置與起點(diǎn)的差值作為該時(shí)刻滑體的累計(jì)位移(圖9)。初始階段,滑體的位移大致相同,但在后2個(gè)階段,隨著易侵蝕層厚度的增加,滑體位移顯著減小。當(dāng)易侵蝕層厚度為0時(shí),滑體位移為1 533.9 mm,而易侵蝕層厚度為4 mm和24 mm時(shí),位移分別下降至1 414.3 mm和1 312.7 mm,比易侵蝕層厚度為0時(shí)比例分別下降了7.7%和14.4%。

圖9 不同易侵蝕層厚度下位移-時(shí)間曲線Fig.9 Speed-time curves of the sliding mass at different layer depths

水平底板上易侵蝕層的存在對(duì)滑坡的運(yùn)動(dòng)能力有顯著的抑制作用。易侵蝕層在與滑坡相互作用下密度增加,厚度變大,滑體前緣的地形隆高,在滑體的推動(dòng)作用下易侵蝕層抗剪強(qiáng)度充分發(fā)揮,滑體運(yùn)動(dòng)阻力增大。易侵蝕層通過與滑體間顆粒的碰撞和摩擦來實(shí)現(xiàn)對(duì)速度和位移的抑制[26-29]。

2.2 堆積體平面形態(tài)

隨著易侵蝕層厚度的增加,滑坡堆積體范圍明顯縮小,幾何形態(tài)由橢圓形至舌形過渡,且X軸長Y軸短(圖10)。相比于未鋪設(shè)易侵蝕層的試驗(yàn)組,存在易侵蝕層時(shí)堆積體前緣有明顯的拱形隆脊[30]。以隆脊為界可將堆積體劃分為前坡和后坡,所有試驗(yàn)組下前坡均比后坡的面積更大且坡角更陡,在未鋪設(shè)侵蝕層和侵蝕層較薄的試驗(yàn)組下,堆積體的后緣形成不連續(xù)洼地(圖11)。

圖10 滑坡堆積體平面形態(tài)Fig.10 Surface morphologies of deposits of the sliding mass

圖11 堆積體Y軸剖面Fig.11 Y-axis profile of the deposits

提取堆積體數(shù)字高程模型(DEM),分析其形態(tài)參數(shù)(圖12)。在易侵蝕層厚度為0 mm時(shí),堆積體長、寬、厚以及面積分別為503.35,775.90,32.51 mm和2.9×105mm2;在底板存在易侵蝕層時(shí),堆積體長度和面積都顯著下降,但厚度和寬度增加。隨著易侵蝕層厚度的增加,堆積體長度和厚度的變化量相對(duì)于寬度更為顯著。當(dāng)易侵蝕層厚度為4～24 mm,堆積體長度從368.94 mm下降至291.34 mm;寬度從626.0 mm增加至650.6 mm;厚度由56.42 mm增加至74.60 mm;面積由1.9×105mm2下降至1.7×105mm2;堆積體前坡角度由27.87°增加至36.32°;后坡角度由23°增加至29°(圖12(a)(b)(c)(d)和(e))。

圖12 堆積形態(tài)參數(shù)曲線Fig.12 Parameters curves of deposits

隨著易侵蝕層厚度增加,堆積體周長面積比呈現(xiàn)出先增大后減小的變化趨勢,在20 mm達(dá)到最大(圖12(d))。相對(duì)于鋪設(shè)易侵蝕層的試驗(yàn)組,未鋪設(shè)易侵蝕層的試驗(yàn)組下堆積體周長面積比數(shù)值要小很多。堆積體周長面積比數(shù)值越大,表明堆積體邊界越復(fù)雜,也說明了滑體與易侵蝕層相互作用過程越強(qiáng)烈,作用形式越復(fù)雜。

易侵蝕層厚度越大,對(duì)滑坡運(yùn)動(dòng)的抑制作用越顯著,尤其表現(xiàn)在平面形態(tài)上。易侵蝕層厚度在20 mm及以下的條件下,均符合該規(guī)律。當(dāng)易侵蝕層厚度增加至24 mm時(shí),堆積體長和寬卻表現(xiàn)出增加趨勢。通過斷面可知在易侵蝕層厚度達(dá)到24 mm時(shí),滑體未將易侵蝕層完全侵蝕,即侵蝕深度未至底板(圖14)?；w體積和易侵蝕材料一定,滑體的侵蝕深度存在最大限度,當(dāng)易侵蝕層厚度大于這個(gè)深度,滑體的沖擊力則不能將其擊穿。滑體在撞擊易侵蝕層后并不能沿光滑底板向前滑動(dòng),侵蝕面上移,前緣易侵蝕層隆起程度低,在后部主滑體的推動(dòng)下前部表層滑體輕易翻過隆起區(qū),形成運(yùn)動(dòng)距離增大的現(xiàn)象。

2.3 堆積體內(nèi)部構(gòu)造

通過分析滑坡堆積體的內(nèi)部構(gòu)造特征,推演滑體與易侵蝕層的相互作用形式是砂箱試驗(yàn)中的常見方法[31-32]。為記錄堆積體內(nèi)部構(gòu)造特征,試驗(yàn)利用透明切割板沿滑坡堆積體Y軸(中軸)進(jìn)行了切割(圖13)。除易侵蝕層厚度為24 mm外,易侵蝕層在深度上均被完全侵蝕。在滑體和易侵蝕層的相互作用下,堆積體內(nèi)部出現(xiàn)了直立褶皺、平臥褶皺、逆沖剪切、水平剪切、包卷等構(gòu)造現(xiàn)象(圖14)。

圖13 堆積體切割位置Fig.13 Cutting position of deposits

圖14 堆積體縱切面結(jié)構(gòu)Fig.14 Longitudinal section structure of deposits

直立褶皺分布于堆積體前緣的易侵蝕層中,表明該區(qū)域受到滑體推力的影響,形成垂直于推力方向的擠壓變形。直立褶皺在所有試驗(yàn)組下普遍存在,隨著易侵蝕層厚度的增加,直立褶皺的范圍偏移至滑體下方,厚度有所增加。平臥褶皺發(fā)育于堆積體前坡下伏的堆積體中。其成因?yàn)榛w在運(yùn)動(dòng)過程中將易侵蝕層完全鏟起并通過推動(dòng)和覆蓋使其發(fā)生折疊形成地層重復(fù)對(duì)稱。平臥褶皺在所有試驗(yàn)組下均有發(fā)育。當(dāng)易侵蝕層厚度較薄時(shí)(4 mm和8 mm),平臥褶皺的核部在水平方向上遠(yuǎn)于隆脊位置,隨著易侵蝕層厚度的增加,平臥褶皺核部和隆脊位置均向斜坡坡腳運(yùn)移。逆沖剪切主要發(fā)育于平臥褶皺的核部和上側(cè)翼部,該區(qū)域所受到的剪應(yīng)力最集中。逆沖剪切在易侵蝕層厚度為4 mm和8 mm時(shí)不發(fā)育,隨著易侵蝕層厚度增加至20 mm,剪切面角度逐漸變陡。平臥褶皺的形成,使得滑體下伏的擾動(dòng)易侵蝕層厚度增加,導(dǎo)致滑坡水平方向運(yùn)動(dòng)阻力增大。受滑坡推力作用,擾動(dòng)的易侵蝕層會(huì)沿著褶皺的軸線發(fā)生相應(yīng)的變形和剪切位移。因剪切面傾向與滑體運(yùn)動(dòng)方向相反,表現(xiàn)為逆沖剪切構(gòu)造特征。水平剪切主要分布于平臥褶皺的上側(cè)翼部,僅在易侵蝕層厚度為20 mm和24 mm的試驗(yàn)組中發(fā)育。滑體在運(yùn)動(dòng)的過程中,下部滑體(及被擾動(dòng)的易侵蝕層)受到的阻力大于上部滑體二者之間產(chǎn)生速度差,在二者接觸面附近形成水平剪切。包卷主要發(fā)育于前坡下部,僅在易侵蝕層厚度為16 mm和20 mm試驗(yàn)組下發(fā)育。在滑體將易侵蝕層鏟起的同時(shí),下部滑坡阻力增大,而上部滑體在慣性力作用下繼續(xù)向前運(yùn)動(dòng)并卷入平臥褶皺核部,最終被后側(cè)滑體覆蓋形成包卷構(gòu)造。

3 結(jié) 論

1)滑體運(yùn)動(dòng)過程可以分為3個(gè)階段：初始階段滑體沿斜板下滑,速度和加速度快速增加,該階段所有試驗(yàn)組下滑體速度場,位移場的特征都是類似的;在加速、穩(wěn)定階段,滑體與易侵蝕層碰撞后速度迅速降低,加速度瞬間降低至負(fù)值。

2)在滑體體積一定的條件下,易侵蝕層的存在,在一定厚度的范圍內(nèi)會(huì)對(duì)滑體的運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生抑制作用。隨著易侵蝕層厚度的增加,滑坡堆積體范圍明顯縮小。隆脊將堆積體分為前坡和后坡,所有試驗(yàn)組下前坡均比后坡的面積更大且坡角更陡。

3)滑體體積一定,所具有的侵蝕能力是一定的。當(dāng)超過滑體的影響范圍時(shí),深層次的易侵蝕層將難以受到擾動(dòng)和侵蝕。在受到擾動(dòng)和侵蝕的地層內(nèi)部會(huì)出現(xiàn)直立褶皺、平臥褶皺、逆沖剪切、水平剪切、包卷等現(xiàn)象。這表明在滑體內(nèi)部,隨著易侵蝕層厚度的增加,滑體對(duì)易侵蝕層的作用形式逐漸由擠向覆轉(zhuǎn)變。