◎ 高迎歆 中交第四航務工程局有限公司

1.前言

近年來，隨著東部旅游業(yè)、養(yǎng)殖業(yè)的快速發(fā)展，電站SEC/CRF系統(tǒng)取水口附近海域威脅電站運營安全的小型海生物越來越多，現(xiàn)有攔截處置設施已不能應對小型海生物爆發(fā)的威脅。因此，需要重新考慮小型海生物攔截、驅(qū)趕、監(jiān)測等冷源保障方案，以確保電站取水安全。

目前，由于現(xiàn)有規(guī)范不能完全覆蓋本項目的設計內(nèi)容，設計小組通過參考國外項目相關經(jīng)驗，參閱相關期刊文獻，選取合適的計算模型，對取水口的攔截結(jié)構進行設計，對類似工程有一定的參考意義。

2.項目概況

廣東嶺澳核電站位于大亞灣西南部的大鵬澳東北岸。工程海域北、西、南三面為陸地所包圍，東北至東南面為大亞灣海域，而大亞灣南部的中央列島及大、小辣甲等島嶼又大大阻擋了東北至東向的外海域波浪，該工程區(qū)具有一定的天然掩護條件。

本工程考慮在電站進水渠前端建造一道海生物攔截裝置，受力結(jié)構采用混凝土灌注樁，在樁間布置多道攔網(wǎng)對海生物進行攔截。攔截網(wǎng)東端、西端與北端接堤岸位置采用重力式結(jié)構進行封堵，與原有防波堤結(jié)構銜接。

3.自然條件

（1）氣象。深圳地區(qū)全年常風向為ESE向，出現(xiàn)頻率為15.3%；次常風向為E和SE向，出現(xiàn)頻率分別為12.6%和12.5%。強風向為SE向，實測最大風速29.0m/s（1985.9.6），次強風向ESE、E 向，實測最大風速分別為24.7m/s和23.0m/s。歷年平均風速2.6m/s，平均風速ESE向最大，達4.3m/s，其次為NNE向達3.8m/s。全年五級風以下頻率98.0%，六級風頻率1.06%，七級以上風頻率僅為0.9%。大風一般發(fā)生在夏秋臺風季節(jié)，在珠江口附近登陸的臺風對本地區(qū)影響較大。

（2）設計水位及設計波浪。本工程采用的設計波浪要素取值如下：

設計高水位+2.89m：H1%=5.82m，周期T=11.1s；

設計低水位-2.18m：H1%=4.47m，周期T=11.1s；

核島安全重要用水設計基準水位SEC：-3.50m。

圖1 工程位置圖

圖2 攔截網(wǎng)及端部封堵布置圖

圖3 攔截網(wǎng)結(jié)構典型斷面圖

圖4 端部結(jié)構典型斷面圖

（3）工程地質(zhì)。根據(jù)鉆探揭示地層情況，擬建場區(qū)自上而下分為第四系沖洪積層（Q4al、Q4al+pl）、第四系殘積層（Q4el）和中泥盆系角巖化砂巖（D）。巖土分層依次為人工填石①、粉土①-1、粉質(zhì)粘土②、卵石③、粉土④、全風化砂巖⑤-1、強風化砂巖⑤-2、中風化砂巖⑤-3。

（4）設計荷載。本工程設計荷載為攔截裝置所受風荷載、水流力、波浪力以及地震力以及封堵位置的水流力、波浪力以及地震力。

4.設計思路

（1）根據(jù)業(yè)主提供過流量要求及與原防波堤結(jié)構的銜接，確定總平面布置。

（2）樁基選型后根據(jù)荷載條件計算樁基內(nèi)力，確定樁基直徑、樁長及樁基間距。

（3）對端部防波堤與樁基間的銜接處進行結(jié)構設計。

5.設計方案

（1）平面布置方案。嶺澳核電站對進水渠前端小型海生物攔截裝置布置在現(xiàn)有進水渠的前端，呈倒“T”型布置。其中，外側(cè)攔截網(wǎng)橫跨東側(cè)外防波堤與西側(cè)防波堤，軸線長度345m；內(nèi)側(cè)攔截網(wǎng)與外側(cè)攔截網(wǎng)垂直并與內(nèi)防波堤連接，軸線長度69m。

（2）水工結(jié)構方案。攔截裝置主要由樁基承臺和樁間掛網(wǎng)組成。樁基承臺沿攔截裝置軸線15m/20m間距布置，樁基采用Φ1200的混凝土灌注樁雙樁，樁間距4m，現(xiàn)澆承臺尺寸6.2m×2.2m×1.2m，承臺頂標高4.2m。

樁間掛網(wǎng)采用“1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片+50mm×50mm尼龍網(wǎng)片+5mm×5mm尼龍網(wǎng)片”三層網(wǎng)片結(jié)構。其中，1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片為受力網(wǎng)片，主要承受風浪流對三層網(wǎng)片的作用力同時將該作用傳遞到樁基承臺。考慮到對攔截海生物的捕撈，在攔截裝置的上部連續(xù)布置50mm×50mm尼龍網(wǎng)兜。

樁基上部（+3.7m～-2.3m）迎水面沿進水方向由前到后布置掛網(wǎng)如下：①50mm×50mm尼龍網(wǎng)片，網(wǎng)頂標高+2.89m；②1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片，網(wǎng)頂標高+3.7m；③5mm×5mm尼龍網(wǎng)網(wǎng)兜，網(wǎng)頂標高+3.7m，網(wǎng)底標高-2.3m。

樁基下部（-2.3m～-7.5m）迎水面沿進水方向由前到后布置掛網(wǎng)如下：①5mm×5mm尼龍網(wǎng)片，網(wǎng)頂標高-2.3m，網(wǎng)底標高-5.0～-8.0m；②50mm×50mm尼龍網(wǎng)片，網(wǎng)底標高-5.0～-8.0m；③1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片，網(wǎng)底標高-4.3～-7.3m。

1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片兩邊與前排樁基間距為1m的Φ40mm錨環(huán)連接；50mm×50mm尼龍網(wǎng)片和5mm×5mm尼龍網(wǎng)片三邊與前排樁基前側(cè)、錨梁及錨塊上的Φ25mm錨環(huán)連接。尼龍網(wǎng)片與鋼絲繩網(wǎng)片網(wǎng)面通過塑料鎖扣固定。攔船網(wǎng)為了方便清理、維護的船只進出，兩側(cè)與樁基承臺采用活動鎖扣連接。

3處封堵處封堵墻體均采用沉箱結(jié)構，墻體軸線長度為18.3m，寬度為6.2m，頂面標高為+3.0m基床為經(jīng)填石整平后的進水渠東防波堤堤頭護面塊體，呈三級階梯狀，沉箱隔倉內(nèi)回填開山石渣，其上現(xiàn)澆鋼筋砼胸墻，兩側(cè)設置不少于2排10t扭王字塊體一層護面。

6.設計重難點分析

本次設計主要存在以下重點、難點問題需要進行解決：

（1）樁基外力計算包括風對網(wǎng)的作用力、水流對網(wǎng)的作用力、波浪對網(wǎng)的作用、水流對樁的作用力及波浪對樁的作用力。各作用力的荷載如何計算是本項目的重點之一。

（2）為對小型海生物進行攔截，保障核電站取水安全，本項目設計了多層攔截網(wǎng)結(jié)構，而攔截網(wǎng)結(jié)構的設計在國內(nèi)則鮮有先例。如何設計攔截網(wǎng)結(jié)構保障核電站取水流量、選取合適的計算模型是本項目設計的難點之一。

（3）根據(jù)1#2#堵頭處兩條防波堤的走向，為保證核電站取水流量要求，1#2#堵頭處均應為為帶轉(zhuǎn)角的沉箱結(jié)構。如何確定各類型沉箱結(jié)構尺寸，保障施工工期，是該設計應該考慮的重點之一。

（4）現(xiàn)有防波堤為斜坡式結(jié)構，坡度1:1.5，實測探摸結(jié)果顯示部分防波堤護面塊體滑落，由于原防波堤護面塊體重量較大較難起吊，且起吊后易引起上部護面塊體滑落，破壞原有防波堤和樁基結(jié)構，因此如何在不破壞原有結(jié)構的同時保障沉箱拋石基床的穩(wěn)定性是設計的難點之一。

7.解決方案

針對上述重點難點問題，本次設計提出了下述解決方案：

（1）關于風荷載的計算，《公路橋涵設計通用規(guī)范規(guī)范》(JTJD60-2004)[3]和《公路橋涵抗風設計規(guī)范》(JTJ.T_D60-01-2004)[5]中的規(guī)定有所不同，計算公式分別為，。

對比可知，《通用規(guī)范》考慮的參數(shù)比《抗風規(guī)范》多考慮了地形和地理條件系數(shù)k3，而設計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)、陣風風速系數(shù)均比《抗風規(guī)范》取值略大，且相關系數(shù)不如《抗風規(guī)范》考慮周全，而在新修訂的《公路橋涵設計通用規(guī)范規(guī)范》(JTJD60-2015)[4]中，風荷載的計算公式參照了《抗風規(guī)范》。本次設計風荷載選用《抗風規(guī)范》的計算公式進行計算。

水流對攔截網(wǎng)的作用力標準值根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTS144-1-2010）[2]，按下式計算：

波浪對網(wǎng)的作用力根據(jù)《港口與航道水文規(guī)范》（JTS 145-2015）[1]，靜水面處波浪壓力強度按下式計算：ps=γK1K2H。在本項目中，攔截網(wǎng)為柔性結(jié)構，可忽略波浪垂直荷載的影響。在波浪水平荷載的作用下，由于攔截網(wǎng)結(jié)構變形幅度較大，對波浪沖擊具有很大的緩沖和消能作用。參考文獻“桃源水電站錨鏈懸索攔污排研究”（《水力發(fā)電》2014年第40卷第6期）[7]，引入波浪壓力修正系數(shù)η=0.035。

水流對樁的作用力根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTS144-1-2010）13.0.1條，水流力標準值按下式計算：

波浪對樁的作用力根據(jù)《港口與航道水文規(guī)范》（JTS 145-2015），作用于水底面以上高度z處樁斷面上的正向波浪力按下式計算：

關于樁長的確定，考慮樁基設計中彈性中長樁的假定，其入土深度應滿足下列條件：

（2）攔截網(wǎng)項目此前在國內(nèi)并不常見，對于設計組而言也是首次接觸，因此，設計組參照國外相關項目經(jīng)驗，采用“1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片+50mm×50mm尼龍網(wǎng)片+5mm×5mm尼龍網(wǎng)片”三層網(wǎng)片結(jié)構。其中，1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片為受力網(wǎng)片，主要承受風浪流對三層網(wǎng)片的作用力同時將該作用傳遞到樁基承臺。

關于設計模型的選取，設計組通過查閱相關規(guī)范及技術論文，比較了謝才曼寧公式和格網(wǎng)過流量公式的計算方法和適用范圍，因現(xiàn)場實際情況不符合明渠均勻流的特點，因此，謝才曼寧公式并不適用。設計組選取符合實際情況的格網(wǎng)流量公式進行計算。但在5mm格網(wǎng)過流量計算時，設計低水位時網(wǎng)不堵塞的情況下，過流量僅為245.85m3/s，略大于設計流量230m3/s；SEC水位條件下過流量為184.85m3/s，不滿足取水量要求。

因此，設計組為保障設計取水流量，根據(jù)格網(wǎng)流量計算方法，考慮增加進水口過水斷面，經(jīng)過討論決定在攔截裝置的上部隔跨布置50mm×50mm尼龍網(wǎng)兜，網(wǎng)兜長度約15m，經(jīng)計算，網(wǎng)口堵塞率在40%時的過流量滿足設計取水量要求。此外，網(wǎng)兜端部可開口及時進行清理，也方便了對攔截海生物的捕撈。

格網(wǎng)過流量計算公式（《給水工程（第四版）》第198頁）[6]：Q=FK1K2ευ1。

采用不同公式及不同設計方案計算結(jié)果見表1。

表1 過流量計算匯總表

（3）針對堵頭處帶轉(zhuǎn)角的問題，在項目初步設計階段就方塊方案和沉箱方案進行了比選，雖然方塊方案概算略低于沉箱方案，但經(jīng)過項目組內(nèi)討論及專家評審會意見，考慮到沉箱結(jié)構整體性好，而方塊結(jié)構施工程序繁瑣，工期難以保證等因素，確定了沉箱結(jié)構方案。

施工圖設計時，為保證施工工期可控，應盡量減少異形沉箱數(shù)量。本次設計考慮將沉箱CX3和CX5平面設置成五邊形結(jié)構，其余沉箱均為常規(guī)方形沉箱，并盡量保證平面尺寸一致，保證施工進度。

（4）為避免碰樁或地基不均勻沉降使沉箱對已有樁基結(jié)構受力的造成不利影響，沉箱起始位置距離樁基間距取為160mm，沉箱與樁基局部縫隙在樁側(cè)安裝彈塑性材料如橡膠條進行封堵。

基床拋石由于石料規(guī)格較小，受水流、風、波浪和水位影響較大，因此本項目應進行試拋，拋石船位宜根據(jù)試拋確定。拋石時根據(jù)實際探摸的海床坡面，采用就高不就低原則，利用10-50kg碎石進行整平，形成拋石基床，供沉箱CX1安放，避免了原防波堤護面結(jié)構的破壞，并利用袋裝混凝土對拋石基床進行護底。當施工時遇孤立塊石無法整平時，設計組及時進行設計優(yōu)化，調(diào)整了基床頂面標高和胸墻底高程。而后利用沉箱CX1形成的直立墻壁拋填10-50kg碎石，整平后安放沉箱CX2，沉箱CX3施工過程同理。

在基床拋石整平后，應立即在原有防波堤坡面上安放10t扭王字塊體護面，對于涌浪較大的3#堵頭處，將基床邊坡由1:1.5調(diào)整為1:3。通過設置袋裝混凝土及扭王字塊體，可有效消減波浪力對沉箱的作用，保證了沉箱的抗傾抗滑穩(wěn)定性，同時也有效地保障了拋石基床的穩(wěn)定性。

此外，由于沉箱基床結(jié)構情況較為復雜，沉箱及胸墻施工過程中應設置沉降位移觀測點，一旦沉降、變形有異常情況，應立即停止施工，并采取有效的緊急處理措施。永久的位移觀測和沉降觀測成果應系統(tǒng)積累、完整積累。

在基床護底及引墩下墊層采用了袋裝混凝土方案，袋裝混凝土為混凝土結(jié)構設計的一條新思路，目前在臨時碼頭工程設計、施工中已多次采用，在實際應用上取得了很好的效果。設計組根據(jù)其具有提高效益，降低工程造價,節(jié)省工期等特點，選用袋裝混凝土設計方案，并通過查閱相關資料，對砼袋拉力進行了計算，確定了砼袋規(guī)格及斷裂強度等指標[8]。

8.結(jié)語

（1）本項目攔截網(wǎng)采用“1m×1m鍍鋅鋼絲繩網(wǎng)片+50mm×50mm尼龍網(wǎng)片+5mm×5mm尼龍網(wǎng)片（兜）”三層網(wǎng)片結(jié)構。設計模型選用格網(wǎng)過流量公式，在平面過網(wǎng)流量不滿足核電站取水要求時，設計組采用在攔截裝置的上部布置50mm×50mm尼龍網(wǎng)兜，保證了堵塞率在40%時仍能滿足設計取水量要求。該方案施工簡單，經(jīng)濟效益顯著，具有一定的創(chuàng)新性。

（2）端部封堵部分沉箱和基床的結(jié)構設計有效避免碰樁或地基不均勻沉降使沉箱對已有樁基結(jié)構受力的造成不利影響，在保護原有防波堤及樁基結(jié)構的同時，消減了波浪力的作用，保證了沉箱的抗傾抗滑穩(wěn)定性和拋石基床的穩(wěn)定性。同時該設計對非常規(guī)的重力式結(jié)構進行了優(yōu)化，基床和袋裝混凝土的設計避免了底面為斜面的異形沉箱方案，有效縮減施工工期，降低施工成本，具有一定的創(chuàng)新性。

（3）本工程設計充分考慮了施工的可行性，也為業(yè)主最大化地創(chuàng)造經(jīng)濟效益，可在類似項目中借鑒。