陶志凱 王榮輝 甄曉霞

摘 要：基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整是懸索橋施工過程中的關(guān)鍵控制工序，本文以沙田大橋?yàn)楣こ瘫尘?，采用Midas/Civil有限元軟件對(duì)全橋進(jìn)行了仿真化建模，并據(jù)此對(duì)其基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中的垂度調(diào)整及其垂度調(diào)整過程中的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了敏感性分析；根據(jù)基準(zhǔn)索股無應(yīng)力長(zhǎng)度在施工過程中始終保持不變的原則及溫度、跨度和塔高等關(guān)鍵性參數(shù)對(duì)基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整的影響規(guī)律推導(dǎo)出其垂度調(diào)整公式。經(jīng)相關(guān)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證，該垂度調(diào)整公式具有較高的精度和可靠度，可用于大跨度懸索橋基準(zhǔn)索股架設(shè)指導(dǎo)施工。同時(shí)在施工過程中需要時(shí)刻重點(diǎn)關(guān)注溫度、跨度和塔高等關(guān)鍵性參數(shù)并做出及時(shí)調(diào)整，以確?；鶞?zhǔn)索股的架設(shè)精度。

關(guān)鍵詞：懸索橋；基準(zhǔn)索股；垂度調(diào)整；敏感性分析

中圖分類號(hào)：U445.4

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

主纜架設(shè)是懸索橋施工的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，其架設(shè)精度往往將直接影響到施工過程以及成橋狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力以及線形。懸索橋通常是在基準(zhǔn)索股上面架設(shè)一般索股，然后緊纜形成主纜，因此，基準(zhǔn)索股的架設(shè)精度往往很大程度上決定主纜的架設(shè)精度。在實(shí)際懸索橋施工過程中，主要是通過對(duì)其基準(zhǔn)索股的垂度進(jìn)行調(diào)整來控制其架設(shè)精度，因此，對(duì)其垂度調(diào)整等相關(guān)內(nèi)容進(jìn)行研究就顯得十分必要。王鵬展［1］認(rèn)為空纜線形對(duì)彈性模量、溫度以及荷載變化敏感度較高。鐘繼衛(wèi)等［2］認(rèn)為溫度和跨度修正是索股線形控制的有效手段。杜斌等［3］認(rèn)為材料特性、主纜荷載、加勁梁及二期荷載等參數(shù)是影響主纜線形的高敏感性參數(shù)。宋博文［4］引入了考慮溫度及索塔偏位對(duì)主纜線形影響的迭代方程，推導(dǎo)得到了考慮修正后基準(zhǔn)索股調(diào)索公式。祝長(zhǎng)春等［5］根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)溫度與塔偏對(duì)基準(zhǔn)索股線形實(shí)時(shí)調(diào)整修正。張興等［6］認(rèn)為主纜彈性模量、加勁梁重量、環(huán)境溫度對(duì)空纜標(biāo)高影響最大，敏感性最高。楊益［7］根據(jù)實(shí)測(cè)溫度、塔偏、主塔預(yù)抬量對(duì)基準(zhǔn)索股線形進(jìn)行修正。周偉等［8］認(rèn)為空纜線形對(duì)溫度和主纜彈性模量較敏感，主纜無應(yīng)力長(zhǎng)度及主跨跨度對(duì)主纜空纜線形影響較小。杜斌等［9］以馬嶺河3號(hào)特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象， 選取計(jì)算方法、材料、溫度、恒載為研究參數(shù)，對(duì)其主纜線形控制的參數(shù)進(jìn)行敏感性分析。段瑞芳等［10］研究了彈性模量、溫度、空隙率對(duì)空纜狀態(tài)和索鞍預(yù)偏量的影響。CHEN等［11］對(duì)主纜架設(shè)施工控制中的關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行了研究。SUN等［12］研究了主纜自重和架設(shè)時(shí)溫度等因素對(duì)主纜狀態(tài)的影響。王海城等［13］提出了一種可以有效分離基準(zhǔn)索線形受基準(zhǔn)索自身溫差影響和主梁受溫差作用影響的基準(zhǔn)索線形調(diào)整方法。靖振帥等［14］對(duì)駙馬長(zhǎng)江大橋大跨徑懸索橋基準(zhǔn)索股測(cè)量控制中的垂度調(diào)整等技術(shù)進(jìn)行了研究。

現(xiàn)有研究主要針對(duì)懸索橋基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中的部分參數(shù)或主纜的相關(guān)參數(shù)，缺乏對(duì)基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整的關(guān)鍵性影響因素全面的研究。本文以沙田大橋?yàn)轫?xiàng)目背景，充分地考慮了基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整過程中的相關(guān)參數(shù)對(duì)其線形和內(nèi)力的影響，并根據(jù)基準(zhǔn)索股無應(yīng)力長(zhǎng)度保持不變的原則及溫度、跨度和塔高等關(guān)鍵性參數(shù)對(duì)基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整的影響規(guī)律推導(dǎo)出其垂度調(diào)整公式。經(jīng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證，該公式具有較高的精度和可靠度，可以用來指導(dǎo)施工。

1 工程概況

沙田大橋主跨為320 m，是目前國(guó)內(nèi)最大跨徑采用“先纜后梁”施工方法的自錨式懸索橋。一般自錨式懸索橋通常采用“先梁后纜”的施工方法，此方法在施工期間會(huì)對(duì)橋下通航造成較大影響。結(jié)合本橋的通航需要，在經(jīng)多方專家充分論證后，本橋最終創(chuàng)新性地采用了修建臨時(shí)錨碇并進(jìn)行“地錨轉(zhuǎn)自錨”的體系轉(zhuǎn)換的“先纜后梁”的施工方法。沙田大橋設(shè)計(jì)矢跨比為1∶5，中跨主纜的設(shè)計(jì)矢高為64 m，主橋的橋跨布置為60+130+320+130+65=705 m。設(shè)計(jì)基準(zhǔn)溫度為20 ℃。主橋橋跨布置如圖1所示。

沙田大橋基準(zhǔn)索股采用的是公稱抗拉強(qiáng)度為1 770 MPa的鍍鋅高強(qiáng)鋼絲，內(nèi)含91根鋼絲，鋼絲直徑為5.0 mm，排列成近似正六邊形?；鶞?zhǔn)索股截面布置如圖2所示。

基準(zhǔn)索股的初步架設(shè)包括基準(zhǔn)索股牽引、橫移、整形、入鞍及錨固等工序。在基準(zhǔn)索股初步架設(shè)完畢后還需要對(duì)其進(jìn)行垂度調(diào)整，垂度調(diào)整采用絕對(duì)高程法，如圖3所示。

基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整應(yīng)選擇在溫度相對(duì)穩(wěn)定、沒有雨霧、風(fēng)速不大于7.9 m/s的夜間進(jìn)行。基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整的順序?yàn)橄戎锌绾筮吙?，即先將中跨索股與一側(cè)塔頂主索鞍槽固定，在另一塔頂調(diào)整索股，直至中跨垂度符合要求，固定后再調(diào)整兩邊跨的垂度，直至兩邊跨垂度符合要求。

2 基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整過程中參數(shù)敏感性分析

基準(zhǔn)索股的垂度調(diào)整主要依據(jù)的是主纜散索點(diǎn)之間無應(yīng)力長(zhǎng)度等于設(shè)計(jì)基準(zhǔn)狀態(tài)下的無應(yīng)力長(zhǎng)度的原則。

實(shí)際施工時(shí)，先運(yùn)用Midas/Civil有限元計(jì)算程序?qū)囟?、跨度及塔高等影響因素進(jìn)行分析，得到各影響因素對(duì)控制點(diǎn)的影響曲線，擬合影響曲線后，便可以建立起各影響因素與控制點(diǎn)坐標(biāo)的函數(shù)關(guān)系式;再根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)控制點(diǎn)的坐標(biāo)、實(shí)測(cè)溫度、跨度及塔高，對(duì)控制點(diǎn)坐標(biāo)進(jìn)行修正；最后將修正值與基準(zhǔn)狀態(tài)下的設(shè)計(jì)控制點(diǎn)坐標(biāo)值進(jìn)行比對(duì)，若兩者不一致則進(jìn)行調(diào)索，直至兩者完全吻合。

2.1 有限元計(jì)算模型

根據(jù)相關(guān)設(shè)計(jì)圖紙和規(guī)范等資料，采用Midas/Civil有限元計(jì)算軟件對(duì)沙田大橋進(jìn)行仿真化建模。

主梁和主塔采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬，主纜單元采用僅受拉索單元進(jìn)行模擬。主纜單元截面采用等效實(shí)心圓截面進(jìn)行模擬。塔柱樁底和墩底處邊界采用一般支承，相鄰梁段之間邊界采用剛性連接。支座與梁段之間邊界采用彈性連接。散索套與主纜之間邊界采用彈性連接。索鞍和主梁的預(yù)偏采用變溫桿件法進(jìn)行模擬。

2.2 基準(zhǔn)索股調(diào)索公式

實(shí)測(cè)控制點(diǎn)的坐標(biāo)應(yīng)等于基準(zhǔn)狀態(tài)下設(shè)計(jì)控制點(diǎn)的坐標(biāo)加上溫度、跨度及塔高等參數(shù)的影響量。因此，實(shí)際調(diào)索時(shí)，選取溫度、跨度及塔高作為影響因素并建立函數(shù)關(guān)系式。經(jīng)分析，溫度、跨度及塔高對(duì)控制點(diǎn)的影響規(guī)律呈線性分布，故可建立相關(guān)計(jì)算公式如式（1）、式（2）所示：

X=X0+α1（T－20）+β1D+γ1H（1）

Z=Z0+α2（T－20）+β2D+γ2H（2）

式中，X、Z分別為實(shí)測(cè)控制點(diǎn)的里程及標(biāo)高；X0、Z0分別為基準(zhǔn)狀態(tài)下的設(shè)計(jì)控制點(diǎn)的里程及標(biāo)高；α1、β1、γ1分別為溫度、跨度、塔高變化對(duì)控制點(diǎn)里程的影響系數(shù)；α2、β2、γ2分別為溫度、跨度、塔高變化對(duì)控制點(diǎn)標(biāo)高的影響系數(shù)；T、D、H分別為實(shí)測(cè)的溫度、主橋跨度、主塔塔高。

2.3 基準(zhǔn)索股調(diào)索參數(shù)敏感性分析

懸索橋基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中，其誤差主要來源于兩方面：一是采集數(shù)據(jù)過程中各方面因素造成的誤差，包括測(cè)量?jī)x器、環(huán)境以及人員等因素造成的誤差，這部分誤差可以通過使用高精度儀器、優(yōu)化算法、優(yōu)化測(cè)量方法等手段來提高數(shù)據(jù)采集精度；二是諸如溫度、跨度及索股材料特性等關(guān)鍵參數(shù)實(shí)際值與理論值不同造成的偏差，這部分誤差對(duì)懸索橋的影響不可忽略，若不及時(shí)進(jìn)行識(shí)別和調(diào)整會(huì)導(dǎo)致最終基準(zhǔn)索股架設(shè)精度不能滿足。因此，對(duì)基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行敏感性分析就顯得十分的必要。

影響基準(zhǔn)索股架設(shè)精度的參數(shù)很多，下面主要選取溫度、主跨跨度、主塔塔高及索股材料特性四個(gè)主要參數(shù)來對(duì)其進(jìn)行敏感性分析。

2.3.1 溫度敏感性分析

溫度的變化會(huì)直接導(dǎo)致主纜長(zhǎng)度、主塔偏位等發(fā)生變化，從而直接影響到基準(zhǔn)索股架設(shè)精度，最后直接影響到成橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力與線形。由于架設(shè)基準(zhǔn)索股時(shí)一般選在夜間溫度較低且穩(wěn)定的時(shí)間段進(jìn)行，因此，只考慮索股均勻升降溫對(duì)基準(zhǔn)索股架設(shè)的影響。本橋設(shè)計(jì)基準(zhǔn)溫度為20 ℃，考慮架設(shè)時(shí)基準(zhǔn)索股平均溫度與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)溫度溫差為±20 ℃，即基準(zhǔn)索股平均溫度為0～+40 ℃時(shí)溫度對(duì)各部分的影響。

溫度對(duì)基準(zhǔn)索股內(nèi)力的影響曲線如圖4所示。

由圖4可以看出，溫度每提高1℃，基準(zhǔn)索股水平分力約減少0.017 kN，本橋基準(zhǔn)索股水平初始內(nèi)力約為30.38 kN，減少比例約為0.06%；基準(zhǔn)索股豎向分力約減少0.006 kN，豎向初始內(nèi)力約為10.49 kN，減少比例約為0.05%?？梢缘贸鼋Y(jié)論：基準(zhǔn)索股內(nèi)力對(duì)溫度不敏感。

溫度對(duì)索鞍預(yù)偏量的影響曲線如圖5所示。

由圖5可以看出，溫度每提高1 ℃，索鞍預(yù)偏量約減少0.002 mm，本橋初始索鞍預(yù)偏量為0.6 m，減少比例為0.000 3%?？梢缘贸鼋Y(jié)論：索鞍預(yù)偏量對(duì)溫度變化不敏感。

溫度對(duì)跨中標(biāo)高的影響曲線如圖6所示。

由圖6可以看出，溫度每提高1 ℃，中跨跨中標(biāo)高約下降4.6 mm，邊跨跨中標(biāo)高約下降6.8 mm，而規(guī)范要求基準(zhǔn)索股架設(shè)誤差應(yīng)小于10 mm［15］?？梢缘贸鼋Y(jié)論：跨中標(biāo)高對(duì)溫度變化敏感性極高。因此，在基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中，為確?；鶞?zhǔn)索股的架設(shè)精度，需要實(shí)時(shí)嚴(yán)格觀測(cè)基準(zhǔn)索股溫度，并對(duì)實(shí)測(cè)控制點(diǎn)的高程進(jìn)行實(shí)時(shí)修正，并依據(jù)相關(guān)公式做出及時(shí)調(diào)整。

2.3.2 主跨跨度敏感性分析

在基準(zhǔn)索股架設(shè)階段，懸索橋主跨跨度的差異主要會(huì)影響其跨中標(biāo)高?？缍葘?duì)跨中標(biāo)高的影響關(guān)系曲線如圖7所示。

由圖7可以看出，跨度每增加1 cm，中跨跨中標(biāo)高約增加1.023 cm，邊跨跨中標(biāo)高約增加2.835 cm，而規(guī)范要求基準(zhǔn)索股架設(shè)誤差應(yīng)小于10 mm［15］。可以得出結(jié)論：各跨跨中標(biāo)高對(duì)各跨跨度變化敏感性極高。因此，在基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中，為確?；鶞?zhǔn)索股的架設(shè)精度，需要實(shí)時(shí)嚴(yán)格觀測(cè)各跨跨度，對(duì)實(shí)測(cè)控制點(diǎn)的高程進(jìn)行實(shí)時(shí)修正，并依據(jù)相關(guān)公式做出及時(shí)調(diào)整。

2.3.3 主塔塔高敏感性分析

在基準(zhǔn)索股架設(shè)階段，懸索橋主塔塔高的差異主要會(huì)影響其跨中標(biāo)高。主塔塔高對(duì)跨中標(biāo)高的影響關(guān)系曲線如圖8所示。

由圖8可以看出，兩塔塔高差值每增加1 cm，中跨跨中標(biāo)高約增加0.5 cm；邊跨單側(cè)塔高每增加1 cm，相應(yīng)邊跨跨中標(biāo)高約增加2.2 cm，而規(guī)范要求基準(zhǔn)索股架設(shè)誤差應(yīng)小于10 mm［15］。可以得出結(jié)論：各跨跨中標(biāo)高對(duì)塔高變化敏感性極高。為避免對(duì)后續(xù)架設(shè)過程等造成較大影響，在施工澆筑主塔時(shí)需要嚴(yán)格控制塔高。實(shí)際基準(zhǔn)索股架設(shè)過程中，主塔塔高基本為一定值，為簡(jiǎn)化計(jì)算，可以將主塔塔高的這部分影響量直接求解出具體的值帶入到相關(guān)公式中。

2.3.4 基準(zhǔn)索股材料特性敏感性分析

沙田大橋基準(zhǔn)索股采用預(yù)制平行鋼絲索股，主要材料特性包括強(qiáng)度和彈性模量，由于基準(zhǔn)索股的設(shè)計(jì)安全系數(shù)較高，其在施工過程中均處于低應(yīng)力彈性狀態(tài)，故強(qiáng)度對(duì)基準(zhǔn)索股基本無影響。由于基準(zhǔn)索股平行鋼絲存在一定的離散性，進(jìn)而可能對(duì)整體線形產(chǎn)生一定影響，故需要對(duì)其彈性模量進(jìn)行敏感性分析，研究其對(duì)各控制參數(shù)的影響程度。沙田大橋理論彈性模量為2.05 GPa，選取研究范圍為彈模變化量-10%～+10%對(duì)其進(jìn)行分析研究。

彈性模量對(duì)基準(zhǔn)索股長(zhǎng)度的影響曲線如圖9所示。

由圖9可以看出，彈性模量在理論值的基礎(chǔ)上每增加/減少5%，中跨基準(zhǔn)索股長(zhǎng)度約減少/增加2 mm，本橋中跨基準(zhǔn)索股的總長(zhǎng)約為350.66 m，減小/增加比例約為0.001%；邊跨基準(zhǔn)索股長(zhǎng)度約減少/增加1 mm，邊跨基準(zhǔn)索股總長(zhǎng)約為153.76 m，減小/增加比例約為0.001%?？梢缘贸鼋Y(jié)論：基準(zhǔn)索股長(zhǎng)度對(duì)其彈性模量不敏感。但在后續(xù)施工乃至成橋后這個(gè)變化量會(huì)變大，為確保主纜架設(shè)精度，在架設(shè)基準(zhǔn)索股前仍需重點(diǎn)關(guān)注并嚴(yán)格控制索股的彈性模量，避免誤差過大對(duì)后續(xù)橋梁施工和最終成橋等造成影響。

彈性模量對(duì)基準(zhǔn)索股內(nèi)力的影響曲線如圖10所示。

由圖10可以看出，彈性模量在理論值的基礎(chǔ)上每增加/減少5%，基準(zhǔn)索股水平分力約增加/減少0.01 kN，本橋基準(zhǔn)索股水平初始內(nèi)力約為30.38 kN，增加/減少比例為0.03%；基準(zhǔn)索股豎向分力約增加/減少0.003 kN，豎向初始內(nèi)力約為10.49 kN，增加/減少比例為0.03%?？梢缘贸鼋Y(jié)論：基準(zhǔn)索股的內(nèi)力對(duì)其彈性模量變化較不敏感。

彈性模量對(duì)索鞍預(yù)偏量的影響曲線如圖11所示。

由圖11可以看出，彈性模量在理論值的基礎(chǔ)上每增加/減少5%，索鞍預(yù)偏量約減少/增加0.001 mm，本橋初始索鞍預(yù)偏量為0.6 m，減少/增加比例約為0.002%?？梢缘贸鼋Y(jié)論：索鞍預(yù)偏量對(duì)索股彈性模量變化較不敏感。

彈性模量對(duì)跨中標(biāo)高的影響曲線如圖12所示。

由圖12可以看出，彈性模量在理論值的基礎(chǔ)上每增加/減少5%，中跨跨中標(biāo)高約上升/下降1.3 mm，邊跨跨中標(biāo)高約上升/下降/2.0 mm，而規(guī)范要求基準(zhǔn)索股架設(shè)誤差應(yīng)小于10 mm［15］?？梢缘贸鼋Y(jié)論：跨中標(biāo)高對(duì)彈性模量變化敏感性較高。因此，為確保主纜架設(shè)精度，在架設(shè)基準(zhǔn)索股前需根據(jù)實(shí)測(cè)索股的彈性模量對(duì)相應(yīng)模型進(jìn)行實(shí)時(shí)更新及做出相應(yīng)調(diào)整，避免誤差積累，影響施工和最終成橋。

3 基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整公式

3.1 基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整公式

根據(jù)上面相關(guān)參數(shù)的影響關(guān)系曲線可以算出式（1）和式（2）中相關(guān)影響系數(shù)的值，進(jìn)而求出垂度調(diào)整公式的具體表達(dá)式。

中跨垂度調(diào)整時(shí)，由于中跨跨中控制點(diǎn)里程變化時(shí)其變化量較小，故可以不對(duì)中跨跨中控制點(diǎn)里程進(jìn)行修正，而僅對(duì)其標(biāo)高進(jìn)行修正。

同時(shí)，由于架設(shè)過程中塔高實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的波動(dòng)范圍極小，因此，塔高影響量可直接代入相關(guān)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的平均值來求得塔高對(duì)基準(zhǔn)索股的具體影響量，進(jìn)而簡(jiǎn)化計(jì)算方便調(diào)索。

代入相關(guān)數(shù)據(jù)后，最終基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整公式如表1所示：

各跨跨中控制點(diǎn)實(shí)測(cè)標(biāo)高減去計(jì)算修正后理論標(biāo)高就可以得到垂度差，再利用基于懸鏈線法理論的簡(jiǎn)化調(diào)索公式可以得出各跨索長(zhǎng)調(diào)整量與垂度差關(guān)系式如式（3）所示：

Δs=dsdfΔf（3）

帶入相關(guān)參數(shù)計(jì)算可得各跨索長(zhǎng)調(diào)整量Δs與垂度差Δf的關(guān)系式為：

中跨Δs=Δf/1.095 2;阇西村側(cè)和坭洲島側(cè)邊跨Δs=Δf/3.586 4。

3.2 基準(zhǔn)索股線形監(jiān)測(cè)結(jié)果

基準(zhǔn)索股架設(shè)完畢后，連續(xù)3天晚上對(duì)其進(jìn)行監(jiān)測(cè)復(fù)核，三晚的監(jiān)測(cè)結(jié)果均接近，其中第一天監(jiān)測(cè)結(jié)果見表2。

由表2可以看出，基準(zhǔn)索股各跨上下游最大理論誤差為8 mm，偏差均小于10 mm［15］，滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求。

4 結(jié)語

本文針對(duì)沙田大橋的基準(zhǔn)索股架設(shè)及相關(guān)參數(shù)敏感性進(jìn)行了分析，推導(dǎo)出了基準(zhǔn)索股調(diào)索公式，并對(duì)其架設(shè)過程中的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了敏感性分析和評(píng)估。經(jīng)實(shí)測(cè)結(jié)果檢驗(yàn)，該基準(zhǔn)索股調(diào)索公式具有一定的精度和可靠度，可以用于指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工工作，并能為同類型懸索橋基準(zhǔn)索股的架設(shè)提供一定的參考價(jià)值。

為提高基準(zhǔn)索股的線形監(jiān)控精度，在架設(shè)基索前，應(yīng)通過抽樣試驗(yàn)對(duì)索股的材料特性進(jìn)行測(cè)試，確保相關(guān)參數(shù)真實(shí)準(zhǔn)確可靠，并應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)參數(shù)數(shù)據(jù)對(duì)模型等相關(guān)內(nèi)容做出相應(yīng)調(diào)整。

溫度及跨度等是高敏感性參數(shù)，施工時(shí)需要對(duì)溫度和跨度等參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并根據(jù)實(shí)測(cè)值來做出相應(yīng)調(diào)整，以確?；魉鞴傻募茉O(shè)精度。

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（責(zé)任編輯：于慧梅）

Sag Adjustment of Datum Cable Strand of Shatian Bridge and

Sensitivity Analysis of Key Parameters

TAO Zhikai1， WANG Ronghui2， ZHEN Xiaoxia*2

（1.Guangdong Yuelu Survey and Design Co.， Ltd.， Guangzhou 510635， China; 2.School of Civil Engineering and Transportation， South China University of Technology， Guangzhou 510641， China）

Abstract：

The sag adjustment of reference cable strand is the key control process in the construction of suspension bridge. Taking Shatin bridge as the engineering background， this paper uses Midas/civil finite element software to analyze the sensitivity of sag adjustment and relevant parameters in the process of sag adjustment during the erection of benchmark cable strand. Then， according to the principle that the unstressed length of the reference cable strand remains unchanged during the construction process and the influence law of the key parameters of temperature， span and tower height on the sag adjustment of the reference cable strand， the sag adjustment formula is deduced. Verified by the relevant measured data， the sag adjustment formula has high accuracy and reliability， and can be used to guide the construction.

Key words：

suspension bridge; benchmark cable stock; sag adjustment; sensitivity analysis

收稿日期：2022-05-03

基金項(xiàng)目：廣東省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（2021A1515012064）

作者簡(jiǎn)介：陶志凱（1997—），男，碩士研究生，研究方向：橋梁與隧道工程，E-mail：2957354132@qq.com.

通訊作者：甄曉霞，E-mail：xxzhen@scut.edu.cn.