徐長(zhǎng)春 董奧輝 王學(xué)良 李祥付 田輝

小麥SDS沉降值是評(píng)價(jià)和判斷小麥品質(zhì)的一個(gè)重要標(biāo)準(zhǔn)。沉降試驗(yàn)是指在帶玻璃塞的刻度試管中，利用小麥粉在乳酸溶液中沉降的體積表示小麥面筋的質(zhì)量，這是簡(jiǎn)單有效測(cè)定小麥粉強(qiáng)度大小的方法。高筋面粉的沉降速率較低，且沉積物體積較大；強(qiáng)度較低的面粉沉降速率較快，沉積物體積較小。根據(jù)測(cè)定方式的不同，測(cè)定裝置可以分為手動(dòng)測(cè)定方式和半自動(dòng)測(cè)定方式兩種，其中，手動(dòng)測(cè)定方式依靠純手工加料、長(zhǎng)時(shí)間搖晃試管，適合少量小麥的測(cè)定；半自動(dòng)測(cè)定方式采用粉碎機(jī)對(duì)樣品進(jìn)行粉碎細(xì)分，再使用量筒振蕩器來(lái)?yè)u勻粉液。

目前，針對(duì)小麥SDS沉降值測(cè)定方式自動(dòng)化程度不高的現(xiàn)狀，筆者嘗試提供一種新的測(cè)定設(shè)備及測(cè)定思路，以達(dá)到解決測(cè)試結(jié)果受實(shí)驗(yàn)人員技術(shù)水平影響較大、因黏滯力影響粉液混合不均勻、不能自動(dòng)讀取測(cè)定值等問(wèn)題，提高檢測(cè)效率的目的。

一、方案設(shè)計(jì)

（一）總體設(shè)計(jì)

本文根據(jù)小麥試液的運(yùn)動(dòng)情況和小麥微量SDS沉降值測(cè)定的實(shí)驗(yàn)方法，總結(jié)分析現(xiàn)有溶液混合設(shè)備優(yōu)缺點(diǎn)的基礎(chǔ)上，使用Solid Works建模軟件，根據(jù)自下而上的建模方法創(chuàng)建整機(jī)模型，設(shè)計(jì)了小麥SDS沉降值自動(dòng)測(cè)定裝置（如圖1所示）。

該裝置由輸料模塊、氣泵、水平臺(tái)、殼體等部分組成，按其功能可劃分為自動(dòng)加料、液體振蕩、自動(dòng)測(cè)定三部分，可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)下料、混合振蕩、自動(dòng)測(cè)定等功能。

（二） 振蕩系統(tǒng)設(shè)計(jì)

小麥SDS沉降值自動(dòng)測(cè)定裝置的振蕩系統(tǒng)按照振蕩原理的不同可以分為渦旋振蕩、攪拌振蕩和晃動(dòng)振蕩，其中，三種振蕩方式的優(yōu)缺點(diǎn)如表1所示。通過(guò)對(duì)上述三種振蕩方式的對(duì)比，本文選擇了晃動(dòng)振蕩的振蕩系統(tǒng)。

在振蕩系統(tǒng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)中，可使旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)橹本€運(yùn)動(dòng)的常用的機(jī)構(gòu)有凸輪式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、螺旋式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、曲柄式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)。綜合考慮經(jīng)濟(jì)性和可靠性需求，本文最終選擇曲柄連桿機(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為直線運(yùn)動(dòng)。旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)裝置主要由主電機(jī)、傳動(dòng)裝置和制動(dòng)裝置三部分組成。

曲軸連桿機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)原理見(jiàn)示意圖2所示。曲軸以角速度ω順時(shí)針旋轉(zhuǎn)，使得連桿帶動(dòng)試管槽上下移動(dòng)，設(shè)試管槽移動(dòng)的前死點(diǎn)為 A，A點(diǎn)到試管槽中心的距離設(shè)為 x，設(shè)后死點(diǎn)為B點(diǎn)，其到前死點(diǎn)A的距離s為試管槽上下移動(dòng)的行程，若上升行程x為正，則試管槽運(yùn)動(dòng)規(guī)律可表示為：

（1）

（2）

（3）

式中：x為試管槽縱向位移；u為試管槽速度；? ?為試管槽加速度；? ?為曲柄轉(zhuǎn)角；ω為曲柄角速度；t為時(shí)間；r為曲柄半徑；λ為曲柄半徑r與連桿長(zhǎng)度l之比。

（三） 振蕩系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

振蕩系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)裝配如圖3所示。振蕩系統(tǒng)框架采用鋁合金材料搭建，框架通過(guò)外殼殼底支撐，電機(jī)驅(qū)動(dòng)水平臺(tái)來(lái)實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，電機(jī)傳動(dòng)軸與水平臺(tái)同心固定連接，空心球裝置底部薄片上端面與壓盤的下端面重合，空心球裝置中部的連接桿置于壓盤的直槽口內(nèi)，試管槽裝置的底部與空心球裝置頂部的空心球鉸接，試管槽裝置的中部置于水平臺(tái)圓孔內(nèi)。當(dāng)電機(jī)開(kāi)始工作時(shí)，水平臺(tái)帶動(dòng)試管槽裝置在斜盤上做旋轉(zhuǎn)和上下的往復(fù)運(yùn)動(dòng)。

二、振蕩裝置選材及仿真分析

（一）裝置選材

材料的性能要與部件的工作狀態(tài)相適應(yīng)，且要保證其具有良好的加工工藝和經(jīng)濟(jì)性能，從而提高設(shè)備的生產(chǎn)效率，減少生產(chǎn)成本。材料的工藝性能主要包括鑄造性能、壓力加工性能、焊接性能、切削加工性能和熱處理性能等。經(jīng)過(guò)分析，設(shè)備主要零件選材如表2所示。

（二）振蕩裝置的力學(xué)仿真分析

設(shè)計(jì)采用傾斜旋轉(zhuǎn)的方式振蕩溶液，使得溶液做圓周運(yùn)動(dòng)的同時(shí)也有上下運(yùn)動(dòng)，傾斜的運(yùn)動(dòng)能使溶液充分混合均勻，同時(shí)減弱離心力的影響，但傾斜程度過(guò)大會(huì)導(dǎo)致機(jī)構(gòu)運(yùn)行出現(xiàn)障礙，因此，采用ANSYS Workbench分析軟件建立有限元模型，對(duì)振蕩裝置做靜力學(xué)仿真分析。振蕩裝置機(jī)構(gòu)模型建立較為復(fù)雜，但運(yùn)行原理簡(jiǎn)單，因此在確保分析結(jié)果準(zhǔn)確的基礎(chǔ)上，可以忽略一些不必要的結(jié)構(gòu)。

根據(jù)振蕩裝置的組成原理及結(jié)構(gòu)材料分析，利用三維建模軟件Solid Works對(duì)振蕩裝置進(jìn)行建模，轉(zhuǎn)化成相應(yīng)stp格式，再導(dǎo)入ANSYS Workbench進(jìn)行網(wǎng)格劃分和仿真分析，所建三維模型如圖4所示。

將上述模型文件導(dǎo)入到Workbench中，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)單調(diào)整，修改部分對(duì)裝置強(qiáng)度影響不大的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，避免出現(xiàn)應(yīng)力集中問(wèn)題。經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單處理后，對(duì)斜盤進(jìn)行Mesh網(wǎng)格劃分，由于質(zhì)量不好的網(wǎng)格會(huì)影響求解結(jié)果的準(zhǔn)確性，故綜合考慮后，選取網(wǎng)格寬度為6 mm，進(jìn)行仿真分析得到斜盤受力變形圖。

在固定載荷下，對(duì)斜盤進(jìn)行靜力學(xué)分析得出此斜盤的應(yīng)力大小等參數(shù)，從而校核斜盤的強(qiáng)度及剛度，滿足實(shí)際工作需要?？紤]到選取的工況中有彎扭組合變形，同時(shí)要保證其結(jié)果更加接近實(shí)際情況，所以選擇第四強(qiáng)度理論作為結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞的準(zhǔn)則，其破壞條件公式為：

式中：? ? 為等效應(yīng)力，為? ? ?第一主應(yīng)力，? ? 為第二主應(yīng)力，? ? 為第三主應(yīng)力，? ?為材料的許用應(yīng)力。

在振蕩裝置運(yùn)行過(guò)程中，各個(gè)機(jī)構(gòu)會(huì)受到各種不同載荷的影響，斜盤在復(fù)雜載荷下發(fā)生彎扭及其組合變形，這就要求斜盤有很好的強(qiáng)度和剛度，以保證裝置的順利運(yùn)行。為保證靜力學(xué)分析的準(zhǔn)確性就必須要確定斜盤的基本載荷。斜盤的基本載荷為：盛滿液體的試管、帶直槽口的斜盤及斜盤本身，詳細(xì)數(shù)據(jù)如表3所示。

施加基本載荷時(shí)，將各種載荷看作質(zhì)量點(diǎn)，再施加到車架上。本文將以質(zhì)量點(diǎn)的形式施加基本載荷，在進(jìn)行分析時(shí)可直接對(duì)車架施加加速度，其等效于施加慣性載荷。

通過(guò)斜盤靜力學(xué)分析可知，當(dāng)斜盤同時(shí)承受彎矩和支端力作用時(shí)，應(yīng)變最大值1 mm，應(yīng)力最大值0.01 MPa，遠(yuǎn)小于材料的屈服極限值885 MPa，通過(guò)對(duì)應(yīng)力和應(yīng)變的求解，結(jié)果顯示斜盤表面剛度及強(qiáng)度能夠滿足設(shè)計(jì)要求。

三、結(jié)論與分析

本文采用Solid Works對(duì)振蕩裝置進(jìn)行三維建模，利用Workbench對(duì)斜盤部分進(jìn)行靜力學(xué)分析，通過(guò)對(duì)應(yīng)力和應(yīng)變的求解，結(jié)果表明：斜盤表面剛度及強(qiáng)度能夠滿足設(shè)計(jì)要求，且余量較大，在不影響強(qiáng)度和剛度的前提下可以適當(dāng)降低斜盤厚度，以實(shí)現(xiàn)裝置輕量化。根據(jù)設(shè)備運(yùn)行規(guī)律，制作了簡(jiǎn)單的模型進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，旋轉(zhuǎn)振蕩裝置實(shí)驗(yàn)結(jié)果靜置前如圖5所示，靜置后如圖6所示。靜置后，沉淀下降，分層明顯，實(shí)驗(yàn)結(jié)果良好，后續(xù)隨著電機(jī)和氣泵精度的進(jìn)一步提高，設(shè)備整體穩(wěn)定性和可靠性能夠得到大幅度提升。

基金項(xiàng)目：本文系河南省科技攻關(guān)項(xiàng)目（222102110355，222102110460）。

（責(zé)任編輯? ?于海）