董麗卿，蔣 勇, ，王國(guó)敏，王宗義

（1.綿陽(yáng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,四川 綿陽(yáng) 621000；2.西南科技大學(xué),環(huán)境友好能源材料國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 綿陽(yáng) 621000）

0 引言

利用工業(yè)副產(chǎn)物制備低碳水泥是當(dāng)下新型建筑材料研發(fā)的重點(diǎn)方向。超硫酸鹽水泥是一種由工業(yè)副產(chǎn)石膏、礦渣和少量熟料配制而成的新型低碳膠凝材料[1?3]，它可以大量消納固廢，并且具有水化放熱量低，后期力學(xué)性能高的特點(diǎn)。但它的早期強(qiáng)度較低，易碳化，并且表現(xiàn)出較大的脆性，使得這種水泥還未得到廣泛應(yīng)用[4?6]。Gao Y X[7]用玻璃微珠改性超硫酸鹽水泥，制備出了抗壓強(qiáng)度高達(dá)60 MPa的混凝土。Nguyen H A[8]等學(xué)者采用低鈣粉煤灰、循環(huán)流化床固硫灰、礦渣等原料配制了超硫酸鹽水泥，并發(fā)現(xiàn)用低鈣粉煤灰替代10%～ 30%的礦渣可以有效提升水泥的力學(xué)性能，當(dāng)取代量達(dá)到30%時(shí)，硬化漿體28 d 抗壓強(qiáng)度超過(guò)了60 MPa。Yu B Y[9]針對(duì)超硫酸鹽水泥的韌性問(wèn)題開(kāi)展了研究，采用礦渣、工業(yè)副產(chǎn)石膏、堿性激發(fā)劑和人工砂配制了超硫酸鹽水泥，并摻入PVA 纖維改善基體韌性。結(jié)果表明經(jīng)纖維增強(qiáng)的基體具有多次開(kāi)裂特點(diǎn)，極限撓度達(dá)到20 mm，極限抗彎承載力大于13 MPa。武雙磊[10]的研究表明，摻入0.25%的乳酸鈉可以有效提高超硫酸鹽水泥的力學(xué)性能。大量的研究表明，科學(xué)地進(jìn)行配比設(shè)計(jì)，可以制備出性能優(yōu)良的超硫酸鹽水泥。然而以產(chǎn)量巨大的鈦礦渣和磷石膏復(fù)合制備超硫酸鹽水泥的相關(guān)研究還未見(jiàn)報(bào)道，有必要開(kāi)展可行性研究。

鈦礦渣是以釩鈦鐵礦石為原料冶煉生鐵時(shí)所排放的工業(yè)廢渣，由于含惰性的鈣鈦礦相，所以反應(yīng)活性較低，難以有效利用。但鈦礦渣中含有較多的玻璃體，在水泥熟料和硅酸鈉提供的堿性環(huán)境中具有潛在的火山灰活性[11?13]。磷石膏是濕法磷酸工藝排放的一種工業(yè)副產(chǎn)石膏，通常每生產(chǎn)1 t 磷酸會(huì)產(chǎn)生大約5 t 磷石膏，我國(guó)是磷化工大國(guó)，每年產(chǎn)生的磷石膏超5 000 萬(wàn)t[14]。目前，磷石膏主要依靠堆存或填埋處理，不僅浪費(fèi)土地資源，還對(duì)環(huán)境造成巨大污染[15?16]。磷石膏中CaSO4·2H2O 的含量超過(guò)85%[17]，用來(lái)制備超硫酸鹽水泥具有可行性，在超硫酸鹽水泥中的利用研究有助于促進(jìn)磷石膏的資源化利用。

筆者以磷石膏、鈦礦渣、熟料、硅酸鈉配制了超硫酸鹽水泥，研究了基體的抗壓強(qiáng)度、水化放熱情況和水化產(chǎn)物，得到最佳的配合比；隨后將玄武巖纖維摻入超硫酸鹽水泥中，以期通過(guò)纖維增強(qiáng)的方法提升水泥的韌性。

1 試驗(yàn)部分

1.1 原材料

鈦礦渣取自攀枝花地區(qū)某鋼鐵企業(yè)；磷石膏由四川德陽(yáng)某磷化工公司提供，在50 ℃±2 ℃下烘干；熟料由四川綿陽(yáng)某水泥公司提供。三種原料均在實(shí)驗(yàn)室球磨機(jī)中粉磨，鈦礦渣、磷石膏和熟料的比表面積分別為480.4、539.6 m2/kg 和378.4 m2/kg，密封保存?zhèn)溆?。五水硅酸鈉為市售分析純，Na2O 含量28.6%，Na2O/SiO2為1.03。

原材料的XRF 分析結(jié)果如表1 所示，XRD 分析結(jié)果如圖1 所示。

圖1 原材料的XRD 分析結(jié)果Fig.1 XRD analysis results of raw materials

表1 原材料的XRF 分析結(jié)果Table 1 XRF analysis results of raw materials %

1.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)配合比如表2 所示，PS 組的變量為磷石膏與鈦礦渣的質(zhì)量比例，PK 組的變量為鈦礦渣與熟料的質(zhì)量比例。檢測(cè)各組的抗壓強(qiáng)度和水化放熱情況，并對(duì)水化56 d 的樣品進(jìn)行XRD 和SEM 分析。采用美國(guó)TA 公司TAMair8 通道水泥水化熱自動(dòng)測(cè)定儀檢測(cè)各組的水化放熱速率和放熱量。

表2 試驗(yàn)配合比Table 2 Experimental mix proportion %

參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 17671《水泥膠砂強(qiáng)度檢測(cè)方法（ISO 法）》檢測(cè)超硫酸鹽水泥基體各齡期的抗壓強(qiáng)度和摻玄武巖纖維試件的56 d 抗折強(qiáng)度。在模具中澆筑成型40 mm×40 mm×160 mm 的凈漿試塊，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d 后拆模，再標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至指定齡期測(cè)試抗壓強(qiáng)度。測(cè)試完抗壓強(qiáng)度后，取破碎試塊中間部分進(jìn)行微觀分析。

綜合考慮磷石膏和鈦石膏的利用率以及力學(xué)性能，選擇PK3 組試驗(yàn)條件，分別摻入6 mm 和12 mm短切玄武巖纖維，摻量分別為0、0.15%、0.3%和0.6%，試件養(yǎng)護(hù)56 d 后用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試?yán)鞆?qiáng)度，用擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)測(cè)試抗沖擊強(qiáng)度。測(cè)試方法參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 15231-2008《玻璃纖維增強(qiáng)水泥性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行，拉伸試件尺寸為250 mm×30 mm×10 mm，抗沖擊試件尺寸為110 mm×50 mm×13 mm。

2 結(jié)果及討論

2.1 超硫酸鹽水泥基體性能

2.1.1 抗壓強(qiáng)度

各組的抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果如圖2 所示。在PS組各試驗(yàn)中抗壓強(qiáng)度隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)而逐漸增加。區(qū)別于普通硅酸鹽水泥28 d 以后抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)緩慢的特點(diǎn)，各組在中后期的抗壓強(qiáng)度增加趨勢(shì)明顯，特別是在PS1 組中，56 d 強(qiáng)度相比于28 d 增長(zhǎng)了63%。隨著磷石膏與鈦礦渣比例的增大，試驗(yàn)各齡期抗壓強(qiáng)度逐漸下降。磷石膏摻量從5%到45%范圍內(nèi)強(qiáng)度急劇下降，從45%到85%范圍內(nèi)下降趨勢(shì)變平緩。

圖2 抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Fig.2 Compressive strength test results

在PK 組各試驗(yàn)中，抗壓強(qiáng)度隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)而增大，28 d 以后仍然具有較高的強(qiáng)度增長(zhǎng)率。隨著鈦礦渣與熟料比例的減小，抗壓強(qiáng)度逐漸提高，熟料摻量在15%以?xún)?nèi)時(shí)，各齡期強(qiáng)度增長(zhǎng)較明顯，超過(guò)15%時(shí)，強(qiáng)度變化不大。養(yǎng)護(hù)56 d 強(qiáng)度最高為PK3，強(qiáng)度達(dá)到了42.1 MPa。

2.1.2 水化熱

PS 組的水化放熱速率和放熱量如圖3 所示。從圖3（a）放熱速率曲線可以觀察到，PS1 和PS3 峰形類(lèi)似，水泥與水接觸后不久即出現(xiàn)明顯放熱峰，這一階段的放熱量主要來(lái)源于水泥中C3A 與石膏相的水化反應(yīng)。隨后放熱速率減慢，形成峰谷，進(jìn)入誘導(dǎo)期，且PS1 的誘導(dǎo)期短于PS3。經(jīng)歷誘導(dǎo)期后，放熱速率加快，形成較大的放熱寬峰，這一階段放熱速率PS1PS3，說(shuō)明鈦礦渣和熟料摻量較高的試驗(yàn)組二次水化反應(yīng)更顯著。PS5 的峰形與PS1 和PS3 差異較大，沒(méi)有明顯誘導(dǎo)期，且后期放熱速率低于PS3 和PS1，趨近于0，主要是因?yàn)镻S5 中磷石膏摻量較高，鈦礦渣和熟料摻量較低，而磷石膏膠凝性不強(qiáng)，所以后期發(fā)生二次水化反應(yīng)不明顯。從圖3（b）放熱量的曲線可以觀察到，反應(yīng)早期PS1組總放熱量低于PS3 和PS5，大約60 h 以后，PS1的總放熱量明顯高于PS1 和PS5。

圖3 PS 組水化放熱情況Fig.3 Hydration heat release in PS group

觀察圖4（a）PK 組的放熱速率知，熟料摻量最低的PK1 組誘導(dǎo)期峰谷比PK3 和PK5 更明顯，而第二放熱峰峰高PK5>PK3>PK1，從約60 h 以后，PK3 的放熱速率高于PK5 和PK1，說(shuō)明熟料摻量越高的試驗(yàn)組誘導(dǎo)期越短，而后期放熱速率的大小與鈦礦渣和熟料的整體比例有關(guān)。從圖4（b）水化放熱量曲線可知，按熟料摻量高低順序，放熱總量PK5>PK3>PK1，表明熟料可以良好的激發(fā)體系的反應(yīng)活性。

圖4 PK 組水化放熱情況Fig.4 Hydration heat release in PK group

2.1.3 水化產(chǎn)物

養(yǎng)護(hù)56 d 樣品的XRD 分析結(jié)果如圖5 所示。PS 組（圖5（a））中可以觀察到二水石膏、二水磷酸氫鈣、石英、鈣礬石和水化硅酸鈣的衍射峰。二水石膏和二水磷酸氫鈣由磷石膏引入，鈦礦渣中含有少量石英，引入到了體系中。鈣礬石由熟料中的鋁酸三鈣與二水石膏反應(yīng)得到，熟料的水化和與鈦礦渣發(fā)生的二次水化會(huì)生成大量的水化硅酸鈣。鈣礬石和水化硅酸鈣是主要的水化產(chǎn)物，是體系強(qiáng)度的主要來(lái)源。由于PS5 的磷石膏摻量高于PS1 組，所以二水石膏的衍射峰更為明顯。

圖5 養(yǎng)護(hù)56 d 樣品的XRD 分析圖譜Fig.5 XRD analysis pattern of the sample for curing 56 days

PK 組中（圖5（b））仍然可以觀察到二水石膏、二水磷酸氫鈣、石英、鈣礬石和水化硅酸鈣的衍射峰。由于PK5 組的熟料摻量高于PK1 組，所以鈣礬石和水化硅酸鈣各處的衍射峰更為明顯，這有利于提高體系的抗壓強(qiáng)度。

養(yǎng)護(hù)56 d 樣品的SEM 結(jié)果如圖6 所示。在PS 組中可以觀察到呈褶皺狀的水化硅酸鈣和呈纖維狀或短柱狀的鈣礬石，以及顆粒較大的鈦礦渣顆粒。鈦礦渣顆粒表面粗糙，有顆粒狀水化產(chǎn)物分布，說(shuō)明在熟料和硅酸鈉提供的堿性環(huán)境下，鈦礦渣的反應(yīng)活性受到了激發(fā)。對(duì)比PS1 和PS5 發(fā)現(xiàn)，PS1中分布了較多的鈦礦渣顆粒和鈣礬石，而PS5 中鈣礬石相對(duì)較少，主要以無(wú)定形水化硅酸鈣為主，兩組中均存在較多的孔洞，結(jié)構(gòu)較疏松。在PK 組中可以觀察到鈣礬石、水化硅酸鈣、裂縫、鈦礦渣和熟料顆粒。PK1 中鈣礬石主要呈零散分布狀，少量集中分布于孔隙和裂縫之中，并且結(jié)構(gòu)較疏松。PK5組中鈣礬石生成量較少，主要呈集中分布，同時(shí)生成了大量的水化硅酸鈣，也存在有裂縫，但整體結(jié)構(gòu)比較致密。

圖6 養(yǎng)護(hù)56 d 樣品的SEM 形貌Fig.6 SEM images of different samples for curing 56 days

2.2 纖維增強(qiáng)超硫酸鹽水泥的力學(xué)性能

2.2.1 抗折強(qiáng)度

抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果如圖7 所示，根據(jù)擬合曲線可知抗折強(qiáng)度與纖維摻量密切相關(guān)。隨著6 mm和12 mm 纖維摻量的增加，超硫酸鹽水泥的抗折強(qiáng)度出現(xiàn)了先上升后下降的趨勢(shì)，較優(yōu)摻量為0.3%，此時(shí)摻6 mm 纖維的試件抗折強(qiáng)度達(dá)到4.7 MPa，相比空白組提高了27.0%。當(dāng)纖維摻量達(dá)到0.6%時(shí)，試件的抗折強(qiáng)度出現(xiàn)了明顯下降，并且摻12 mm 纖維的試件降幅更為明顯。纖維的分散狀態(tài)對(duì)抗折強(qiáng)度的影響較大[18]，玄武巖纖維呈集束狀生產(chǎn)出來(lái)并被切成特定長(zhǎng)度，摻入水泥后難以分散成單絲狀。當(dāng)纖維摻量較高時(shí)，束狀的玄武巖纖維難以在基體中均勻分散，造成受力不勻，當(dāng)纖維長(zhǎng)度較長(zhǎng)時(shí)，在攪拌過(guò)程中容易集聚成團(tuán)形成缺陷，從而對(duì)抗折強(qiáng)度造成不利影響。

圖7 抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Fig.7 Flexural strength test results

2.2.2 拉伸強(qiáng)度拉伸強(qiáng)度的測(cè)試結(jié)果如圖8 所示。從測(cè)試結(jié)果可知，隨著兩種長(zhǎng)度的纖維摻量從0.15%增加至0.6%，拉伸強(qiáng)度呈現(xiàn)出上升趨勢(shì)，但均低于空白組。說(shuō)明玄武巖纖維對(duì)提高超硫酸鹽水泥的拉伸強(qiáng)度無(wú)明顯作用。從圖9 的典型應(yīng)力應(yīng)變曲線可以看出，雖然摻入玄武巖纖維后試件的極限應(yīng)力低于空白組，但曲線上升段的斜率卻比空白組小，說(shuō)明變形能力優(yōu)于空白組。由于玄武巖纖維的彈性模量較高，屬于剛性纖維[19]，在受拉過(guò)程中無(wú)法通過(guò)自身的彈性變形消耗拉伸應(yīng)力，表現(xiàn)出了明顯的脆斷現(xiàn)象。而水泥基體的抗拉能力明顯高于纖維的抗拉能力，所以纖維的摻入對(duì)提高極限拉伸強(qiáng)度無(wú)明顯作用。但大量的纖維嵌入基體后，在受拉過(guò)程中可以通過(guò)產(chǎn)生一定的滑移消耗部分應(yīng)力[20]，延遲開(kāi)裂出現(xiàn)的時(shí)間，所以有助于改善基體的變形能力。

圖8 拉伸強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Fig.8 Tensile strength test results

2.2.3 抗沖擊強(qiáng)度

抗沖擊強(qiáng)度的測(cè)試結(jié)果如圖10 所示，從擬合曲線可以看出抗沖擊強(qiáng)度與纖維摻量具有較高的相關(guān)性。結(jié)果表明，玄武巖纖維的摻入可以有效提高基體的抗沖擊能力。隨著6 mm 和12 mm 纖維摻量的增加，基體的抗沖擊強(qiáng)度逐漸提高，當(dāng)摻量達(dá)到0.6%時(shí)，抗沖擊強(qiáng)度分別達(dá)到0.24 kJ/m2和0.32 kJ/m2，相比于空白組分別提高了66.4%和120.3%。并且從增長(zhǎng)趨勢(shì)來(lái)看，12 mm 纖維對(duì)提升抗沖擊能力效果更好。纖維在基體中的亂向分布可以緩和裂紋擴(kuò)展時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)力集中現(xiàn)象，延緩裂縫的擴(kuò)展速率，并且在基體受到?jīng)_擊時(shí)，纖維的脆斷必然會(huì)消耗部分沖擊力，所以有助于提高水泥基體的抗沖擊能力[21?22]。

圖10 抗沖擊強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Fig.10 Impact strength test results

3 結(jié)論

采用磷石膏、鈦礦渣、熟料和硅酸鈉配制了超硫酸鹽水泥，研究了基體的力學(xué)性能、水化放熱情況和水化產(chǎn)物，確定了較優(yōu)的配合比。在此基礎(chǔ)上研究了不同長(zhǎng)度玄武巖纖維對(duì)超硫酸鹽水泥力學(xué)性能的影響。得到的主要結(jié)論如下：

水泥的抗壓強(qiáng)度隨著磷石膏摻量的升高而下降。熟料和鈦礦渣均能提升超硫酸鹽水泥的抗壓強(qiáng)度，并能促進(jìn)水化放熱和二次水化反應(yīng)。水泥的水化產(chǎn)物主要是水化硅酸鈣、鈣礬石。較優(yōu)的水泥配比為磷石膏∶鈦礦渣∶熟料∶硅酸鈉=25∶60∶13∶2。

玄武巖纖維可以有效提升超硫酸鹽水泥的抗折和抗沖擊性能，當(dāng)摻入0.3%的6 mm 纖維時(shí)，試件的抗折強(qiáng)度提升了27.0%；摻入0.6%的12 mm 纖維時(shí)，抗沖擊強(qiáng)度提高了120.3%。摻玄武巖纖維的各組試件拉伸強(qiáng)度均低于對(duì)照組，但拉伸應(yīng)變能力有所提升。力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果說(shuō)明玄武巖纖維可以有效改善超硫酸鹽水泥的韌性。