國網(wǎng)無錫供電公司 王琰
真空開關(guān)由于其結(jié)構(gòu)簡單可靠,使用壽命長,因而被廣泛地用于電力系統(tǒng)。但是,35kV并聯(lián)電抗器在投切時,會出現(xiàn)截流、復(fù)燃、等值截流等問題[1-2]。近幾年,由于35kV 并聯(lián)式電抗器運(yùn)行過電壓,致使開關(guān)柜、站用變乃至主變等設(shè)備出現(xiàn)故障[3]。35kV并聯(lián)式電抗器在使用過程中存在著很大的安全隱患和危險,需要對其進(jìn)行徹底的整治[4-5]。
真空斷路器內(nèi)真空泡的真空度可以達(dá)到10-2Pa,構(gòu)成了一個內(nèi)隔離環(huán)境,而其實(shí)際行程僅有幾十毫米。在燃弧過程中,由電流密度極高的金屬蒸氣維持著滅弧室的真空度電弧,并同時在陰極面上以幾兆赫的速率跳躍。
由于斷路器良好的滅弧作用,當(dāng)電流沒有過零時,電弧就被強(qiáng)制斷開。電弧是一個擴(kuò)散電極,但由于電壓低,導(dǎo)致陰極的金屬蒸汽不平衡,從而產(chǎn)生了高頻震蕩,最后電弧輸出為0,最終消失。電弧波形的頻率很高,在陰極的低頻振蕩中,可能會出現(xiàn)輸出電壓波形被突然地切斷。因?yàn)殡娏骱芸斓亟档?,所以由電感負(fù)荷的磁場能與貯存在系統(tǒng)電抗器中的能量,在切斷后互相放電時所產(chǎn)生的高頻震蕩,從而產(chǎn)生了截流過電壓現(xiàn)象。用熱力學(xué)第一定律,估計(jì)出單相故障時交流電抗器的截?cái)噙^電壓為式(1)(2)所示:
式(1)、式(2)中,l 是電抗器電感量;Ich是截流幅值;c是電抗器繞組對鐵芯、電纜等對地的等效電容;Um是等效電容上的電壓最大值;U0是等效電容上的初始電壓。
根據(jù)上述式(1)、式(2)可知,真空斷路器的過電壓值很高。
真空斷路器截流過壓特征:一是在斷開低壓的情況下,通常會發(fā)生過斷。二是過電壓的放大率直接關(guān)系到斷路器的截?cái)嘀?。三是在高頻率下,當(dāng)磁場與電場的能量互相轉(zhuǎn)化時,也會產(chǎn)生高壓。
多次重燃時不斷地產(chǎn)生電弧,使得電源不斷地進(jìn)行充電過程。在這個過程中,由于斷路器分閘的相位差,往往會在過零時會出現(xiàn)一相被切斷而另外兩相尚未被切斷的情況。當(dāng)兩個觸頭間的間隔非常小,且兩個觸頭的壓力差不夠大時,就會發(fā)生重燃。在一次重燃和熄滅電弧后,觸頭之間的電壓會上升,在很短的一段時間里,如果接點(diǎn)之間的間隙過小,很容易發(fā)生二次重燃。在每次重燃后,觸頭的電流和負(fù)載的電流繼續(xù)增加,而觸點(diǎn)內(nèi)部的絕緣擊穿電流又超過了恢復(fù)電壓。
多重重燃過電壓特征為:一是斜率大,振幅大,對斷路器的絕緣有很大影響。二是過電壓復(fù)制較大,足以引起電抗器匝間的絕緣破壞。
三相的開關(guān)過電壓具有以下特點(diǎn):一是最大的過電壓一般在后兩個相位的截止時刻產(chǎn)生。二是當(dāng)負(fù)載很輕時,可以輕易地同時切斷三相。三是三相同時斷路與多次復(fù)燃是同時進(jìn)行的,三相復(fù)燃的情況也是三相斷路的前提。
城市供電通常要用幾十公里的電纜,需要電抗器以補(bǔ)償高壓電纜的充電容量。并聯(lián)電抗器在運(yùn)行過程中,需要經(jīng)常按照要求進(jìn)行投切。
電抗器對地電容一般較低,而斷路器與并抗間的引線一般較短,輸入電容較小,故當(dāng)采用真空斷路器斷開時,斷路器的恢復(fù)電壓頻率高,斷路器斷開后很難熄滅,造成再次燃燒,造成大幅度、高頻率地重燃過壓,甚至對樞紐變電站造成傷害。
假定并聯(lián)電抗器容量30Mvar,額定電壓37.5kV,電感0.15H,接地電容1000pF。實(shí)際開關(guān)斷口處的瞬間恢復(fù)電壓頻率為5.8kHz,極易重燃。
在對某220kV 變電所35kVⅠ段母線的測試中,1 號主變母供35kVⅠ段母線,35kV1 號電抗器與35kVⅠ段母線相連,Ⅰ段母線上有3 條線路運(yùn)行。
在斷路器選相控制方法中,B 相首先動作,分閘燃弧的持續(xù)時間約為6.7ms,而相控?cái)嗦菲鞯念~定斷開時間為±0.5ms。從理論上來說,最大起弧時間約為6.7+0.5=7.2ms,因此,把切斷時間減少到上次過零時的概率很小。
3.2.1 相控功能退出
選取1 號電抗器進(jìn)行投切,在投切中,并聯(lián)電抗器的母線側(cè)和電抗器側(cè)過電壓情況見表1。
表1 并聯(lián)電抗器時母線側(cè)和電抗器得側(cè)過電壓情況
由表1 可知,1 號電抗器在一次切斷后,交流電抗器的另一端產(chǎn)生了較大的電壓,最大相位過壓倍數(shù)已達(dá)6 倍,遠(yuǎn)超出了允許值。所以,在切斷期間,燃弧時間短。在第一次斷開后,燃弧的時間較長。
3.2.2 相控功能投入
在有相控功能的情形下,進(jìn)行5 次投切,在每次操作時,相控功能投入切除1 號并聯(lián)電抗器的母線和電抗器側(cè)的電壓情況見表2。
表2 相控功能投入切除1號并聯(lián)電抗器時母線側(cè)和電抗器側(cè)的電壓情況
由表2 可知,當(dāng)引入了相控功能時,并聯(lián)電抗器的母線和電抗器的電壓倍數(shù)均相當(dāng)小,數(shù)值上比較穩(wěn)定,并且未發(fā)生斷路器重燃現(xiàn)象。相控功能投入時切除并聯(lián)電抗器的暫態(tài)波形如圖1所示。
圖1 相控功能投入時切除并聯(lián)電抗器的暫態(tài)波形
如圖1C 可知,特定的選相控制目的是確保B 相首先過零。在第5 次投切過程中,并聯(lián)電抗器的母線和電抗器側(cè)的電壓幅度相近,沒有出現(xiàn)過電壓的情況。
真空斷路器對高頻電壓的過零熄弧能力,和靠近零點(diǎn)的輸出電壓的變化率dI/dt直接相關(guān),具體高頻電流熄滅弧力dI/dt的數(shù)值為50~300A/μs。滅弧室絕緣強(qiáng)度為0~50kV/mm,35kV真空斷路器介質(zhì)絕緣恢復(fù)強(qiáng)度特性統(tǒng)計(jì)值約為25kV/mm。在仿真模型中,雙觸頭的直流限流熔斷器時刻tb 和第35kV 真空斷路器的介質(zhì)絕緣恢復(fù)擬合為式(3)所示:
電抗器的尺寸參數(shù)是額定值容量10000kvar,每相電感為0.38H,繞組電阻1Ω,且電抗器的相間、相對地、匝間分布電容均小于1500pF。母線參數(shù)為等值的對地電容大約為0.25μF。
4.2.1 開關(guān)時間影響
為了探討切換時間對過電壓的影響,采用半周期試驗(yàn)(10ms),對三相及相間的過電壓峰值進(jìn)行了仿真模擬。
在無相控性條件下,并聯(lián)式電抗器的重燃概率大約為99%,且有較高的重燃概率,而非重燃的最大燃弧持續(xù)時間為6.5-3.3=3.2ms。最大線端電壓為93.61kV,但并聯(lián)交流電抗器最大過電壓為185.12kV,其過電壓十分嚴(yán)重,對電氣設(shè)備的絕緣性能有很大的影響。
對35kV 真空斷路器的第一次啟動電流加以控制,在超過規(guī)定的限度后,就可以保證絕緣的波形和瞬時恢復(fù)的電流波形之間沒有交叉,消除再燃。燃弧持續(xù)時間超過3.3ms時,則可選擇三相分相獨(dú)立的運(yùn)行機(jī)制,通過對斷路器加以控制,從而實(shí)現(xiàn)了對斷路器在工作環(huán)境中的再燃電流的直接控制。
4.2.2 隨機(jī)投切和相控投切模擬
在仿真模擬中,將隨機(jī)拋入的燃弧時間設(shè)定為1ms,在1ms 內(nèi)發(fā)生重燃;相控輸入時的燃弧時間與實(shí)際情況基本一致,設(shè)定為6.7ms,不會發(fā)生重燃。并聯(lián)電抗器母線側(cè)和電抗器側(cè)過電壓仿真結(jié)果見表3。
表3 并聯(lián)電抗器母線側(cè)和電抗器側(cè)過電壓仿真結(jié)果
由表3 可知,經(jīng)過計(jì)算后的波形特性和實(shí)際過電壓的倍率比較一致;采用相控技術(shù)時,復(fù)燃現(xiàn)象減少,同時能夠更有效地控制并聯(lián)電抗器的電流。
本文以35kV 并聯(lián)式電抗器為例,從理論依據(jù)和現(xiàn)場試驗(yàn)進(jìn)行了研究。一是在交流電抗器被輸入或被切掉后,燃燒的臨界狀態(tài)是斷口介質(zhì)絕緣恢復(fù)曲線與斷口瞬時變化恢復(fù)電壓的交點(diǎn)。因此,如果燃弧時間被適當(dāng)增加,復(fù)燃可以被減小或者甚至完全地減小。二是在斷開并聯(lián)電抗器的過壓超過允許值時,會產(chǎn)生很大的過壓,從而危及裝置的正常工作。在電抗器的投切試驗(yàn)中,該電路具有優(yōu)良的特性,在斷開電抗器時,不會引起斷路器的復(fù)燃、運(yùn)行過電壓等問題。三是在仿真中,如果沒有增加相位控制功能,則極有可能發(fā)生切換和重燃,僅在電弧達(dá)到3.3ms 時,不會發(fā)生重新點(diǎn)燃。試驗(yàn)證明,采用這種方法得到的時域波形與實(shí)測波形具有很好的一致性,采用相控技術(shù)后,能夠很好地抑制復(fù)燃和過壓。