DOI：10.19912/j.0254-0096.tynxb.2021-1394 文章編號(hào)：0254-0096（2023）04-0472-07

摘 要：為研究反射板對(duì)太陽(yáng)能集熱器集熱能力的影響，以帶有12根Φ58 mm×1800 mm熱管真空管的集熱器為研究對(duì)象，在晴天和多云條件下對(duì)帶波紋型、平面型、波紋平面型反射板和無(wú)反射板的集熱器集熱能力進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果表明：帶波紋型反射板的集熱器日集熱量在晴天和多云條件下比無(wú)反射板時(shí)分別提高25.19%和26.50%，相比平面型反射板高1.15%和1.00%，相比波紋平面型反射板高10.32%和9.96%。在一天內(nèi)，帶波紋平面型反射板的集熱器小時(shí)集熱能力最小，帶波紋型與平面型反射板的集熱器集熱能力在不同時(shí)刻相對(duì)大小存在差異。當(dāng)集熱器對(duì)環(huán)境無(wú)熱損時(shí)，帶波紋型、平面型和波紋平面型反射板的集熱器集熱效率比無(wú)反射板分別提高10.37%、8.94%和4.15%。

關(guān)鍵詞：太陽(yáng)能集熱器；熱管；集熱效率；反射板；歸一化溫差

中圖分類(lèi)號(hào)：TK519""""""""" """"""" """""文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0 引 言

太陽(yáng)能熱利用技術(shù)在可再生能源應(yīng)用領(lǐng)域較為成熟，其中太陽(yáng)能集熱器是常用的光熱轉(zhuǎn)化設(shè)備，低成本、高效能是其現(xiàn)階段研究的重要方向。國(guó)內(nèi)外研究表明通過(guò)優(yōu)化集熱器結(jié)構(gòu)可提高集熱性能。文獻(xiàn)［1］研究了熱管內(nèi)的相變流體種類(lèi)，得出R134a四氟乙烷的集熱能力強(qiáng)于蒸餾水。文獻(xiàn)［2-4］通過(guò)研究選擇性吸收涂層材料來(lái)提高集熱能力。張昕宇等［5］對(duì)有無(wú)遮熱板的真空管集熱器進(jìn)行理論分析與實(shí)驗(yàn)對(duì)比，得出遮熱板可降低約22.7%的輻射熱損。上述研究均通過(guò)優(yōu)化集熱器結(jié)構(gòu)來(lái)提高集熱器的集熱能力，但此類(lèi)方法的缺點(diǎn)是集熱器成本大幅增加，不利于廣泛的開(kāi)發(fā)與應(yīng)用?；诖藛?wèn)題，學(xué)者提出在集熱器原有結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，通過(guò)改變外部環(huán)境條件來(lái)提高集熱器集熱能力。李金平等［6］提出豎排集熱器比橫排集熱器平均有效效率高1.6%～5.0%。近年來(lái)，多項(xiàng)研究指出添加反射板可提高集熱性能。文獻(xiàn)［7］采用波紋型反射板、文獻(xiàn)［8-9］采用平面型反射板、文獻(xiàn)［10-11］采用復(fù)合拋物面反射板、文獻(xiàn)［12-13］采用波紋平面型反射板來(lái)研究反射板對(duì)集熱器集熱能力的影響。但目前此方法僅限于在單管領(lǐng)域的理論研究，且大多數(shù)研究?jī)H進(jìn)行反射板的優(yōu)化，缺少試驗(yàn)測(cè)試集熱能力提高效果。

基于此，本文選擇波紋型、平面型、波紋平面型3種反射板，通過(guò)理論分析與試驗(yàn)對(duì)比的方法，測(cè)試不同反射板對(duì)多管集熱器集熱能力的影響，以期為實(shí)際的工程應(yīng)用提供理論參考。

1 試驗(yàn)介紹

1.1 試驗(yàn)系統(tǒng)介紹

試驗(yàn)地點(diǎn)在天津市北辰區(qū)（北緯39°22′，東經(jīng)117°13′）。如圖1所示，試驗(yàn)系統(tǒng)采用4組集熱器并聯(lián)設(shè)計(jì)，每組集熱器由12根Φ58 mm×1800 mm的熱管真空管組成。如圖2所示，其中3組集熱器的真空管下放置不同的反射板，留有1組無(wú)反射板進(jìn)行對(duì)比，3組反射板均采用鋁膜作為反射材料，且反射率均為0.5，反射板的具體參數(shù)詳見(jiàn)表1。集熱器方位角布置為南偏東21°，試驗(yàn)供、回水溫度和工質(zhì)流量參數(shù)采用

戶(hù)外超聲波熱量表測(cè)量，傾斜面總輻照度和環(huán)境溫度參數(shù)采用TINEL-QX5型太陽(yáng)能資源環(huán)境觀測(cè)系統(tǒng)測(cè)量。

1.2 理論依據(jù)

1.2.1 集熱器設(shè)計(jì)

集熱器的集熱效率是衡量集熱器集熱能力的重要依據(jù)。如圖3所示，本文基于總面積[AG]計(jì)算集熱器的瞬時(shí)集熱效率，歸一化溫差以供水溫度[Tin]為基準(zhǔn)進(jìn)行處理，具體計(jì)算公式如式（1）～式（3）所示。

[η=QGAG=mcpTout-TinGAG]"" （1）

[AG=L1×W1]""""" （2）

[T*i=Tin-TaG]"""""" （3）

式中：[η]——集熱器集熱效率；[Q]——集熱器集熱量，W；[G]——傾斜面總輻照度，W/m2；[AG]——集熱器總面積，m2；[m]——工質(zhì)流量，kg/s；[cp]——工質(zhì)比熱容，J/（kg·℃）；[Tout]——集熱器回水溫度，℃；[Tin]——集熱器供水溫度，℃；[L1]——最大長(zhǎng)度（不包括固定支架和連接管道），m；[W1]——最大寬度（不包括固定支架和連接管道），m；[T*i]——基于供水溫度的歸一化溫差，℃·m2/W；[Ta]——環(huán)境溫度，℃。

1.2.2 反射板光學(xué)設(shè)計(jì)

圖4所示為帶反射板的集熱器接收的光線(xiàn)路徑，帶反射板的集熱器集熱量來(lái)自于集熱器直接接收太陽(yáng)輻射轉(zhuǎn)化的熱量[Q1]和部分光線(xiàn)經(jīng)過(guò)反射板反射至集熱器轉(zhuǎn)化的熱量[Q2]這兩個(gè)方面?？紤]晴天下散射輻射在總輻照度中的占比小，為簡(jiǎn)化輻射模型，總輻照度全部來(lái)自直射輻射，計(jì)算公式為：

[Q1=GndL2ηcosθ]"""" （4）

[Q2=GL2ηcosθi=1nUiρi] （5）

式中：[Q1]——無(wú)反射板的集熱器集熱量，W；[n]——真空管管數(shù)；[d]——內(nèi)玻璃管管徑，mm；[L2]——反射板長(zhǎng)度，m；[θ]——太陽(yáng)入射角，（ °）；[Q2]——反射板轉(zhuǎn)化的集熱量，W；[Ui]——經(jīng)過(guò)[i]次反射的光帶長(zhǎng)度，mm；[ρ]——反射板反射率。

1.2.3 流量依據(jù)

流量是影響集熱器集熱能力的重要因素，通過(guò)無(wú)反射板集熱器在不同流量下的集熱量確定試驗(yàn)流量。試驗(yàn)在傾角為30°條件下測(cè)試0.103、0.138、0.167、0.181 m3/h這4個(gè)流量下的集熱器日集熱量（日熱量累計(jì)值）。圖5給出了集熱器的日集熱量隨流量的變化曲線(xiàn)?？煽闯觯谙嗤瑑A角下，無(wú)反射板的集熱器日集熱量隨流量的增加而增大，但集熱量的增加趨勢(shì)趨于平緩。通過(guò)計(jì)算流量在0.160 m3/h時(shí)雷諾數(shù)為2348，出現(xiàn)這種現(xiàn)象主要是因流量的增加導(dǎo)致管內(nèi)水的流速變大，相應(yīng)冷凝段與水的對(duì)流換熱系數(shù)增大，根據(jù)傳熱學(xué)對(duì)流換熱公式[q=hAΔt]，集熱器的集熱量也隨之增加。但流量的持續(xù)增加會(huì)造成管內(nèi)流體流速過(guò)大，水的流動(dòng)達(dá)到湍流狀態(tài)，由于湍流下對(duì)流換熱系數(shù)[h∝u0.8]，對(duì)流換熱系數(shù)雖然也會(huì)增加，但增加趨勢(shì)較緩慢，故集熱器的集熱量增加趨勢(shì)趨于平緩。另一方面，由于流量的增加導(dǎo)致水所升高的溫度下降，相應(yīng)管內(nèi)水的平均溫度下降，熱管與水之間的溫差增大，故集熱器的集熱量增大。

1.2.4 傾角依據(jù)

為研究反射板在最佳傾角下對(duì)集熱能力的影響，通過(guò)無(wú)反射板集熱器在不同傾角下的集熱量確定試驗(yàn)傾角。試驗(yàn)在流量為0.166 m3/h條件下測(cè)試23°、30°、45°、60°這4個(gè)角度下的集熱器日集熱量。圖6所示為集熱器日集熱量隨傾角的變化規(guī)律曲線(xiàn)。可看出，在相同流量的條件下，無(wú)反射板的集熱器日集熱量隨傾角的增大呈先增加后減小的趨勢(shì)。通過(guò)二次擬合得出傾角在36°時(shí)集熱器集熱能力達(dá)到最大。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是傾斜面輻照度隨傾角的增大先增加后減小，輻照度的增大使集熱效率提高，進(jìn)而提高了集熱器集熱量。

2 試驗(yàn)及結(jié)果分析

2.1 試驗(yàn)內(nèi)容

依據(jù)GB/T 4271—2007《太陽(yáng)能集熱器熱性能試驗(yàn)方法》，試驗(yàn)主要研究?jī)?nèi)容包括不同小時(shí)下有無(wú)反射板的集熱器集熱能力分析及歸一化溫差下瞬時(shí)集熱效率分析。選擇在典型天氣條件下進(jìn)行5 d測(cè)試，其中晴天與多云分別為2和3 d。根據(jù)1.2.3節(jié)與1.2.4節(jié)的結(jié)論，考慮實(shí)際傾角的限制和集熱量隨流量的變化規(guī)律，試驗(yàn)最終在流量為0.160 m3/h、集熱器傾角為30°條件下測(cè)試。

2.2 反射板結(jié)構(gòu)對(duì)集熱器集熱能力影響分析

試驗(yàn)記錄測(cè)試日下09：00—16：004組集熱器的工質(zhì)流量、供回水溫度與輻照度大小，并根據(jù)式（1）計(jì)算小時(shí)集熱量（小時(shí)熱量累計(jì)值）。圖7所示為晴天條件下09：00—16：004組集熱器小時(shí)集熱量的變化曲線(xiàn)。可看出，4組集熱器的小時(shí)集熱量隨輻照度的增大而增大，3種反射板可有效提高集熱器集熱能力，但提高集熱能力效果不同，其中波紋平面型反射板在09：00—14：00對(duì)集熱能力提高最小。波紋型與平面型反射板分別在11：00、12：00與10：00、13：00對(duì)集熱能力提高最大，且兩者在09：00、14：00對(duì)集熱能力提高效果相同。3種反射板在15：00之后提高集熱器集熱能力相近且集熱增量逐漸減小。

圖8所示為多云條件下4組集熱器小時(shí)集熱量變化曲線(xiàn)。可看出，在多云條件下，4組集熱器的集熱能力變化趨勢(shì)與晴天下相同，3種反射板在09：00—16：00時(shí)均不同程度地提高了集熱器的集熱能力。

c. 7月25日

以7月10日典型晴天為例對(duì)產(chǎn)生上述現(xiàn)象進(jìn)行分析。圖9所示為各小時(shí)光線(xiàn)通過(guò)反射板的路徑走向。根據(jù)公式計(jì)算出太陽(yáng)入射角在11：00、12：00為11°、7°，光線(xiàn)經(jīng)波紋型反射板均發(fā)生一次反射被內(nèi)玻璃管吸收，而在經(jīng)過(guò)平面型與波紋平面型反射板均存在漏光現(xiàn)象，致使光帶長(zhǎng)度變小，且光線(xiàn)通過(guò)波紋平面型反射板還存在二次反射現(xiàn)象。太陽(yáng)入射角在10：00、13：00為20°、23°，光線(xiàn)經(jīng)平面型反射板均被一次反射至內(nèi)玻璃管吸收，而波紋型與波紋平面型反射板在此段時(shí)間分別存在二次、三次反射現(xiàn)象。太陽(yáng)入射角在09：00

為34°，光線(xiàn)通過(guò)3種反射板均發(fā)生漏光現(xiàn)象，但在波紋平面型反射板下為全部漏光，波紋型與平面型反射板下為部分漏光，且兩者光帶長(zhǎng)度相同。在14：00入射角為42°，光線(xiàn)經(jīng)波紋型與平面型反射板均被一次反射至內(nèi)玻璃管，而波紋平面型反射板在此段時(shí)間存在漏光現(xiàn)象。太陽(yáng)入射角在15：00、16：00為54°、69°，根據(jù)文獻(xiàn)［8］的公式計(jì)算出臨界太陽(yáng)入射角為48°，直射光線(xiàn)無(wú)法進(jìn)入反射板，此時(shí)散射輻射的影響是集熱器集熱能力增加的唯一因素，但散射輻射相對(duì)直射輻射比例較小，且總輻照度較低，故在此段時(shí)間3組集熱器集熱能力相近且增量逐漸減小。

圖10所示為7月10日10：00—14：00帶反射板的集熱器理論與實(shí)際集熱增加量?？煽闯觯療崞鲗?shí)際集熱增加量與理論上基本吻合，最大誤差為12：00時(shí)帶波紋型反射板的集熱器，誤差值為15 Wh，誤差百分比為7.6%。出現(xiàn)這些誤差主要是因?yàn)閹Х瓷浒寮療崞鞯募療崃肯啾葻o(wú)反射板集熱器，增加了經(jīng)反射板的直射輻射與散射輻射轉(zhuǎn)化的熱量，但式中將散射輻射歸于直射輻射，故造成實(shí)際與理論存在一定誤差。

表2所示為測(cè)試日下4組集熱器的日集熱量。從表2可看出，帶波紋型反射板的集熱器日集熱量最大，晴天下日集熱量平均從12.98 MJ增至16.25 MJ，增大25.19%；多云下從13.36 MJ增至16.90 MJ，增大26.50%。帶平面型反射板的集熱器日集熱量晴天下平均從12.98 MJ增至16.10 MJ，增大24.04%；多云下從13.36 MJ增至16.77 MJ，增大25.50%。帶波紋平面型的集熱器日集熱量最小，晴天下日集熱量平均從12.98 MJ增至14.91 MJ，增大14.87%；多云下從13.36 MJ增至15.57 MJ，增大16.54%。

2.3 基于供水溫度與總面積的集熱器瞬時(shí)集熱效率曲線(xiàn)

試驗(yàn)采用動(dòng)態(tài)測(cè)試方法［14］，基于最小二乘法對(duì)晴天與多云下測(cè)量的數(shù)據(jù)進(jìn)行二次擬合，得出集熱效率曲線(xiàn)η=η0-a1Ti*-800a2Ti*2。圖11所示為4組集熱器的瞬時(shí)集熱效率曲線(xiàn)?？煽闯觯瑤Х瓷浒宓募療崞骷療嵝曙@著高于無(wú)反射板的集熱器。帶波紋平面型反射板、波紋型反射板與無(wú)反射板的集熱器集熱效率變化趨勢(shì)相似，帶平面型反射板的集熱器集熱效率較其他三者變化平緩。波紋平面型反射板下的集熱器集熱效率始終低于波紋型與平面型，而波紋型與平面型下的集熱器在不同歸一化溫差[Ti*]下集熱效率大小不同，其中歸一化溫差[Ti*]在0～0.006 ℃·m2/W時(shí)，波紋型反射板下的集熱器集熱效率高于平面型；歸一化溫差Ti*大于0.006 ℃·m2/W時(shí)，平面型下的集熱器集熱效率高于波紋型。

表3所示為4組集熱器集熱效率曲線(xiàn)參數(shù)的數(shù)值。從表3可看出，在集熱器對(duì)環(huán)境無(wú)熱損的條件下，帶波紋型反射板的集熱器集熱效率[η0]最大，為56.32%，增大10.37%。帶平面型反射板的集熱器集熱效率[η0]為54.89%，增大8.94%。帶波紋平面型的集熱器集熱效率[η0]最小，為50.10%，增大4.15%。

3 結(jié) 論

本文以帶有12根Φ58 mm×1800 mm熱管真空管的集熱器為研究對(duì)象，研究波紋型、平面型和波紋平面型反射板對(duì)集熱器集熱能力的影響，通過(guò)理論分析與試驗(yàn)對(duì)比，得到以下主要結(jié)論：

1）3種反射板在不同時(shí)段內(nèi)均能有效地提高集熱器集熱能力。在一天中的09：00—14：00時(shí)段中，帶波紋平面型反射板的集熱器小時(shí)集熱能力最小，帶波紋型與平面型反射板的集熱器集熱能力分別在11：00、12：00與10：00、13：00最大，且兩者在09：00、14：00集熱能力相同。3種反射板在15：00之后集熱能力相近。

2）帶波紋型反射板的集熱器日集熱量在晴天、多云下分別提高25.19%、26.50%；帶平面型反射板的集熱器日集熱量在晴天、多云下分別提高24.04%、25.50%；帶波紋平面型反射板的集熱器日集熱量在晴天、多云下分別提高14.87%、16.54%。

3）帶平面型反射板的集熱器集熱效率下降趨勢(shì)比其他三者緩慢。在集熱器對(duì)環(huán)境無(wú)熱損的條件下，帶波紋型反射板的集熱器集熱效率[η0]比無(wú)反射板高10.37%；帶平面型反射板的集熱器集熱效率[η0]比無(wú)反射板高8.94%；帶波紋平面型反射板的集熱器集熱效率[η0]比無(wú)反射板高4.15%。

［參考文獻(xiàn)］

［1］"""" JAYANTHI N， SURESH KUMAR R， KARUNAKARAN G， et al. Experimental investigation on the thermal performance" of" heat" pipe" solar" collector（HPSC）［J］. Materials today： proceedings， 2020， 26（4）： 3569-3575.

［2］"""" XU K， DU M， HAO L， et al. A review of high-temperature selective absorbing coatings for solar thermal applications［J］. Journal" of" materiomics，" 2020，" 6（1）： 167-182.

［3］"""" YU H W， ZHANG Y L， ZHANG Q， et al. Microstructure and thermal stability of Cu/TixSiyN/AlSiN solar selective absorbing coating［J］. Materials， 2020， 13（4）： 882-891.

［4］"""" 李世杰， 米菁， 杜淼， 等. SiCrOxNy選擇性吸收涂層制備及性能研究［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2021， 42（2）： 14-18.

LI S J， MI J， DU M， et al. Preparation and properties of SiCrOxNy selective absorbing coatings［J］. Acta energiae solaris sinica， 2021， 42（2）： 14-18.

［5］"""" 張昕宇， 由世俊， 葛洪川， 等. 帶遮熱板的熱管式真空管集熱器中溫性能的理論與實(shí)驗(yàn)研究［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2016， 37（1）： 116-121.

ZHANG X Y， YOU S J， GE H C， et al. Theoretical and experimental research on the medium temperature thermal performance of heat pipe based evacuated tube solar collector with heat shield［J］. Acta energiae solaris sinica， 2016， 37（1）： 116-121.

［6］"""" 李金平， 葉何立， 鄧聰聰， 等. 集熱方式對(duì)全玻璃真空管太陽(yáng)能熱水器性能的影響［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2021， 42（1）： 103-111.

LI J P， YE H L， DENG C C， et al. Effect of heat collecting method on performance of all-glass vacuum tube solar water heater［J］. Acta energiae solaris sinica， 2021， 42（1）： 103-111.

［7］"""" XU J T， CHEN F， XIA E T， et al. An optimization design method and optical performance analysis on multi-sectioned compound parabolic concentrator with cylindrical" absorber［J］. Energy，" 2020，" 197：" 117212-117224.

［8］"""" 張華， 季旭， 李明， 等. 帶背反射板太陽(yáng)能真空集熱管間距的光學(xué)優(yōu)化［J］. 云南師范大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2016， 36（1）： 7-13.

ZHANG H， JI X， LI M， et al. Optical optimization of tube spacing of vacuum tube collector with back reflector plate［J］. Journal of Yunnan Normal University（natural sciences edition）， 2016， 36（1）： 7-13.

［9］"""" 王志峰， 楊軍. 帶有平面反射板的全玻璃真空集熱管表面能流分析［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2005， 26（2）： 281-287.

WANG Z F， YANG J. The solar radiation distribution on an evacuated tube with flat reflector［J］. Acta energiae solaris sinica， 2005， 26（2）： 281-287.

［10］""" 陶楨， 何慶楠， 李衛(wèi)京， 等. 反光板對(duì)提高熱管真空管熱性能的研究［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2003， 24（3）： 279-282.

TAO Z， HE Q N， LI W J， et al. Study of thermal performance with the reflector effect on heat pipe vacuum tube［J］. Acta energiae solaris sinica， 2003， 24（3）： 279-282.

［11］""" CHRISTOPHER S， KUMARESAN V， RAGHAVAN K S. Role of thermal energy storage for enhancing thermal performance of evacuated tube with compound parabolic concentrator collector［J］. International journal of energy research， 2020， 45（5）： 7341-7351.

［12］""" TANG F， LI G H， TANG R S. Design and optical performance of CPC based compound plane concentrators［J］. Renewable energy， 2016， 95： 140-151.

［13］""" 王哲， 端木琳， 李祥立， 等. 非跟蹤非對(duì)稱(chēng)復(fù)合平面型太陽(yáng)能聚光器設(shè)計(jì)與光學(xué)性能模擬［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2020， 41（4）： 73-78.

WANG Z， DUANMU， LI X L， et al. Design and optical performance" simulation" of" a" non-tracking" asymmetric compound" plane" solar" concentrator［J］." Acta" energiae solaris sinica， 2020， 41（4）： 73-78.

［14］""" 孫峙峰， 鄭瑞澄. 太陽(yáng)能集熱器熱性能動(dòng)態(tài)測(cè)試方法研究［J］. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào)， 2007， 28（11）： 1194-1199.

SUN Z F， ZHENG R C. Studies on test methods for the thermal performance of solar collectors under quasi-dynamic"" conditions［J］." Acta"" energiae"" solaris"" sinica， 2007， 28（11）： 1194-1199.

EXPERIMENTAL STUDY ON HEAT PIPE VACUUM TUBE

COLLECTOR WITH REFLECTOR

Wang Yu，Wang Enyu，Shen Haixiao，Zhang Xueyou，Cheng Yongchang，Dong Shujin

（School of Energy and Environmental Engineering， Hebei University of Technology， Tianjin 300401， China）

Abstract：In order to explore the effect of the reflector on the heat collection capacity of solar heat pipe vacuum pipe collector， taking a solar collector with reflector constructed by 12 heat pipe vacuum pipes of Φ58 mm×1800 mm as the research object， the heat collection capacity of the collector with corrugated， flat， corrugated-flat reflector and without reflector were experimentally investigated under sunny and cloudy condition. The experiment results show that the daily heat collection capacity of the collector with corrugated reflector is 25.19% and 26.50% higher than that without reflector under sunny and cloudy condition， 1.15% and 1.00% higher than that of flat reflector， 10.32% and 9.96% higher than that of corrugated-flat reflector. The hourly heat collection capacity of the collector with corrugated-flat reflector is the smallest， and the heat collection capacity of the collector with corrugated and flat reflector is different at different time. When the collector has no heat loss to the environment， the heat collection efficiency of the collector with corrugated， flat and corrugated-flat reflector is 10.37%， 8.94% and 4.15% higher than that without reflector， respectively.

Keywords：solar collector； heat pipe； collector efficiency； reflector； normalized temperature difference

收稿日期：2021-11-16

基金項(xiàng)目：天津市重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃（17YFCZZC00560；18YFCZZC00080）；滄州市重大科技專(zhuān)項(xiàng)（202301005Z）

通信作者：王恩宇（1970—），男，博士、教授、博士生導(dǎo)師，主要從事可再生能源建筑利用技術(shù)、清潔燃燒技術(shù)方面的研究。

wey@hebut.edu.cn