李盼盼，駱佳成，袁超哲，郝宇馳，陶潤(rùn)禮

（中交疏浚技術(shù)裝備國(guó)家工程研究中心有限公司，上海 200082）

0 引言

目前，河湖庫(kù)主力清淤設(shè)備為環(huán)保絞吸船，其在河湖庫(kù)清淤過(guò)程中往往距離堆存區(qū)域（或吹填區(qū)）較遠(yuǎn)，且環(huán)保絞吸船裝機(jī)功率較小帶來(lái)漿體管道輸送排距不足的問(wèn)題?，F(xiàn)有管道輸送增排設(shè)備主要為接力泵站，該增排方案存在能耗較大、使用和維護(hù)成本較高、容易泵送能力過(guò)剩且設(shè)備復(fù)雜、占地較大、場(chǎng)地要求高、環(huán)境友好性較差等問(wèn)題。隨著河湖庫(kù)環(huán)保清淤和生態(tài)文明建設(shè)的需求，亟需一種操作簡(jiǎn)單、安裝方便、場(chǎng)地要求低、使用維護(hù)成本低、環(huán)境友好性強(qiáng)，適用于環(huán)保絞吸船長(zhǎng)排距輸送的輔助增排技術(shù)。

現(xiàn)有輔助增排技術(shù)中，已有研究從理論機(jī)理和室內(nèi)試驗(yàn)層面對(duì)管道加氣增排技術(shù)的可行性進(jìn)行了探索。于利偉等[1]、湯勃等[2-3]和蔡勇[4]對(duì)加氣輸送室內(nèi)試驗(yàn)平臺(tái)進(jìn)行了設(shè)計(jì)和分析，熊庭等[5-6]建立了管道加氣輸送的三相流的阻力計(jì)算模型，并對(duì)室內(nèi)試驗(yàn)裝置進(jìn)行了優(yōu)化[7]。然而目前管道加氣增排技術(shù)的研究在實(shí)際工程中開(kāi)展較少，工程現(xiàn)場(chǎng)仍多采用傳統(tǒng)接力泵工藝延長(zhǎng)排距。當(dāng)前僅有廈門(mén)馬鑾灣生態(tài)修復(fù)工程[8]和南安海峽科技生態(tài)城疏浚工程利用空壓機(jī)對(duì)排泥管道直接加氣進(jìn)行了初步探索，但未對(duì)加氣增排效果進(jìn)行更深入地探究，也未形成適用于工程現(xiàn)場(chǎng)的加氣增排工藝參數(shù)。

本文針對(duì)當(dāng)前研究的不足，依托現(xiàn)場(chǎng)工程開(kāi)展射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種不同加氣方式的增排技術(shù)試驗(yàn)研究，并對(duì)其增排效果和能效進(jìn)行對(duì)比分析，優(yōu)選出適用于河湖庫(kù)清淤環(huán)保絞吸船長(zhǎng)排距輸送的加氣增排技術(shù)方案，為河湖庫(kù)清淤環(huán)保絞吸船的長(zhǎng)排距施工提供參考。

1 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

1.1 工程背景

莆田市秀嶼區(qū)石門(mén)澳產(chǎn)業(yè)園滯洪區(qū)清淤工程（以下簡(jiǎn)稱(chēng)石門(mén)澳工程）沿滯洪區(qū)河道展開(kāi)，地形狹長(zhǎng)，清淤區(qū)與吹填區(qū)距離較遠(yuǎn)（石門(mén)澳工程現(xiàn)場(chǎng)清淤如圖1 所示）。在吹填過(guò)程中所采用環(huán)保絞吸船因裝機(jī)功率較小存在排距不足的問(wèn)題，采用傳統(tǒng)接力泵站增排方式增加排距又存在泵送能力過(guò)剩、能耗較大、使用和維護(hù)成本較高，以及接力泵站占地較大，安裝布置不便的問(wèn)題。針對(duì)上述問(wèn)題，依托現(xiàn)場(chǎng)工程開(kāi)展環(huán)保絞吸船管道輸送加氣增排技術(shù)試驗(yàn)研究，通過(guò)探究射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種不同加氣方式的增排效果，并對(duì)其能效進(jìn)行對(duì)比分析，優(yōu)選出適用于河湖庫(kù)清淤環(huán)保絞吸船長(zhǎng)排距輸送的加氣增排技術(shù)方案。

圖1 石門(mén)澳工程現(xiàn)場(chǎng)清淤圖Fig.1 Field dredging in Shimen'ao

1.2 試驗(yàn)裝置

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)規(guī)模和應(yīng)用成本，本試驗(yàn)自行設(shè)計(jì)了一套加氣助推管道漿體輸送成套裝置，主要包括發(fā)電機(jī)、空壓機(jī)、儲(chǔ)氣罐、調(diào)壓閥、氣量計(jì)、射流管、鋼制加氣管、監(jiān)測(cè)儀器以及配套風(fēng)炮管、高壓氣管、電纜、球閥、短接等設(shè)備，具備供氣、氣源控制、加氣和效果監(jiān)測(cè)等功能。主要試驗(yàn)裝置連接布置如圖2 所示。

圖2 加氣助推管道漿體輸送試驗(yàn)裝置連接布置圖Fig.2 Connection and arrangement of test devices for gas injection to boost slurry transportation in pipeline

鋼制加氣管沿上、中、下3 個(gè)方位均預(yù)留有DN32、DN25、DN20 等不同口徑的3 個(gè)垂向加氣口以及1 個(gè)45?方向的DN25 口徑的斜向加氣口。本試驗(yàn)擬采用射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種加氣方式。其中，射流管加氣采用純加氣的方式，即僅對(duì)射流管加氣口進(jìn)行加氣，不加水。采用風(fēng)炮管直接加氣時(shí)需將射流管、小口徑高壓氣管、調(diào)壓閥等儀器卸掉，將與儲(chǔ)氣罐出氣口連接的大口徑風(fēng)炮管經(jīng)氣量計(jì)直接與鋼制加氣管相連接。2種加氣方式如圖3 所示。

圖3 加氣方式Fig.3 Methods of gas injection

1.3 試驗(yàn)方案

石門(mén)澳工程現(xiàn)場(chǎng)排泥管線(xiàn)布置如圖4 所示，接力泵站后西北—東南走向的排泥管線(xiàn)長(zhǎng)度為1 200 m，其布設(shè)范圍為已吹填地塊，地勢(shì)較為平坦。本試驗(yàn)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，距接力泵站后約150 m處開(kāi)始，每間隔約300 m 布置1 個(gè)測(cè)點(diǎn)，依次布置①、②、③、④4 個(gè)測(cè)點(diǎn)，并在吹填圍區(qū)入口和排泥口附近額外布置⑤、⑥測(cè)點(diǎn)，分別將本試驗(yàn)鋼制加氣管替換至原排泥管線(xiàn)中，并將①號(hào)測(cè)點(diǎn)作為本次試驗(yàn)的加氣點(diǎn)。每根鋼制加氣管上分別安裝有4 個(gè)壓力傳感器和1 個(gè)密度計(jì)，分別將壓力傳感器所測(cè)的管道壓力平均值作為該測(cè)點(diǎn)的管道壓力值，將密度計(jì)所測(cè)密度值作為該測(cè)點(diǎn)管道輸送泥漿的密度值。同時(shí)分別在①測(cè)點(diǎn)鋼制加氣管前端和⑥測(cè)點(diǎn)鋼制加氣管后端安裝流量計(jì)，分別用于監(jiān)測(cè)加氣過(guò)程前后加氣點(diǎn)前和圍區(qū)排泥口的流量變化情況。本試驗(yàn)具體測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示。

圖4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)加氣點(diǎn)位布置示意圖Fig.4 Layout of gas injection points for field test

本次試驗(yàn)擬選?、偬?hào)加氣點(diǎn)鋼制加氣管上部DN32 口徑進(jìn)行加氣。在此加氣條件下，風(fēng)炮管直接加氣的加氣壓力可待加氣穩(wěn)定后從儲(chǔ)氣罐壓力表讀取，射流管加氣的加氣壓力可通過(guò)調(diào)壓閥讀取，2 種加氣方式的加氣量則由氣量計(jì)測(cè)得。風(fēng)炮管直接加氣方式的工況為一定值，而射流管加氣方式的工況設(shè)置則由加氣壓力通過(guò)調(diào)壓閥調(diào)節(jié)至與風(fēng)炮管直接加氣方式加氣壓力相當(dāng)，2 種加氣方式的具體試驗(yàn)工況設(shè)置如表1 所示。

表1 不同加氣工藝參數(shù)測(cè)試工況表Table 1 Test conditions of different gas injection processes

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 分析方法

基于現(xiàn)有加氣助推管道輸送理論[5-6，8]，在管道輸送過(guò)程中，根據(jù)泥沙輸送情況，向管道內(nèi)部合理注入高壓空氣，一方面使管道壁面形成封閉環(huán)形水氣薄膜，使壁面變得光滑，另一方面使?jié){體顆粒懸浮以及壓縮空氣在管道內(nèi)部沿程膨脹，從而起到減少輸送阻力、增大輸送壓強(qiáng)的作用；同時(shí)管道內(nèi)部水氣混合也可降低漿體的黏滯系數(shù)，增大漿體的輸送流速，進(jìn)而使?jié){體的流量增加。在疏浚排泥管道加氣過(guò)程中，管道內(nèi)部增壓減阻均會(huì)引起排距的增加。為綜合評(píng)價(jià)排泥管道的加氣增排效果，這里不考慮其他能耗損失，將排泥管加氣過(guò)程中增壓引起的增加排距量ΔLP和減阻引起的增加排距量ΔLD之和作為管道加氣總的增加排距量ΔL，則總體增排計(jì)算公式如下：

式中：ΔL 為排泥管加氣所引起的總的增加排距量，m；ΔLP為排泥管加氣過(guò)程中增壓引起的增加排距量，m；ΔLD為排泥管加氣過(guò)程中減阻引起的增加排距量，m；ΔP 為排泥管加氣引起的增壓量，kPa，采用加氣過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)的管道壓力值相比于加氣前的增量的平均值進(jìn)行計(jì)算；D0為加氣前的管道沿程阻力，kPa/m，以每延米壓降表示，可采用兩測(cè)點(diǎn)之間的壓差與測(cè)點(diǎn)間距的比值計(jì)算；L 為加氣點(diǎn)后的管線(xiàn)長(zhǎng)度，m；r 為排泥管加氣的減阻率，%，采用加氣過(guò)程中排泥管道的沿程阻力系數(shù)λ 相比于加氣前的減少百分比進(jìn)行計(jì)算。

排泥管道的沿程阻力系數(shù)λ 可采用式（4）進(jìn)行計(jì)算：

式中：ΔPp為兩測(cè)點(diǎn)之間管段的壓差，Pa，這里剔除高程因素對(duì)管線(xiàn)壓差的影響；ρ 為排泥管道輸送泥漿的平均密度，kg/m3；d 為管道直徑，m；l 為所測(cè)管段長(zhǎng)度，m；v 為管道內(nèi)輸送泥漿的平均流速，m/s。

已知排泥管管徑為DN400，接力泵站后管線(xiàn)總長(zhǎng)為1 800 m，試驗(yàn)時(shí)現(xiàn)場(chǎng)吹填排距總長(zhǎng)為3 000 m，加氣前和加氣過(guò)程中的密度、流速以及壓力變化分別由各測(cè)點(diǎn)位置的密度計(jì)、流量計(jì)以及壓力傳感器所測(cè)數(shù)據(jù)求平均值獲得。

2.2 2 種加氣方式加氣效果對(duì)比

2.2.1 排泥口出流對(duì)比

基于Ⅱ和Ⅲ組次試驗(yàn)，采用射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種加氣方式，通過(guò)對(duì)圍區(qū)排泥口加氣過(guò)程前后出流形態(tài)變化進(jìn)行觀(guān)察，可直觀(guān)地觀(guān)測(cè)出2 種加氣方式的加氣效果，分別如圖5（a）～圖5（c）所示。

圖5 2 種加氣方式加氣過(guò)程前后排泥口出流變化觀(guān)測(cè)Fig.5 Observation on change of sludge outlet flow before and after during two types of gas injection operations

由圖5 可知，較加氣前，2 種加氣方式均使圍區(qū)排泥口出流增大，說(shuō)明2 種加氣方式均可實(shí)現(xiàn)增排和增流效果，且效果較為明顯。但2 種加氣方式的排泥口出流特點(diǎn)存在差異。

采用風(fēng)炮管直接加氣方式進(jìn)行加氣時(shí)，其在排泥管道內(nèi)的氣泡形態(tài)主要為大氣泡，見(jiàn)圖6（a）。

圖6 2 種加氣方式排泥管內(nèi)氣泡形態(tài)示意圖Fig.6 Bubble morphology in sludge discharge pipe of two types of gas injection methods

在加氣過(guò)程中，排泥管出口處漿體出流形式為劇烈的間歇式噴涌，并存在爆炸聲，其管道內(nèi)部壓縮空氣的氣團(tuán)壓力較大，其對(duì)管道的密封性和強(qiáng)度提出了極大的要求，在非順直管段（例如彎管、爬坡管、水上管）容易發(fā)生泄漏、法蘭破損、尖銳噪音和水體污染等現(xiàn)象，易導(dǎo)致停工檢修，影響疏浚吹填施工的連續(xù)性、安全性和環(huán)保性。因此風(fēng)炮管直接加氣方式對(duì)管線(xiàn)排布和安裝質(zhì)量要求極高。

采用射流管加氣方式進(jìn)行加氣，其在排泥管道內(nèi)的氣泡形態(tài)主要以微小氣泡的形態(tài)存在，如圖6（b）所示。管道內(nèi)部壓縮空氣在射流管的作用下破碎效果和漿體混合效果較好，排泥管出口處漿體出流較為穩(wěn)定，不存在劇烈的間歇式噴涌，且出口處的爆炸聲較小。因此，其對(duì)現(xiàn)有疏浚排泥管的密封性和強(qiáng)度并無(wú)特別要求，在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試期間，并未出現(xiàn)泄漏和法蘭破損的現(xiàn)象。

2 種加氣方式的具體增排效果和能效情況則需根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)定量測(cè)算得出。

2.2.2 增排效果對(duì)比

基于Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ組次試驗(yàn)，2 種加氣方式下的加氣增排和增流效果如表2 所示。

表2 試驗(yàn)結(jié)果匯總Table 2 Summary of test results

基于Ⅰ、Ⅱ組次試驗(yàn)，采用射流管加氣方式進(jìn)行加氣，加氣壓力較大，即加氣量較大時(shí)，加氣總體增排的效果較為明顯。當(dāng)加氣壓力由480 kPa（4.8 bar，對(duì)應(yīng)加氣量7.5 m3/h）增加到760 kPa（7.6 bar，對(duì)應(yīng)加氣量10 m3/h）時(shí)，在原排距3 000 m 的基礎(chǔ)上總體增排由389.87 m 提升至499.00 m，即在原排距的基礎(chǔ)上可以進(jìn)一步延長(zhǎng)排距由原來(lái)的13.0%提升至16.6%。同時(shí)相比于減阻增排，增壓增排增幅較為明顯。

基于Ⅱ、Ⅲ組次試驗(yàn)，當(dāng)射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種加氣方式加氣壓力相當(dāng)，此時(shí)風(fēng)炮管直接加氣的加氣量遠(yuǎn)大于射流管加氣方式，試驗(yàn)結(jié)果表明，相比于射流管加氣方式，風(fēng)炮管直接加氣的增壓效果較好，減阻效果相差不大，總體增排效果較好。

由上述組次試驗(yàn)可知，射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種加氣方式的加氣壓力相當(dāng)時(shí)，風(fēng)炮管直接加氣總體增排效果較優(yōu)。但由于風(fēng)炮管直接加氣的加氣壓力無(wú)法調(diào)節(jié)，在給定加氣條件下為一定值，當(dāng)射流管加氣方式的加氣壓力通過(guò)調(diào)壓閥調(diào)節(jié)至較高壓力時(shí)，風(fēng)炮管直接加氣方式的總體增排效果將較次于射流管加氣方式。同時(shí)，試驗(yàn)結(jié)果表明，相比于減阻效果，增壓效果對(duì)加氣量的變化較為敏感。

2.2.3 能效對(duì)比

在不加氣工況條件下，通過(guò)統(tǒng)計(jì)測(cè)試母船的清淤產(chǎn)能，并結(jié)合石門(mén)澳工程當(dāng)?shù)氐牟裼秃碗娰M(fèi)單價(jià)，綜合考慮絞吸船油耗、接力泵電費(fèi)、所購(gòu)置設(shè)備材料損耗以及工人投入等費(fèi)用，來(lái)分析計(jì)算吹填過(guò)程的單方成本。不加氣工況下環(huán)保絞吸船吹填施工單方成本分析計(jì)算所需的統(tǒng)計(jì)參數(shù)為：絞吸船油耗，t/d；接力泵電耗，度/d；清淤產(chǎn)能（按1 d 20 h 的有效施工計(jì)），m3/d；絞吸船油費(fèi)，元/d；接力泵電費(fèi)，元/d；合計(jì)清淤燃油電費(fèi)，元/d；設(shè)備材料損耗，元/d；人員投入費(fèi)用，元/d；單日綜合成本，元/d；單方成本，元/m3。

環(huán)保絞吸船吹填施工的單方成本可看作絞吸船施工單日綜合成本與單日清淤產(chǎn)能的比值，環(huán)保絞吸船吹填施工的單日綜合成本則可看作平均單日清淤燃油電費(fèi)（包括絞吸船油費(fèi)、接力泵電費(fèi)）、設(shè)備材料損耗以及人員投入費(fèi)用之和，其中單日有效工時(shí)按20 h 計(jì)算，油價(jià)、電費(fèi)等按工程當(dāng)?shù)貎r(jià)格計(jì)算。

在本次試驗(yàn)過(guò)程中，為滿(mǎn)足風(fēng)炮管直接加氣工況的測(cè)試需求，本試驗(yàn)所配置空壓機(jī)組的功率為75 kW。其性能遠(yuǎn)超射流加氣測(cè)試需求，在射流管加氣工況時(shí)，通過(guò)調(diào)壓閥調(diào)低輸出壓力進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與應(yīng)用。基于本試驗(yàn)加氣助推管道漿體輸送成套裝置，分別考慮空壓機(jī)組購(gòu)置和租賃2種方案。

75 kW 螺桿空壓機(jī)組購(gòu)置費(fèi)用約25 萬(wàn)元，其租賃費(fèi)用約1.2 萬(wàn)元/月。采用風(fēng)炮管直接加氣方式進(jìn)行加氣時(shí)，其他加氣設(shè)備材料購(gòu)置總費(fèi)用約10.99 萬(wàn)元；采用射流管加氣方式進(jìn)行加氣時(shí)，需額外考慮射流管、調(diào)壓閥和小口徑高壓氣管等費(fèi)用，則其他加氣設(shè)備材料購(gòu)置總費(fèi)用約11.59 萬(wàn)元。所有購(gòu)置設(shè)備均考慮2 a 折舊。另外，75 kW空壓機(jī)單日電耗費(fèi)用約1 500 元/d?；谏鲜霾患託夤r下環(huán)保絞吸船吹填施工所計(jì)算單日綜合成本，綜合考慮空壓機(jī)組投入費(fèi)用、其他加氣設(shè)備材料投入費(fèi)用以及空壓機(jī)組電耗，即可分別計(jì)算出不同投入方案下風(fēng)炮管直接加氣和射流管加氣2 種加氣方式吹填施工時(shí)的單日綜合成本。進(jìn)而結(jié)合對(duì)應(yīng)加氣工況下的單日清淤產(chǎn)能，測(cè)算出不同投入方案下2 種加氣方式吹填施工對(duì)應(yīng)的單方成本。

基于環(huán)保絞吸船特定土質(zhì)條件下穩(wěn)定連續(xù)施工，管道漿體的濃度在加氣過(guò)程中與不加氣時(shí)相比波動(dòng)不大，因此，可假設(shè)管道漿體濃度保持不變?；? 種加氣方式的增流效果，則在原排距條件下，其清淤產(chǎn)能可提高相應(yīng)的百分比。若按照表1 工況進(jìn)行加氣施工，2 種加氣方式環(huán)保絞吸船吹填施工單方成本與不加氣工況下傳統(tǒng)接力泵方式對(duì)比分析結(jié)果如表3 所示。

表3 不同加氣方式環(huán)保絞吸船吹填施工單方成本分析表Table 3 Dredging cost per cubic meter analysis of reclamation by environment-friendly cutter suction dredger with different gas injection methods

由表3 可知，在原排距輸送條件下，相比傳統(tǒng)接力泵方式，風(fēng)炮管直接加氣和射流管加氣2種加氣方式均起到增流增產(chǎn)的作用。但在能效方面，經(jīng)測(cè)算采用風(fēng)炮管直接加氣方式比傳統(tǒng)接力泵方式單方成本較高；采用射流管加氣方式，當(dāng)加氣壓力調(diào)節(jié)至較高壓力時(shí)，相比于傳統(tǒng)接力泵方式單方成本較低，反而起到節(jié)能降本增效的作用。此外，分析結(jié)果表明相同加氣條件下，相比于風(fēng)炮管直接加氣方式，射流加氣方式更加節(jié)能。經(jīng)市場(chǎng)調(diào)研，22 kW 螺桿空壓機(jī)組的1 000 kPa（10 bar）輸出壓力、192 m3/h 加氣量的輸出性能即可滿(mǎn)足I 組次射流管加氣要求。由于22 kW 空壓機(jī)功率較小，租賃市場(chǎng)極少見(jiàn)，不考慮租賃方案。該22 kW 空壓機(jī)購(gòu)置費(fèi)用約2 萬(wàn)元，同樣按2 a折舊，分?jǐn)偟絾稳胀度胭M(fèi)用約為27.40 元/d，單日電耗費(fèi)用約440 元/d。經(jīng)測(cè)算采用22 kW 空壓機(jī)組購(gòu)置方案，進(jìn)行I 組次射流管加氣，相比于傳統(tǒng)接力泵方式，可降低單方成本約6.0%。

綜上所述，基于本試驗(yàn)加氣工況，相比于傳統(tǒng)接力泵方式，使用22 kW 螺桿空壓機(jī)組的射流管加氣760 kPa（7.6 bar）、加氣量10 m3/h 可增產(chǎn)約9%，降低單方成本約6.0%，若換算為排距，可在原排距基礎(chǔ)上增排約16.6%，其節(jié)能增排效果顯著。采用75 kW 空壓機(jī)組的風(fēng)炮管直接加氣450 kPa（4.5 bar）、加氣量264 m3/h 可增產(chǎn)約6%，增加單方成本約2.1%，換算為排距，可在原排距基礎(chǔ)上增排約16.2%。射流管加氣與風(fēng)炮管直接加氣方式相比增排效果相當(dāng)，但單方成本降低約7.9%。因此，綜合考慮增排增流增產(chǎn)效果、使用成本以及對(duì)管線(xiàn)排布安裝質(zhì)量和施工穩(wěn)定等要求，射流管加氣方式優(yōu)于風(fēng)炮管直接加氣方式。

3 結(jié)語(yǔ)

1）試驗(yàn)研究表明，在泥沙輸送過(guò)程中，采用射流管加氣和風(fēng)炮管直接加氣2 種加氣方式均能起到增壓減阻增排和增流增產(chǎn)的作用。當(dāng)2 種加氣方式加氣壓力相當(dāng)時(shí)，風(fēng)炮管直接加氣方式的總體增排效果較優(yōu)于射流管加氣方式，但風(fēng)炮管直接加氣方式相比于射流管加氣方式能耗較高且對(duì)管線(xiàn)排布和安裝質(zhì)量要求較高。

2）采用射流管加氣方式，加氣壓力較大時(shí)，加氣總體增排效果較為明顯，且相比于傳統(tǒng)接力泵方式單方成本較低，起到節(jié)能降本增效的作用。

3）通過(guò)工程現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，相比于傳統(tǒng)接力泵方式，采用射流管加氣工藝可增產(chǎn)約9%，降低單方成本約6.0%，若換算為排距，可在原排距基礎(chǔ)上提升排距約16.6%，其節(jié)能增排效果顯著，優(yōu)于風(fēng)炮管直接加氣工藝。本試驗(yàn)研究結(jié)果可為河湖庫(kù)清淤環(huán)保絞吸船的長(zhǎng)排距施工提供參考。