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        基于DSP技術(shù)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

        2023-03-04 13:25:30

        陳 巧

        (深圳技術(shù)大學(xué) 大數(shù)據(jù)與互聯(lián)網(wǎng)學(xué)院, 廣東 深圳 518118)

        0 引言

        爬壁機(jī)器人是一種能夠在垂直、傾斜,甚至是倒立的壁面上工作的極限機(jī)器人,并且可以承載相應(yīng)的工作工具,完成特殊的工作,是一種將機(jī)械、控制、傳感器等技術(shù)結(jié)合起來(lái)的特殊作業(yè)機(jī)器人[1]。按照爬壁機(jī)器人的吸附形式,可將其分類為磁吸、負(fù)壓以及靜電吸附等類型。為保證爬壁機(jī)器人的工作性能,必須具有壁面吸附和壁面移動(dòng)兩大基本功能。壁面吸附能力要求無(wú)論在任何情況下,機(jī)器人都可以在工作壁上附著,而壁面運(yùn)動(dòng)能力要求機(jī)器人在對(duì)工作壁面進(jìn)行吸附的同時(shí),還要具備一定的運(yùn)動(dòng)性能。良好的吸附力需要盡量大的吸附力,而良好的壁面運(yùn)動(dòng)需要盡量少的吸附力,因而在某種程度上,壁面的吸附力和運(yùn)動(dòng)性能是矛盾的,互相制約的。

        在保證爬壁機(jī)器人在作業(yè)平面上穩(wěn)定移動(dòng)的同時(shí),為了降低爬壁機(jī)器人的摩擦力,需要盡量減小機(jī)器人的吸附程度。而在爬壁機(jī)器人移動(dòng)過(guò)程中,壁面的粗糙度可能發(fā)生變化,進(jìn)而影響爬壁機(jī)器人的摩擦力。因此,需要控制爬壁機(jī)器人的吸附情況。目前相關(guān)領(lǐng)域?qū)W者針對(duì)爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)了基于ANSYS的爬壁機(jī)器人永磁輪吸附裝置的設(shè)計(jì)與優(yōu)化,利用了ANSYS技術(shù),對(duì)永磁吸附裝置進(jìn)行研究,并對(duì)磁路進(jìn)行優(yōu)化,實(shí)現(xiàn)磁極同名陣列排布的新型永磁輪設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)[3]設(shè)計(jì)了基于旋翼負(fù)壓混合吸附的爬壁清洗機(jī)器人系統(tǒng),介紹了一種基于旋翼負(fù)壓混合吸附作業(yè)的多角度履帶清掃機(jī)器人,并對(duì)其爬行穩(wěn)定性和越障特性進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)分析。然而上述吸附控制系統(tǒng)在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中存在明顯的控制效果不佳的問(wèn)題,主要體現(xiàn)在吸附力過(guò)大導(dǎo)致機(jī)器人移動(dòng)困難、吸附力過(guò)小導(dǎo)致機(jī)器人掉落等方面。

        為此,設(shè)計(jì)了基于DSP技術(shù)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)。DSP技術(shù)是數(shù)字信號(hào)處理技術(shù),它是對(duì)信號(hào)進(jìn)行數(shù)字化表達(dá)和處理的一種原理和技術(shù)?;跀?shù)字信號(hào)處理技術(shù),為實(shí)時(shí)爬壁機(jī)器人運(yùn)行狀態(tài)的檢測(cè)提供技術(shù)支持,確保爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)的吸附控制效果。

        1 爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)硬件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

        基于DSP技術(shù)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)是采用硬件與軟件相結(jié)合的方式,在爬壁機(jī)器人的吸附和移動(dòng)原理的支持下,對(duì)爬壁機(jī)器人吸附狀態(tài)的實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)進(jìn)行采集,并通過(guò)DSP技術(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析,確定當(dāng)前機(jī)器人的吸附狀態(tài)。利用傳感器裝置采集爬壁機(jī)器人當(dāng)前運(yùn)行環(huán)境的基本數(shù)據(jù),從而計(jì)算出當(dāng)前環(huán)境下機(jī)器人穩(wěn)定運(yùn)行所需的吸附力。將當(dāng)前機(jī)器人實(shí)際吸附力與所需吸附力進(jìn)行比較,得出吸附控制量的求解結(jié)果。在爬壁機(jī)器人吸附控制器的基礎(chǔ)上,加設(shè)DSP技術(shù)的運(yùn)行模塊,實(shí)現(xiàn)對(duì)系統(tǒng)控制器的設(shè)計(jì),并以此作為系統(tǒng)吸附控制的執(zhí)行部件。

        1.1 爬壁機(jī)器人傳感器裝置

        爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)中安裝的傳感器包括壓力傳感器、位姿傳感器等,采集的壓力數(shù)據(jù)內(nèi)容包括真空吸附壓力和負(fù)壓吸附壓力,選擇型號(hào)為MPX4100型號(hào)的氣體壓力,將壓力傳感器安裝在爬壁機(jī)器人輪臂表面,在爬行時(shí),輪臂受到正向壓力的作用,產(chǎn)生了變形,應(yīng)變片輸出電壓信號(hào),由壓力傳感器A/D轉(zhuǎn)換得到電壓值,并判定其正向壓強(qiáng),從而判定吸附力的強(qiáng)弱,然后再向吸附力下達(dá)指令進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)節(jié)[4]。針對(duì)爬壁機(jī)器人的實(shí)時(shí)位姿問(wèn)題,選取位姿傳感器芯片MPU6050來(lái)實(shí)現(xiàn)爬壁機(jī)器人定位,該傳感器整合了加速度傳感器、MEMS陀螺儀等運(yùn)動(dòng)感測(cè)組件。MPU6050的三軸加速度傳感器可以獲得與正向、垂直于墻的加速度,并對(duì)其進(jìn)行二次積分,得出了爬壁機(jī)器人的位置。MPU6050采用卡爾曼濾波技術(shù),把加速度與陀螺儀所測(cè)得的角速度相結(jié)合,可以實(shí)現(xiàn)對(duì)角速度的判斷。

        1.2 DSP數(shù)字信號(hào)處理器

        DSP是整個(gè)控制系統(tǒng)的關(guān)鍵部件,其運(yùn)算速度和對(duì)數(shù)據(jù)的處理能力將對(duì)爬壁機(jī)器人的性能產(chǎn)生很大的影響。此次設(shè)計(jì)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)選用TMS320F28335型號(hào)的DSP處理芯片,該芯片支持150 MHz主頻,256K的片內(nèi)Flash,增加了事件管理和嵌入式控制,可同時(shí)輸出18個(gè) PWM波段,16個(gè)12位 AD變換通道只需要80 ns[5]。結(jié)合DSP技術(shù)的工作原理,DSP數(shù)字信號(hào)處理器結(jié)構(gòu)如圖1所示。

        圖1 DSP數(shù)字信號(hào)處理器結(jié)構(gòu)

        DSP數(shù)字信號(hào)處理器在運(yùn)行過(guò)程中,輸入信號(hào)經(jīng)過(guò)頻域?yàn)V波和采樣,再經(jīng)過(guò)模數(shù)轉(zhuǎn)換,將其轉(zhuǎn)換為數(shù)字流。DSP芯片采用A/D轉(zhuǎn)換后的采樣數(shù)據(jù),由 DSP芯片對(duì)其進(jìn)行一定的處理,進(jìn)而獲得連續(xù)的模擬波形。

        1.3 爬壁機(jī)器人吸附控制器

        爬壁機(jī)器人吸附控制器采用氣壓環(huán)和負(fù)壓環(huán)以實(shí)現(xiàn)爬壁機(jī)器人的雙閉環(huán)控制,其外環(huán)為負(fù)壓環(huán),內(nèi)環(huán)采用氣壓環(huán),氣壓與負(fù)壓反饋均利用傳感器來(lái)計(jì)算,根據(jù)吸附力的安全值與反饋量形成偏差,形成相應(yīng)的PWM占空比,最后生成控制信號(hào)作用在爬壁機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)電機(jī)上,實(shí)現(xiàn)對(duì)運(yùn)行參數(shù)的控制。爬壁機(jī)器人吸附控制器結(jié)構(gòu)如圖2所示。

        圖2 爬壁機(jī)器人吸附控制器結(jié)構(gòu)

        為降低電機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的積分修正對(duì)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性的影響,必須在啟動(dòng)和停止?fàn)顟B(tài)下或較大的加速時(shí),使用積分分離PID控制,也就是只加比例和微分運(yùn)算,而不需要進(jìn)行積分修正[6]。而在實(shí)際轉(zhuǎn)速與給定轉(zhuǎn)速之間的誤差小于某一特定值時(shí),又會(huì)進(jìn)行積分修正[7]。在吸附控制器的實(shí)際安裝過(guò)程中,其輸入端與DSP處理器設(shè)備相連,輸出端與爬壁機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)電機(jī)以及吸附單元相連,保證傳感數(shù)據(jù)以及控制信號(hào)傳輸效率的最大化。

        2 爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)軟件設(shè)計(jì)

        2.1 構(gòu)建爬壁機(jī)器人數(shù)學(xué)模型

        此次研究中選擇負(fù)壓機(jī)器人作為研究對(duì)象,分別從組成結(jié)構(gòu)和運(yùn)動(dòng)兩個(gè)方面,構(gòu)建爬壁機(jī)器人數(shù)學(xué)模型,為吸附控制系統(tǒng)硬件設(shè)備的安裝提供參考。一個(gè)完整的爬壁機(jī)器人由行走機(jī)構(gòu)、吸附機(jī)構(gòu)、電源模塊、驅(qū)動(dòng)裝置、通信模塊以及攜帶的作業(yè)工具等部分組成,吸氣機(jī)構(gòu)的作用是制造一種向上的力來(lái)平衡機(jī)器人的重力,從而把它固定在墻上[8]。爬壁機(jī)器人的吸附情況會(huì)受吸附力大小、壁面情況、自身重量等因素的影響,吸附機(jī)構(gòu)主要就是利用驅(qū)動(dòng)電機(jī)對(duì)吸附終端的密封情況進(jìn)行控制,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)吸附力的調(diào)節(jié),因此在爬壁機(jī)器人吸附控制過(guò)程中,爬壁機(jī)器人吸附驅(qū)動(dòng)電機(jī)結(jié)構(gòu)如圖3所示。

        圖3 爬壁機(jī)器人吸附驅(qū)動(dòng)電機(jī)結(jié)構(gòu)

        由于電子開(kāi)關(guān)線的接通順序與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角是同步的,所以它可以控制機(jī)械整流器進(jìn)行換向。爬壁機(jī)器人采用了無(wú)刷電機(jī)與離心風(fēng)扇通過(guò)抱軸機(jī)構(gòu)直接相連的方式,當(dāng)驅(qū)動(dòng)電機(jī)帶動(dòng)離心風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),氣流在高速轉(zhuǎn)動(dòng)的風(fēng)機(jī)葉片間也隨之轉(zhuǎn)動(dòng),通過(guò)離心力將其從風(fēng)機(jī)中拋出,進(jìn)入大氣層,在風(fēng)機(jī)入口處形成一個(gè)負(fù)壓,再由空氣中的空氣通過(guò)空氣的壓力補(bǔ)充進(jìn)來(lái)[9]。在風(fēng)機(jī)的持續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)下,風(fēng)機(jī)出口的氣流會(huì)持續(xù)地向外排放,當(dāng)風(fēng)機(jī)的速度達(dá)到一定的速度時(shí),就會(huì)產(chǎn)生一個(gè)穩(wěn)定的負(fù)壓。爬壁機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)包括向上移動(dòng)、向下移動(dòng)、水平移動(dòng)、轉(zhuǎn)向移動(dòng)等,當(dāng)爬壁機(jī)器人向上運(yùn)動(dòng)時(shí),驅(qū)動(dòng)輪的運(yùn)動(dòng)學(xué)方程可以表示為:

        (1)

        式中,F(xiàn)support、Fdrive、FTension和Fh分別為法向支持力、驅(qū)動(dòng)力、壁面接觸帶來(lái)的張緊力以及電機(jī)對(duì)驅(qū)動(dòng)輪的橫向力,變量Grobot為爬壁機(jī)器人的重力值,rContact為爬壁機(jī)器人與壁面接觸面的半徑,Mdrive為電機(jī)的驅(qū)動(dòng)力矩,Mdrive的具體計(jì)算公式如下:

        (2)

        式中,L和l分別為爬壁機(jī)器人在水平和豎直方向上的距離,d為爬壁機(jī)器人中質(zhì)心與接觸面之間的法向距離[10]。按照上述方式能夠得出爬壁機(jī)器人在不同運(yùn)行狀態(tài)下運(yùn)動(dòng)方程,將爬壁機(jī)器人的工作、運(yùn)動(dòng)機(jī)理與組成結(jié)構(gòu)進(jìn)行融合,得出爬壁機(jī)器人數(shù)學(xué)模型的構(gòu)建結(jié)果。

        2.2 利用DSP技術(shù)計(jì)算爬壁機(jī)器人吸附力

        將爬壁機(jī)器人傳感器裝置實(shí)時(shí)采集的運(yùn)行數(shù)據(jù)輸入到DSP數(shù)字信號(hào)處理器中,在DSP數(shù)字信號(hào)處理器的支持下,運(yùn)行DSP技術(shù)對(duì)爬壁機(jī)器人傳感器裝置的實(shí)時(shí)采集數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行處理。以爬壁機(jī)器人實(shí)時(shí)歐拉角為例,該參數(shù)的實(shí)時(shí)采集結(jié)果可以表示為:

        (3)

        式中,φ、φ和ψ對(duì)應(yīng)的是爬壁機(jī)器人的俯仰角、偏航角和滾轉(zhuǎn)角的更新結(jié)果,δ為MPU6050傳感器的輸出數(shù)據(jù),φq、φq和ψq為爬壁機(jī)器人上一時(shí)刻轉(zhuǎn)向角分量的測(cè)量結(jié)果[11]。在獲得了新的歐拉角后,利用DMP計(jì)算出了目前的加速度和角速度,得出了該機(jī)器人的當(dāng)前位置和航向角數(shù)據(jù)的采集結(jié)果。

        在DSP數(shù)字信號(hào)處理器的支持下,運(yùn)行DSP技術(shù)對(duì)爬壁機(jī)器人傳感器設(shè)備的實(shí)時(shí)采集數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行處理,DSP技術(shù)的運(yùn)行流程如圖4所示。

        圖4 DSP技術(shù)運(yùn)行流程圖

        DSP技術(shù)的具體處理步驟包括數(shù)據(jù)歸一化轉(zhuǎn)換、數(shù)據(jù)濾波、數(shù)據(jù)融合三個(gè)步驟,其中數(shù)據(jù)歸一化轉(zhuǎn)換處理過(guò)程可以量化表示為:

        y=lg10(x)

        (4)

        式中,x為傳感器采集的實(shí)時(shí)數(shù)據(jù),y為初始數(shù)據(jù)的歸一化處理結(jié)果。采用低通濾波的方式,得到有效濾波值。低通數(shù)據(jù)濾波的處理過(guò)程可以表示為:

        y′(n)=κfilteringy(n)+(1-κfiltering)y(n-1)

        (5)

        式中,κfiltering為低通濾波系數(shù),y(n)和y(n-1)分別為當(dāng)前濾波輸出值和歷史濾波輸出值[12]。最終將傳感器所有采集數(shù)據(jù)的濾波處理結(jié)果代入到式(6)中,度量任意兩個(gè)數(shù)據(jù)之間的相似度。

        (6)

        (7)

        (8)

        式中,μf為摩擦系數(shù),N對(duì)應(yīng)的是爬壁機(jī)器人的負(fù)荷值[14]。按照上述方式得出爬壁機(jī)器人在任意時(shí)刻、任意作業(yè)位置上的吸附力計(jì)算結(jié)果。

        2.3 確定爬壁機(jī)器人安全吸附條件

        爬壁機(jī)器人作業(yè)時(shí)可能出現(xiàn)兩種危險(xiǎn)情況,分別為機(jī)器人在壁面上的滑落和傾覆,并進(jìn)行可靠性吸附條件的計(jì)算[15]。利用式(9)描述爬壁機(jī)器人以任意位姿在工作空間不發(fā)生滑移的受力平衡條件。

        (9)

        式中,F(xiàn)adsorbent,i和Fsupport,i分別為爬壁機(jī)器人中第i個(gè)吸附單元的吸附力和支持力[16]。在爬壁機(jī)器人所有吸附單元吸附力相等的情況下,得出爬壁機(jī)器人不滑落的安全條件為:

        (10)

        式中,β為機(jī)器人吸附單元與接觸面之間的夾角[17]。為了防止機(jī)器人傾覆,它必須保持爬壁機(jī)器人與墻壁不分離,所以支撐力必須大于0,由此得出爬壁機(jī)器人不傾覆的安全吸附條件為:

        (11)

        式中,?為爬壁機(jī)器人的移動(dòng)角度,H和D分別對(duì)應(yīng)的是爬壁機(jī)器人的移動(dòng)高度和前后輪的垂直距離。按照上述流程,可以得出爬壁機(jī)器人在不同運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下的極限吸附力,記為Flimit。

        2.4 實(shí)現(xiàn)爬壁機(jī)器人吸附控制

        以爬壁機(jī)器人吸附控制器為執(zhí)行機(jī)構(gòu),利用式(12)計(jì)算爬壁機(jī)器人吸附控制量:

        ΔF=Flimit-Fadsorbent

        (12)

        將爬壁機(jī)器人的極限吸附力與實(shí)時(shí)吸附力的計(jì)算結(jié)果代入到式(12)中,即可得出吸附控制量的計(jì)算結(jié)果,若式(12)的計(jì)算結(jié)果為負(fù)值,則表示吸附控制方向向外,否則控制方向垂直作業(yè)面向內(nèi)。將爬壁機(jī)器人的吸附控制量轉(zhuǎn)換為電機(jī)的驅(qū)動(dòng)量,生成相應(yīng)的控制指令,直接作用在驅(qū)動(dòng)電機(jī)上[18]。采用氣流循環(huán)理論,將風(fēng)機(jī)排氣經(jīng)過(guò)一導(dǎo)向裝置,送至吸盤與進(jìn)口之間的狹縫,在此過(guò)程中,排氣與進(jìn)口氣流形成對(duì)流,以減少進(jìn)口氣流的流速,減少進(jìn)口氣流的泄漏。由于爬壁機(jī)器人吸附單元和壁面之間的間隙只有一個(gè)很小的間隙,所以只有很少的氣流進(jìn)入到吸盤的內(nèi)部,并在那里形成了一層薄薄的氣膜[19-20]。在此基礎(chǔ)上,對(duì)氣流進(jìn)口至離心式風(fēng)機(jī)進(jìn)氣道進(jìn)行了氣膜壓強(qiáng)的控制和調(diào)整。在系統(tǒng)的實(shí)時(shí)吸附控制過(guò)程中,根據(jù)傳感器檢測(cè)到的數(shù)據(jù)對(duì)控制指令中的吸附壓力值進(jìn)行更新,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)爬壁機(jī)器人的自動(dòng)吸附控制。

        3 系統(tǒng)測(cè)試

        系統(tǒng)測(cè)試的目的是檢驗(yàn)此次設(shè)計(jì)的基于DSP技術(shù)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)是否存在不符合系統(tǒng)運(yùn)行規(guī)則的情況,分析系統(tǒng)在設(shè)計(jì)和運(yùn)行過(guò)程中存在的錯(cuò)誤,并驗(yàn)證系統(tǒng)能否完成吸附控制。此次系統(tǒng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)采用對(duì)比測(cè)試的方式,設(shè)置文獻(xiàn)[2]基于ANSYS技術(shù)的吸附控制系統(tǒng)和文獻(xiàn)[3]基于旋翼負(fù)壓混合吸附技術(shù)的控制系統(tǒng)作為實(shí)驗(yàn)的兩個(gè)對(duì)比系統(tǒng),在相同的實(shí)驗(yàn)環(huán)境下,對(duì)比爬壁機(jī)器人的吸附控制效果,從而驗(yàn)證此次設(shè)計(jì)系統(tǒng)在吸附控制方面的優(yōu)勢(shì)。

        3.1 配置爬壁機(jī)器人樣機(jī)

        選擇負(fù)壓式爬壁機(jī)器人作為系統(tǒng)測(cè)試的控制對(duì)象,根據(jù)吸附控制系統(tǒng)的應(yīng)用要求,對(duì)爬壁機(jī)器人的樣機(jī)進(jìn)行配置。負(fù)壓爬壁機(jī)器人樣機(jī)的配置材料選用的是強(qiáng)度高、韌性好的尼龍材料,為了輕量化設(shè)計(jì),負(fù)壓爬壁機(jī)器人采用單風(fēng)機(jī)和腔體式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。樣機(jī)自重為90 g,整體尺寸為240 mm×240 mm×126 mm,爬壁機(jī)器人樣機(jī)內(nèi)置的電機(jī)型號(hào)為N20,供電電壓為12 V,主要用來(lái)支持驅(qū)動(dòng)電機(jī)的運(yùn)行。爬壁機(jī)器人樣機(jī)中設(shè)置4個(gè)吸附單元,每個(gè)吸附單元的有效作用面積為200 mm×100 mm。對(duì)各機(jī)械模塊進(jìn)行裝配,打開(kāi)電源,將爬壁機(jī)器人放置在水平作業(yè)面上,觀察其基本運(yùn)動(dòng)狀態(tài)、風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速、云臺(tái)舵機(jī)等運(yùn)行情況,并對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整,直到其各項(xiàng)性能均能滿足要求。

        3.2 準(zhǔn)備爬壁機(jī)器人移動(dòng)環(huán)境與控制任務(wù)

        由于爬壁機(jī)器人在不同的移動(dòng)環(huán)境下需要的吸附力不同,因此此次系統(tǒng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)選擇瓷磚、木材和玻璃三個(gè)壁面作為移動(dòng)環(huán)境。上位機(jī)及控制終端使用藍(lán)牙通訊方式,其通信速率達(dá)到120 K波特率,同時(shí)可以向使用者提供串口數(shù)據(jù),具有很好的抗干擾性,最遠(yuǎn)可達(dá)到250 m。為了保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的可信度,系統(tǒng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)設(shè)置多個(gè)控制任務(wù),部分控制任務(wù)的設(shè)置情況如表1所示。

        表1 爬壁機(jī)器人控制任務(wù)設(shè)置表

        實(shí)驗(yàn)設(shè)置爬壁機(jī)器人30個(gè)控制任務(wù),并將其轉(zhuǎn)換為控制器能夠直接讀取的程序輸入到爬壁機(jī)器人中。

        3.3 設(shè)置系統(tǒng)吸附控制測(cè)試指標(biāo)

        設(shè)置爬壁機(jī)器人吸附力控制誤差和傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)作為系統(tǒng)的量化測(cè)試指標(biāo),其中,吸附力控制誤差的數(shù)值結(jié)果如下:

        εF=|Fcontrol-Fexpect|

        (13)

        其中:Fcontrol為系統(tǒng)控制下的實(shí)際吸附力,F(xiàn)expect為設(shè)置的預(yù)期吸附力。在實(shí)際測(cè)量過(guò)程中,爬壁機(jī)器人的吸附力由于其結(jié)構(gòu)和儀器的限制而不能直接進(jìn)行相應(yīng)的測(cè)量。因此,此次系統(tǒng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)中,利用等值測(cè)量法來(lái)測(cè)量爬壁機(jī)器人的吸附力,就是將爬壁機(jī)器人附著在天花板上,將重物掛在爬壁機(jī)器人身上,然后用來(lái)測(cè)量爬壁機(jī)器人落地時(shí)的負(fù)重,進(jìn)一步換算計(jì)算出爬壁機(jī)器人的最大吸附力,重物重力減去機(jī)器人自重得出爬壁機(jī)器人的吸附力,從而確定Fcontrol的具體取值,而Fexpect的取值可通過(guò)設(shè)置的控制任務(wù)直接得出。吸附控制系統(tǒng)作用下,爬壁機(jī)器人傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)的測(cè)試結(jié)果可以表示為:

        (14)

        將實(shí)際控制吸附力、摩擦力以及爬壁機(jī)器人樣機(jī)的重力數(shù)據(jù)代入到式(14)中,即可得出爬壁機(jī)器人在執(zhí)行移動(dòng)任務(wù)過(guò)程中的傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)。最終計(jì)算得出吸附力控制誤差越小,爬壁機(jī)器人傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)越小,證明對(duì)應(yīng)系統(tǒng)的吸附控制效果越好。

        3.4 系統(tǒng)測(cè)試過(guò)程與結(jié)果分析

        將爬壁機(jī)器人樣機(jī)分別放置在準(zhǔn)備的移動(dòng)環(huán)境中,導(dǎo)入并運(yùn)行輸入的控制任務(wù),同時(shí)啟動(dòng)此次設(shè)計(jì)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng),得出系統(tǒng)的吸附控制結(jié)果。

        3.4.1 瓷磚壁面運(yùn)動(dòng)吸附控制測(cè)試

        在瓷磚壁面環(huán)境下,得出的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)執(zhí)行結(jié)果如圖5所示。

        圖5 瓷磚壁面環(huán)境中爬壁機(jī)器人吸附控制結(jié)果

        按照上述流程,運(yùn)行基于ANSYS技術(shù)的吸附控制系統(tǒng)和基于旋翼負(fù)壓混合吸附技術(shù)的控制系統(tǒng)的對(duì)應(yīng)程序,得出相應(yīng)的吸附控制結(jié)果。讀取爬壁機(jī)器人的實(shí)時(shí)受力數(shù)據(jù),經(jīng)過(guò)式(13)和式(14)的計(jì)算,得出系統(tǒng)吸附控制的測(cè)試結(jié)果,如圖6所示。

        圖6 瓷磚壁面環(huán)境中爬壁機(jī)器人吸附控制測(cè)試結(jié)果

        從圖6中可以看出,此次設(shè)計(jì)吸附控制系統(tǒng)的吸附力控制誤差明顯低于兩個(gè)對(duì)比吸附控制系統(tǒng),且傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)能夠控制在0.4以下。

        3.4.2 木板壁面運(yùn)動(dòng)吸附控制測(cè)試

        重復(fù)上述吸附控制操作,得出木板壁面環(huán)境下,爬壁機(jī)器人的吸附控制結(jié)果以及控制測(cè)試結(jié)果,分別如圖7和圖8所示。

        圖7 木板壁面環(huán)境中爬壁機(jī)器人吸附控制結(jié)果

        圖8 木材壁面環(huán)境中爬壁機(jī)器人吸附控制測(cè)試結(jié)果

        對(duì)圖8中的數(shù)據(jù)進(jìn)行平均值計(jì)算,得出基于ANSYS技術(shù)的吸附控制系統(tǒng)的吸附力控制誤差和傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)的平均值分別為2.44 N和0.61,基于旋翼負(fù)壓混合吸附技術(shù)的控制系統(tǒng)的平均吸附力控制誤差和平均傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)分別為3.07 N和0.56。而此次設(shè)計(jì)系統(tǒng)下,平均吸附力控制誤差和平均傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)對(duì)應(yīng)的是1.28 N和0.23。由此可知,此次設(shè)計(jì)吸附控制系統(tǒng)在木材壁面環(huán)境中的吸附控制效果較好。

        3.4.3 玻璃壁面運(yùn)動(dòng)吸附控制測(cè)試

        在玻璃壁面環(huán)境下,爬壁機(jī)器人運(yùn)動(dòng)吸附控制數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表2所示。

        表2 玻璃壁面中爬壁機(jī)器人吸附控制測(cè)試數(shù)據(jù)表

        對(duì)表2中的數(shù)據(jù)進(jìn)行平均值計(jì)算,得出基于ANSYS技術(shù)的吸附控制系統(tǒng)和基于旋翼負(fù)壓混合吸附技術(shù)的控制系統(tǒng)的吸附力控制誤差的平均值為3.42 N和3.55 N,而此次設(shè)計(jì)系統(tǒng)的平均吸附力控制誤差為0.58 N。三種控制系統(tǒng)下傾覆風(fēng)險(xiǎn)系數(shù)的平均值分別為0.53、0.53和0.16。由此證明,此次設(shè)計(jì)的基于DSP技術(shù)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng)的吸附控制效果較好。

        4 結(jié)束語(yǔ)

        由于爬壁機(jī)器人的主要工作面為垂直壁面,能夠突破人類操作在高度方面的局限性,因此在建筑清潔、噴涂以及造船等行業(yè)具有較高的應(yīng)用價(jià)值。此次設(shè)計(jì)的爬壁機(jī)器人吸附控制系統(tǒng),通過(guò)DSP技術(shù)的應(yīng)用,能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)爬壁機(jī)器人實(shí)時(shí)運(yùn)行信號(hào)的精準(zhǔn)分析,從而得出吸附控制量與控制方向的準(zhǔn)確判斷。通過(guò)樣機(jī)實(shí)驗(yàn),驗(yàn)證了此次設(shè)計(jì)控制系統(tǒng)能夠支持爬壁機(jī)器人在多種壁面上穩(wěn)定吸附的能力,具有較好的吸附控制效果,提高了爬壁機(jī)器人工作的安全性能。

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