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        樁錨支護(hù)結(jié)構(gòu)在高邊坡治理工程中的應(yīng)用

        2023-02-28 03:37:04
        廣東土木與建筑 2023年1期
        關(guān)鍵詞:排樁軸力停車場(chǎng)

        昌 思

        (中國鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司 天津 300251)

        1 工程概況

        1.1 地形地貌

        某停車場(chǎng)場(chǎng)地東、西、北三面環(huán)山,南側(cè)為出口,為山區(qū)丘陵地貌,地勢(shì)起伏較大,地面高程一般在31.90~127.78 m之間。停車場(chǎng)主體南北向長約307 m,東西向?qū)捈s110 m,總占地面積約21.3萬m2,停車場(chǎng)平面位置示意圖如圖1所示。

        圖1 停車場(chǎng)平面位置示意圖Fig.1 Plan Location of the Parking Lot

        1.2 地層巖性

        1.3 水文地質(zhì)

        場(chǎng)地地表水系較發(fā)育,主要為山區(qū)溝澗及匯集谷底的地表水,在各邊坡坡底發(fā)育有湖泊望基湖,如圖2所示??梢姡瑘?chǎng)地地表水主要為望基湖與兩條大沖溝。地表水受雨季影響較明顯,暴雨季雨量豐富,湖水水位上升較快,旱季與雨季水位差最大可達(dá)3.0 m。沖溝水流較急,水深不到0.5 m。

        圖2 停車場(chǎng)場(chǎng)地地表水Fig.2 Surface Water of the Parking Lot

        地下水運(yùn)動(dòng)主要受地形、地貌控制,場(chǎng)地范圍內(nèi)總體地形起伏較大,四周地勢(shì)較高,中間為匯水洼地,地勢(shì)較低。地下水水平運(yùn)動(dòng)較快,水位較深,地下水的滲流方向由較高水頭處向較低水頭處滲流,流速快,流量大。受地形地貌的控制,地下水徑流總體上邊坡四周坡頂向谷底排泄,匯集到望基湖,垂直上主要為大氣蒸發(fā)排泄。

        2 邊坡穩(wěn)定性分析

        2.1 有限元模型建立

        根據(jù)邊坡結(jié)構(gòu)特征及工程地質(zhì)條件,選取新開挖的北側(cè)邊坡典型斷面WJH-01,地層及幾何尺寸如圖3 所示,排樁直徑1.5 m,樁長20.0 m,其中嵌固段長12.0 m,懸臂段長8.0 m,排樁上采用錨索進(jìn)行加固,錨固段長10.0 m,自由段長20.0 m,傾角25°。邊坡坡率1∶1~1∶1.5,每8.0 m 設(shè)置一個(gè)平臺(tái),最大邊坡高度約為62.52 m。邊坡防護(hù)采用3.0 m×3.0 m 錨桿框架梁,錨桿長度9.0 m,傾角25°。

        圖3 WJH-01剖面Fig.3 WJH-01 Section (cm)

        在邊坡荷載作用下,支擋結(jié)構(gòu)及坡體的受力變形可以簡化為平面應(yīng)變問題,因此可以簡化為2D 模型進(jìn)行計(jì)算分析[1-7]。生成的有限元模型如圖4 所示。計(jì)算時(shí)土體采用摩爾-庫倫模型,樁、錨桿及錨索錨固段采用梁單元,錨桿(索)與土體之間設(shè)置接觸單元,采用三角形單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分,單元?jiǎng)澐秩鐖D5所示。邊界條件設(shè)置:約束左右兩側(cè)邊界的水平位移,約束下部邊界的水平向和垂向位移[8-11]。

        圖4 WJH-01剖面計(jì)算模型Fig.4 Calculation Model of WJH-01 Section

        圖5 WJH-01剖面單元網(wǎng)格Fig.5 Element Grid of WJH-01 Section

        2.2 模型參數(shù)的選取

        模型參數(shù)的選取參考了停車場(chǎng)詳細(xì)勘察階段巖土工程勘察報(bào)告中的巖土物理力學(xué)指標(biāo)參數(shù)建議值,模型參數(shù)取值如表1 所示,排樁、錨桿(索)計(jì)算參數(shù)如表2所示[12-14]。

        表1 土層材料參數(shù)Tab.1 Soil Material Parameter

        表2 錨桿(索)計(jì)算參數(shù)Tab.2 Bolt(Anchor Cable)Calculation Parameters

        2.3 計(jì)算結(jié)果分析

        2.3.1 邊坡穩(wěn)定性分析

        邊坡位移云圖如圖6~圖8 所示。從中可知,邊坡在重力作用下,排樁樁頂上邊坡形成了淺層滑移面,塑性區(qū)已經(jīng)連通,最大位移發(fā)生在邊坡的中下部,總變形最大值為65.48 mm,沉降變形最大值62.14 mm,水平位移最大值24.61 mm。運(yùn)用強(qiáng)度折減法,得到邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)為1.731,大于《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范:GB 50330—2013》要求的1.35,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

        圖6 總位移云圖Fig.6 Cloud Chart of Total Displacement

        圖7 豎向位移云圖Fig.7 Cloud Chart of Vertical Displacement

        圖8 水平位移云圖Fig.8 Cloud Chart of Horizontal Displacement

        2.3.2 樁身彎矩分析

        排樁彎矩沿樁身的分布曲線如圖9 所示,由圖9可知,排樁最大彎矩為1 300 kN·m/m,最大彎矩發(fā)生在嵌固點(diǎn)位置,距樁頂約8.0 m 處,樁身彎矩呈“鼓肚子”形態(tài),應(yīng)加強(qiáng)嵌固點(diǎn)位置配筋。

        圖9 排樁彎矩沿樁身的分布曲線Fig.9 Moment Distribution Curve of Pile

        排樁軸力沿樁身的分布曲線如圖10 所示,由圖10 可知,排樁最大軸力為3 460 kN/m,最大軸力發(fā)生在嵌固點(diǎn)以下的位置。

        圖10 排樁軸力沿樁身的分布曲線Fig.10 Axial Force Distribution Curve of Pile

        排樁剪力沿樁身的分布曲線如圖11所示,排樁最大剪力為409.83 kN/m,最大剪力發(fā)生在嵌固點(diǎn)位置。

        圖11 排樁剪力沿樁身的分布曲線Fig.11 Shear Force Distribution Curve of Pile

        排樁位移沿樁身的分布曲線如圖12所示,排樁的最大水平位移3.15 mm,最大豎向位移20.11 mm。最大水平位移發(fā)生在嵌固點(diǎn)位置。樁頂位置由于錨索預(yù)加力作用,排樁向墻后發(fā)生位移,位移很小,由此可見,錨索有效的限制了排樁的位移。

        圖12 排樁位移沿樁身的分布曲線Fig.12 Displacement Distribution Curve of Pile

        3 結(jié)論

        某地鐵停車場(chǎng)北側(cè)邊坡最大高度超60.0 m,邊坡采用錨桿進(jìn)行加固,坡腳采用排樁擋墻及預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行支護(hù),利用有限元分析軟件對(duì)邊坡穩(wěn)定性及排樁的受力進(jìn)行分析計(jì)算,通過計(jì)算可以得到邊坡穩(wěn)定性系數(shù)、樁身彎矩、樁身軸力及剪力情況,得出如下結(jié)論:

        ⑴邊坡在錨桿、排樁擋墻及預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)下,邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為1.731,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

        ⑵邊坡失穩(wěn)破壞時(shí),樁頂上邊坡形成了淺層滑移面,塑性區(qū)已經(jīng)連通,說明邊坡潛在的滑動(dòng)面樁頂坡體內(nèi),排樁能防止邊坡出現(xiàn)深層滑移。

        ⑶樁后土體及錨索作用下,排樁最大彎矩及位移發(fā)生在嵌固點(diǎn)位置,樁身彎矩呈“鼓肚子”形態(tài),應(yīng)加強(qiáng)嵌固點(diǎn)位置配筋。

        ⑷樁頂位置采用預(yù)應(yīng)力錨索,不僅可以增大樁的抗彎能力,還可以有效限制樁頂位移。

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